u16m后张法预应力混凝土空心板计算书

1、16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算1.设计依据及相关资料1.1计算项目采用的标准和规范1. 公路工程技术标准(JTG B01-2003)2. 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)3. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)1.2参与计算的材料及其强度指标材料名称及强度取值表表1.1材料项目参数C50混凝土抗压标准强度fck32.4MPa抗拉标准强度ftk2.65MPa抗压设计强度fcd22.4MPa抗拉设计强度ftd1.83MPa抗压弹性模量E c34500MPa计算材料容重P326kN/m线膨胀系数a0.00001C40混凝土抗压标准强

2、度fck26.8MPa抗拉标准强度ftk2.40MPa抗压设计强度fcd18.4MPa抗拉设计强度ftd1.65MPa抗压弹性模量E c32500MPa计算材料容重P326kN/m线膨胀系数a0.00001护15.2低松弛钢铰线抗拉标准强度fpk1860MPa抗拉设计强度fpd1260MPa抗压设计强度f'pd390MPa弹性模量Ep51.95 x 10 MPa管道摩擦系数口0.225管道偏差系数k0.0015张拉控制应力b con0.75fpk钢丝松弛系数0.3单端锚具回缩值厶L6mm普通钢筋HRB335抗拉标准强度fsk335MPa抗拉设计强度fsd280MPa抗压设计强度fsd&

3、#39;280MPa1.3荷载等级荷载等级：公路I级；1.4作用荷载、荷载组合、荷载作用简图1 永久作用：结构重力、预加力和混凝土的收缩及徐变作用2 可变作用：汽车荷载、温度作用横向分布系数取值见横向分布系数计算书，中板取0.328,边板悬臂长为630mm的取0.321,边板悬臂长为380mm的取0.322。整体温升温将取20度，负温差为正温差的-0.5倍图1.1竖向梯度温度(尺寸单位mm)3.作用效应组合(1) 承载能力极限状态组合设计值Sud=1.2 X永久作用+1.4 X汽车荷载+0.8 X1.4温度汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1(2) 正常使用极限状态作用短期效应

4、组合：永久作用+0.7 X汽车荷载+0.8 X温度梯度+1.0 X均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4 X汽车+0.8 X温度梯度+1.0 X均匀温度作用1.5计算模式、重要性系数按简支结构计算，结构重要性系数为1.1 O1.5总体项目组、专家组指导意见1 在计算收缩徐变时，考虑存梁期为90天。2 采用预应力A类构件，考虑现浇层厚度的一半混凝土参与结构受力。2 .计算2.1计算模式图、所采用软件采用桥梁博士 计算，计算共分5个阶段，即4个施工阶段和1个使用阶段，各阶段情况见表2.1，各施工阶段计算简图见图2.1施工顺序表表2.1阶段号工作内容17 1 '1 人 v1 11 J

5、口1空心板预制2张拉预应力钢束厶J张拉J预丿应丿力钢束J3浇注铰缝混凝土4浇注桥面铺装安装防撞栏杆17 U 1L- ) M2*-! T| |J J J1丿J J J=L |- I I5使用阶段第必工阶鮮元立面第嗟工阶解元立面1('：1：2 IJ F lj Lb 1? LU9 2El4驰収|匸CD亘'|® ® ®：®:回两4 i；i)-V. V) ®:叫时:2 M :f. ?3? H) ：1121.3141;山 1?1519 2 El需腹丁柵*元-吨14：1：2 廿 H J lb ? LM9 2Elp®pi> :&

6、#39;' U ® 屯 ® 迪址!：'： V''：A 图2.1施工阶段计算简图2.2计算结果及结果分析中板计算结果及结果分析1. 持久状况承载能力极限状态验算(1 )正截面抗弯承载能力极限计算3.42.0T7734k 3 I6.6929'爼211011202158 L8713781519 1598 - 1631一 1595 T52113741188 -74696152115一2115一2102 1979“ 1768314.41.74.22.24.6562.43.16图2.721正截面承载能力极限计算结果5.63 84.3464.74.

7、64.33 84.62.44.32.24.42.33.42.0由图22可以看出，7构件承载力设计值大于作2用效3应的组合设计值，正截面承载能力3 2.83.73.42.5423.83.53.43.53.8422.5343.73.7 3.1极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中5.6 5.1.5 款 '斜截面抗剪承载力验算结果表2.220214.23.5验算位置Vcs (kN)Vpb(kN)总抗力(kN)设计剪力(kN)VR/Vd满足尺寸h/21182.6185.71368.3460.92.968是是腹板宽度变化处1281.8185.71467.5389.33.770是是

8、表2.2表中：Vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,Vpb 与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。由表2.2可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)和的要求。2. 持久状况正常使用极限状态验算(1) 预应力混凝土构件截面抗裂验算a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算1 2531343165692678910111213141516174619799781187137815191598163115951521137411889742102211521152115

9、21152115211521152115211521021979171820211768222 223 讪343.T 36.47.1 _ 7 484_ 7p6-7.4 _ 716.433.85142_i 3.8据一希寸6一 497'C6 0.8'3 5343£一3：8一-4.26.0 6.1下抗16.4 1234363.4坯 35d789101112131415161718-7562.62021-7563.5323.42.6 252.62.81 234560从图艺彳5中可以看出，短期效应组合作用下没有出现拉应力满足1公路钢筋混凝 2.9 2.81598163贻 159

10、2653.211条 A3.6 3土及预应'978”2.1彳187 31378 3.221涵设计规范2中92.9 21:类预J2.73U.应力1188 974 3521在短期效应组合下b3.2 2.84.24.65.63.84.34.64.74.62.517-'stpc4.43.47.16.44.33.85.63.14.62.44.32.213141516171.11.72.54.93.84.23.45.63.75.61819 20213.74'10.83.43.52.44432403265355 282 8-34'4二 几4437623_- 32 - 2.9；4

11、 5.铝 -4.8-. 4.1 =4.8 29 m37 二3.4 二图2.4荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图从图2.4可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条A类预应力构件在长期效应组合下Gt -二”冬0的要求。c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.534二 67.-0.1 -0.110111213-0.0192021-0.3-0.3I d I * |-0.8-0.8图2.5荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图从图2.5可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.7MPa，满足公路钢筋混凝土及

12、预应力混凝土桥涵设计规范中631条A类预应力构件在短期效应组合下预制构件 Gp岂0.5柿-0.5 2.65 =：1.325（MPa）的要求。（2 ）变形计算a挠度验算按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.61345-0.0004.-0.0010131418>.19»20 21-0.0010 -0.0004-0.0020-0.0027-0.0030- -0.0027图2.6短期效应组合并消除结构自重产生的位移图按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系数（ C50 为 1.425），计算的挠度为：0.0030m十0.95>d.

13、425=0.0045mML/600 = 0.0321m, 满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 的要求。b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图2.7F-0.海35678""-0.0105._II-0.0212-0.028310111314150.0212-0.0308-0.02831617119 2021-0.0043 -0.0105图2.7短期效应组合产生的位移预加力产生的反拱值为0.0116m。从图2.8可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最 大挠度为0.0308m，C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的影

14、响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.0308m/0.95 X1.425 = 0.0462m。预加力产生的最大反拱值为0.0116m，预加力产生的反拱值长期增长系数为 2.0，故0.0113m X2.0 =0.0232m<0.0462m。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期条预挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中拱度为 0.0462m-0.0232m = 0.023m。3. 持久状况应力验算(1) 正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.88692 8.6686.84.-51-5.1 -4.° 1J3Vk3() 10

15、 11 12 1314'516 '/1-021-40 3.7- 4.0-一15.L _252 4.65 95.9图2.8正截面混凝土的压应力图从图2.8看出正截面混凝土的压应力最大值 9.2MPa乞0.5fck = 0.5 32.4 = 16.2(MPa),满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 条的要求。(2) 预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表2.3，从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预 应力混凝土桥涵设计规范中条钢绞线应力二pe S 辽0.65fpk =0.65 I860 =1209(MPa)的要求。钢束拉应力表表2.3是否满足钢束号1最大应力11

16、52容许最大拉应力 (Mia)1209否满足是C211561209是(3) 斜截面混凝土的主应力斜截面混凝土的主压和主拉应力见图2.9 :8J6 -5.5.95.91 3-1 1-0善一一羽图2.9斜截面混凝土的主压和主拉应力图从图2.9可以看出:混凝土的主压应力最大值：9.2MPa乞0.6& =0.6 32.4 = 19.44(MPa),满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条的要求；混凝土的主拉应力最大为1.1MPa， Gp岂0.5抵=0.5 2.65 =1.325(MPa)，可仅按构造规定设置箍筋。3.短暂状况应力验算短暂状况第二、三和第四施工阶段的应力见图2.10、2.

17、11和2.12 :2!4_22-010 2 - _4#!66 -6.1_2.6一0 111.61011.6 -5.61516.5171.78911.7 *.20214.64.96.66.76.15.92.41.92.26.16.13.1图3第二施工阶段应力图6.7 _6.64.66.76.62.21.91.8-010 22451.9 -27P0 一 聊 一 1222 -16-| 1171®2021.91.8-0101；44.824幽1200 26-4564"6隹76.4 644.8-01.52-°!52-00 25：365.24.81446156416-6.424

18、892航3.63.62382.76.73.67468155.9101W4.51.74.6202120212343.951.92724.2711102173.93911012131415162718320211233?i14161718920213.12.24.21.931581231?141516417189202146812.34.24.96.73.64.94.24.86.46.45.6图2.11第三施工阶段应力图6.46.44.5-5 2 4T8一 -.2 r2.7.72.31213139 4.9-3 13 .54.9图2.12第四施工阶段应力图 从图2.10、2.11和2.12可以看出最

19、大压应力:6.7MPa <0.7fck =32.4 0.75 0.7 =17.01MPa满足满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.2.8条二Cc空0.70心的要求；施工阶段没有出现拉应力。悬臂长为630mm的边板计算结果及结果分析1. 持久状况承载能力极限状态验算（1）正截面承载能力极限计算正截面承载能力极限计算见图2.13 :546：36210624138638"'147725924.53.33.41.1 1.81.62.3图1 23456784.24.93.55.86.96.212_B44-1894 -259292020342592-847"1

20、89625923.43.73.42.13正截面承载能力极限计算结果910111213141.91.31.94.94.54.95.8&35.94_641-148025924.52.3153.56.174 '36424/-2413 21063.43.11.61.616171 期 20214.94.05.66.9由图2.13可以看出，构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值,正截面承载能力23468 ) 0 243 9 3 4O-011 6. 854 1 2 3268 3 0 243 1 3 4447 5 5532 1 456冷®占CXN421O2极限状态满足公路钢筋混凝土

21、及预应力混凝土桥涵设计规范中 款(2) 受弯构件斜截面抗剪承载力验算验算距离支座中心h/2截面和腹板宽度变化处的截面，验算结果见表2.4斜截面抗剪承载力验算结果表表2.4验算位置Vcs (kN)Vpb(kN)总抗力(kN)设计剪力(kN)VR/Vd满足尺寸h/21176.5242.61419.0536.32.646是是腹板宽度变化处1287.3242.61529.846.83.299是是表中：Vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,Vpb 与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。由表2.4可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪 承载能力极限状态满足公

22、路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004) 和的要求。2. 持久状况正常使用极限状态验算(1)预应力混凝土构件截面抗裂验算a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算301678910111213141516304394 20218196388449208476418241477189420341896148021062413259225922592259225922413546236621061 2315463665301819891011121314图23彳4荷载短期效应组合作用下抗裂性验算图1564114773456783618944.120344：6 1896短期效

23、应组合作用下没有出现1480161715®20213043648242106«公路钢筋混凝17119 2021910111213141516土及预应力混凝土桥涵设计规范中4.7563.3 5.6 3.4口s11<!pC.匹 0.76柿1 23454.5 4.2 5.85.5 4.53.4= 0.7 2.2.65 =1.855(MPa)的要求。126裁43条A类预应力构件在短期效应组合下4.2 5.93.73.4678910111.93b荷载长期效应组合作用下正截面抗裂性验算5.869 6.2 -荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.15131.94.9144.55.

24、5 4.52.3155.63.56.1164.53.41.6174.96.9匚二 3.4 二0 一riUA0 11 12.60 '91二二.46沖-一二二雪213'30 -423.11.615®20214.05.6图2.15荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图从图2.15可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条A类预应力构件在长期效应组合下Gt -二”冬0的要求。c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.16， 367_ _8- “91011145_” J2 17 18l-d.1-0

25、.1-09图2.16荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图从图2.16可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.9MPa，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中631条A类预应力构件在短期效应组合下预制构件；飞乞0.5和=0.5 2.65 =1.325（MPa）的要求。（2 ）变形计算a挠度验算2.17。按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图1 2 -03004 56-0.001010121417 19-20 21 .-0.0004-0.0010-0.0021 _-0.0021-0.0028 丄 _0_00310028图2.17短期效应组合并消除结构自重产生的位

26、移图按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系数（ C50 为 1.425），计算的挠度为：0.0031m+0.95X1.425 = 0.0047m 兰 L/600 = 0.0321m,满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 的要求。b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图2.18。1 2 -0.003856-0.009110 11F214-0.0184-一-0.0246-0.0268-0.0184丄-0.024651617 -0餾8却21丄一 -0.0091图2.18短期效应组合产生的位移预加力产生的反拱值为0.0143m。从图2

27、.8可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最 大挠度为0.0268m，C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的影 响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.0268m/0.95 X1.425 = 0.0402m。预加力产生的最大反拱值为0.0143m，预加力产生的反拱值长期增长系数为 2.0，故0.0143m X2.0 = 0.0286m<0.0402m 。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期条预挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中拱度为 0.0402m-0.0286m = 0.0116m 。3持久状况应力验算(1)正截面

28、混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.197T772 一5.63.3.61214166.17.264-5J2"4.76.47.25.9图00202.19 正截面混凝土的压应力图从图2.19看出正截面混凝土的压应力最大值 7.7MPa乞0.5 0二0.5 32.4 = 16.2(MPa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 条的要求。(2)预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表2.5，从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预 应力混凝土桥涵设计规范中条钢绞线应力；pe 6 辽 0.65 fpk =0.65 1860 =1209(MPa)的要求。钢束号最大应力

29、容许最大拉应力(MPa)疋否满足钢束号最/大丿丿力容许 最/大J拉丿丿力IVI厂u丿111421209疋1=1钢束拉应力表表2.5疋(3) 斜截面混凝土的主应力斜截面混凝土的主压和主拉应力见图2.20 :-1.16.7.264-727772J 6.4.2.9-0506-0.2t5-(8110 -0*12刁.314 -051rs-ci7B0 J20 211.34/图2.20斜截面混凝土的主压和主拉应力图从图2.20可以看出:混凝土的主压应力最大值：7.7MPa 乞0.6 fck =0.6 32.4 =19.44(MPa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 条的要求；混凝土的主拉应力

30、最大为1.1MPa， Gp乞0.5九=0.5 2.65 =1.325(MPa)，可仅按构造规定设置箍筋。3. 短暂状况应力验算短暂状况第二、三和第四施工阶段的应力见图2.11、2.12 和 2.13 :1.6 1.6 C58 (6 6 竽0796010632134 6 £82 8.2 -07. 91.618仃8 '19 10 10 11 11 12211.6.89J1011 -7.3I 69-4 14Q.86 16£ 1.40220218.4 8.47 6 7.667.61.613148.4 8.419-8.2168.21.4 .0 119 2021图2.21第二施

31、工阶段应力图66.08.48.22.1 264 15 幕 16 11.5189-訪220211.7348 18.1 8 1 -15068.2 8 217178 731.892.1.1 117鬲.1.813 .31.114158.2 8.216&1 8.11.55.9 189 20216.18.18.22.8 2.82.3 2.3 2° 2.0231 34 55667787.33.8；图 2.227.141217.图8.2图28 2.88.15.9'23一一2036.16.14.9615.4899103J810-1r一 -42382.0 2.0 2.1 2.113131

32、3!819 俑0220214.2_12424.2218-.05.4 5.45.4476.2 6.274.74.76.2021图2.23第四施工阶段应力图从图2.21、2.122和2.23可以看出最大压应力：8.2MPa <0.7fck =32.4 0.75 0.7 =17.01MPa满足满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.2.8条二；空0.700的要求；施工阶段没有出现拉应力。悬臂长为零的边板计算结果及结果分析1. 持久状况承载能力极限状态验算（1）正截面承载能力极限计算正截面承载能力极限计算见图2.2 :图2.24正截面承载能力极限计算结果由图2.24可以看出，构件承载力

33、设计值大于作用效应的组合设计值,5.2,。3.84.03.9°33.9_ _4.3极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中0.73.41 23456789101.2（2 ）4受弯构件斜截面抗剪承载力验算12131.23.7145.22.815162.54.8正截面承载能力4.0款。173.65.53.61.818920212.94.32.6验算距离支座中心h/2截面和腹板宽度变化处的截面，验算结果见表5 2565 23.9斜截面抗剪承载力验算结果表4.32.23.9表2.62.82.93.23.2292.6邀算位置5Ss (kN7Vpb(kN92.1总抗力(kN)1.8

34、设计剪力（kN2.1&R/Vd16满足119 尺 寸寸213.542h/24：23.41193.13.1185.72.81378.93.1440.73.43.1294是3.3是腹板宽度变化处1290.8185.71476.5369.53.996是是表中：Vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,Vpb 与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。由表2.6可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）和的要求。2. 持久状况正常使用极限状态验算（1）预应力混凝土构件截面

35、抗裂验算a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算1 2343032V -0.0004267891011121314151627619202130053266047163068963247466411121112142115261423173817381975211121112111211121111975荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.33.84 0 5.2- 35. 2.211T9-56十26- 25T256604847117381975f9186301034116893213.9 汗3.61|.8-弋；02112_ 37632142.5154.847416,.6 -225.5 66

36、49 14.3 300920211112142115261423图2.25荷载短期效应组合作用下抗裂性验算图2111 2111 2111 21111112211119751738从图2.25中可以看出，2.8 2.93"公路钢筋混凝2：9 2.6°1土2及预应力混凝土桥涵设计规范.中10 6.31.10条2A类预应力构件在短期效应组合下20215.22.13.984.3聃2彎c紳5殍2空=ttMpa)2的要求 1。1.207b荷载长期效应组合作用下正截面抗裂性验算3.84.03.1131.23.75.2143.4284.2152.54.8164.01.94：2173.63：

37、31.8189 20213.65.52.94.3荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.26=2.9"-6423.5二 3952433 4二士-务42105一 41 128 一一4.9 二二16.4 二2021图2.26荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图从图2.26可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条A类预应力构件在长期效应组合下Gt -；pc乞0的要求。c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.2734 5=ZZ7；6-0.18-(90 TU1112 -1314161711920 21-0

38、.8-0.8图2.27荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图从图2.27可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.9MPa，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条A类预应力构件在短期效应组合下预制构件；飞冬0.5仃=0.5 2.65 =1.325（MPa）的要求。（2 ）变形计算a挠度验算126-0.0009-0.0019-0.0025_-0.0028-0.0025按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.28 * -0.0009 -0.0019图2.28短期效应组合并消除结构自重产生的位移图按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长

39、系数（ C50 为 1.425），计算的挠度为：0.0028m斗 0.95X.425=0.0042mEL/600 = 0.0321m, 满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 的要求。b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图 2.29。厂-£ 10085789 1;u!2314n-0.0H73-L-0.0231 -i-0.C23115-0.01731-0.0035?图2.29短期效应组合产生的位移16 17/_-0.0085-0.0黑5 2°21预加力产生的反拱值为0.0114m。从图2.29可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最大挠度为0.

40、0252m，C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的 影响下，最终计算跨中的最大挠度为： 0.0252m/0.95 X1.425 = 0.0378m。预加力产生的最大反拱值为0.0114m，预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0，故0.0114m X2.0 =0.0228m<0.0378m。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期 挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 条预 拱度为 0.0378m-0.0228m = 0.015m。3. 持久状况应力验算(1)正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.3010从图2. 30看出正截面混凝土的压应力最大值 8.6MPa乞0.5 & =0.5 32.4 = 16.2(MPa),满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 条的要求。(2)预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表2.7，从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中条钢绞线应力Se S 乞0.65fpk =0.65 1860 =1209(MPa)的要求。钢束拉应力表表2.7曰木碍口钢束号最大应力容许最大拉应力 (Mia)是否满足111511209是1=1211561209(3) 斜截面混凝土的主应力4.85 8一6.36.35.71.