地下车库高支模方案

1、紫元府地下车库工程高支模搭设专项施工方案编制人： 审核人： 审批人： 南京宏亚建设集团有限公司2014年5月目 录一、 工程概况- 3二、 编制依据- 4三、 模板支架的搭设方案- 4四、 材料要求- 5五、 搭设劳务人员的选用- 10六、 模板设计要求- 10七、 操作流程及施工方法- 11八、 架体具体搭设要求- 12九、 混凝土浇筑要求- 13十、 模板拆除要求- 14十一、 安全施工要点- 14十二、 雨季施工要点- 15十三、 应急救援预案- 15十四、 高支模架计算书- 18十五、 附录图一、工程概况项目名称：紫元府01-05#楼及地下车库工程建设地点：江宁区天元中路和庄排路交叉口

2、建设单位：南京东洲房地产开发有限公司设计单位：南京城镇建筑设计咨询有限公司监理单位：南京同正工程项目管理有限公司南京宏亚建设集团有限公司承建的紫元府01-05#楼及地下车库工程地上15层地下一层，总建筑面积8623.65m2，建筑高度70.08m。本工程共有三个高支模区域，其中一个高截面梁区。均处于地下室顶板，如下：1. 3-A轴3-D轴 与3-1轴3-11轴区域为高支模区域，施工面积约为715m2，支模高度为4.9m，主梁跨度5.7m，截面尺寸宽400mm×高1600mm，板厚180mm。2. A轴E轴至2轴13轴区域为高支模区域，施工面积约为2169m2，支模高度6.7m。主梁跨

3、度8.4m， 截面尺寸500mm×900mm，板厚300mm。3. F轴M轴与1轴13轴区域为高支模区域，施工面积约为3359m2，支模高度6.7m, 主梁跨度8.4m，截面尺寸500mm×900mm，板厚300mm。高支模区域平面图见附图1，高支模区域剖面图见附图2。根据住建部危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文和南京市南京市建筑工程危险性较大工程专项施工方案编制及专家论证审查实施细则宁建工字2009104号文，搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上的混凝土模板支撑工程专项施工方案必须由施

4、工企业组织专家进行论证的要求，特编制以下方案。二、编制依据1、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2011；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；5、江苏省建筑安装工程施工技术操作规程DGJ32/J37-2006（脚手架工程）分册；6、住建部危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文；7、南京市建筑工程危险性较大工程专项施工方案编制及专家论证审查实施细则（宁建工字2009104号）；8、紫元府01-05#楼及地下车库工程施工图纸。三、模板支架的搭设

5、方案根据本工程特点并结合现场实际情况，本工程高支模区域一 梁板高支模架体采用满堂扣件式钢管脚手架作为基本支撑架体。经计算，400mm×1600mm主梁底部设3根立杆（梁两侧立杆间距900mm，梁底设1道承重立杆），每排立杆沿梁跨度方向间距400mm，梁侧模板采用3道M14对拉螺杆，竖向间距从下至上分别为200mm、700mm、1200mm，水平向间距800mm；400x1600梁架体平面图400x1600梁架体立面图400x1600梁剖面图（高低跨）500mm×900mm梁底部设4根立杆（梁两侧立杆间距1000mm，梁底设2道承重立杆），每排立杆沿梁跨度方向间距700mm，

6、梁侧模板采用2道M14对拉螺杆，竖向间距从下至上分别为200mm、500mm，水平向间距700mm。500x900梁架体平面图500x900梁架体立面图500x900梁剖面图400mmx750mm 梁底部设3跟立杆（梁两侧立杆间距900mm，梁底设1道承重立杆），每排立杆沿梁跨度方向间距700mm。梁侧模板采用2道M14对拉螺杆，竖向间距从下至上分别为200mm、350mm，水平向间距700mm。400x750梁架体平面图400x750梁架体立面图区域一中，车库顶板满堂支撑架立杆纵横间距800mm×800mm，支撑架根部距地面200mm处设纵横向扫地杆，步距为1.6m。区域二、三中，

7、顶板支撑架立杆纵横间距700x700mm，支撑架根部距地面200mm处设纵横向扫地杆，步距为1.6m。四、材料要求1、模板面板采用覆面木胶合板，厚度15mm，胶合模板板材表面平整光滑,并符合 混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并符合环境保护的要求。进场的胶合模板除具有出厂合格证外，保证外观及尺寸规格。2、搁栅为40×90优质方木。3、支撑系统采用48×2.8钢管作支架。4、材质控制（1）架体支撑钢管，必须达到外径48mm，壁厚2.8mm,扣件、螺栓、螺丝，金属配件必须符合国标。进料时必须做好验收和

8、抽样检测试验，并必须有质保书和产品合格证。（2）不得采用严重锈蚀、薄壁，严重弯曲的杆件及严重锈蚀、变形、裂缝的螺栓螺纹已损坏的扣件；不得使用霉变起壳、断裂的木板和模板等配件及材料。（3）搭设之前对钢管、扣件进行严格检查（如合格证明、检测报告等），符合要求后方可使用，对不符合要求的材料，发现后一律作退场处理。（4）扣件与钢管的贴合面严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。五、搭设劳务人员的选用搭设模板支架的工人必须持有架子工上岗证，不得采用木工进行模板支架的搭设。搭设前项目部技术负责人需对作业

9、班组进行技术和安全交底。六、模板设计要求1、400mm×1600mm梁模板面板采用15mm厚覆面木胶合板。梁两侧立杆间距900mm，梁底设1道承重立杆，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=400mm，立杆的步距h=1.60m，梁底采用3道40mm×90mm木方立放，梁底采用双扣件，梁两侧水平向布置木方，采用9道40mm×90mm木方。2、500mm×900mm梁模板面板采用15mm厚覆面木胶合板。梁两侧立杆间距1000mm，梁底设2道承重立杆，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=700mm，立杆的步距h=1.60m，梁底采用4道40mm×90mm木

10、方立放，并采用双扣件。梁两侧水平向布置木方，采用5道40mm×90mm木方。3、400mm ×750mm梁模板面板采用15mm厚覆面木胶合板。梁两侧立杆间距900mm，梁底设1道承重立杆，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=700mm，立杆的步距h=1.60m，梁底采用3道40mm×90mm木方立放，并采用双扣件。梁两侧水平向布置木方，采用4道40mm×90mm木方。4、顶板模板区域一模板面板采用15mm厚覆面木胶合板，立杆纵横间距800mm×800mm，板底采用40mm×90mm木方立放，木方间距300mm，采用双扣件。区域二模版面板

11、采用15mm厚覆面木胶合板，立杆纵横间距700mm×700mm，板底采用40mm×90mm木方立放，木方间距300mm，采用双扣件。七、操作流程及施工方法1、操作流程绘制模板设计图模板及支撑系统技术安全交底模板制作模板及支撑系统安装模板及支撑架班组自检，并填写自检表质量员、安全员检查验收技术负责人技术复核验收监理单位验收进行下道工序。2、模板及其支撑架施工必须严格按相关规范和施工方案要求进行搭设。（1）立杆根据模板系统平面布置示意图在实地进行放样，确保每一根立杆位置准确。在支撑架搭设过程中随时检查立杆的垂直度，确保立杆垂直度偏差控制在下表值以内。扣件式脚手架立杆允许偏差A（

12、mm）脚手架搭设中检查偏差的高度H（mm）脚手架高度（H）20m2±710±5020±100注：中间档次用插入法。3、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆伸出顶端水平杆的悬臂高度不得大于0.3m。4、当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆设在梁模板中心线处，其偏心距不得大于25mm。5、在架体搭设时，扫地杆和水平杆应纵横向拉通，立杆步距应按施工方案要求设置。6、剪刀撑必须与立杆、扫地杆和纵横向水平杆根根相连，不得漏连。7、模板内、外楞及对拉螺栓间距不得随意扩大，应严格按施工方案设置。8、按设计标高调整支柱的标高，然后安装木枋，铺上梁底板，

13、并拉线找平。当梁底板跨度等于及大于4m时，梁底应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨的13。9、支顶加基础筏板上等有效措施，确保混凝土在浇筑过程中不会发生支顶下沉。八、架体具体搭设要求1、高支模架体支撑于基础筏板上。2、在架体的大梁两侧及跨中各连续设置从底到顶的剪刀撑。3、水平剪刀撑在梁底向下4m左右设置一道。4、满堂模板支撑架5.0m以下部分用钢管进行有效可靠的拉接和顶撑。待车库顶板混凝土达到规定的设计强度等级，拉水平钢管，高支模两侧立杆相应位置设置抛撑，和水平钢管连接。5、梁底采用双扣件。架体每一步的大横杆必须纵横向的布置，严禁交错单方向布置，扫地杆也必须按规范要求设置。6、立杆

14、上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不设置在同步内；同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不小于500mm。7、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于100mm。剪刀撑下部底端应与地面撑牢。8、架体搭设完毕后必须组织监理、业主及施工单位等相关各方进行验收，并履行验收手续，验收合格后方可进行下道工序。9、浇筑混凝土前，用扭力扳手对架体扣件进行拧紧扭力矩抽查，螺栓拧紧扭力矩应达到4065 N·m，符合要求后方可浇筑混凝土。九、混凝土浇筑要求1、高支模区域屋盖混凝土浇筑前，先将高支模两侧的竖向及屋盖结

15、构混凝土浇筑完成，再将高支模部位竖向结构浇筑至梁底200mm处。2、高支模区域混凝土浇筑时，采用一台汽车泵，采取由中间向四周对称扩展的方式进行。先分层浇筑主、次梁混凝土，分层厚度控制为400mm，再浇筑屋面板混凝土。混凝土浇筑时，应及时将浇筑的混凝土摊铺开，避免荷载集中堆放。3、使用插入式振捣器，应掌握快插慢拔的原则，插点均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。4、浇筑混凝土应连续进行，安排专人观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件等有无移动、变形或堵塞，发现问题应立即处理。5、在已浇筑的竖向结构和架体的钢管上建立观测点，浇筑高支模梁板时，派专人对架体进行观测，如发现异常（如钢管弯曲、

16、偏移、扣件崩脱等）现象，立即停止施工，查明原因，经整改后确保安全方可继续施工。6、梁板混凝土浇筑期间，不得进入高支模区域，并设专人现场监护。7、梁板混凝土浇筑完毕初凝后立即进行养护，浇水次数应能保持混凝土有足够的湿润状态，养护不少于7天。十、模板拆除要求模板支撑架必须在混凝土结构达到规定的强度后才能拆除。支撑架的拆除，除应遵守相应脚手架拆除的有关规定外，还应注意：1、拆除支撑架前应先拆下模板并运出后，才可拆除支撑架。2、支撑架拆除应从顶层开始逐层往下，先拆斜杆、横杆，后拆立杆。3、拆下的构配件应分类捆绑，吊放到地面，严禁从高空抛掷到地面。4、拆下的构配件应及时检查、维修、保养和入库。十一、安全

17、施工要点1、明确高支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。在高支模架体搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行书面的安全技术交底。2、支模施工应按经审批的施工方案进行，方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。3、支模分段或整体搭设安装完毕，经技术和安全负责人验收合格后方能进行钢筋安装。4、支摸施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。5、支摸搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支摸底下，并由安全员在现场监护。6、混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可

18、复工。7、施工期间，要避免材料、机具与工具过于集中堆放。8、支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。9、恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。十二、 雨季施工要点夏季来临，气温升高，雨量充沛，时常出现暴雨阵雨，随着降雨的频繁发生和降雨量的增大，混凝土浇筑过程难度增大，容易引起混凝土工程的质量和外观问题。针对雨季混凝土施工，做出如下要求。1. 雨季施工前，根据现场具体情况确定可进行的雨季施工项目，编制实施性的雨季施工组织计划，提交工程师审查批准。2. 搞好临时排水设施的设计，加强雨季的成品、半成品保护工作，防止水灾发生。加强施工便道的养护和维修，确保雨

19、季施工现场交通顺畅。3. 做好雨季施工工程材料和必备物资的储备工作，多雨季节应将防雨用品运到施工现场，将雨衣、雨鞋发给工人。现场四周设排水沟，严禁积水。4. 雨季前，对所有用电设备进行安全检查，落实防雨措施，对现场机械设备停放做出安排，确保施工不受雨患影响。5. 及时对施工作业人员进行详细交底，并监督其认真贯彻执行。6. 雨季施工及时测定砂石料的含水率，随时调整配合比，确保混凝土质量。十三、应急救援预案为防止模板支撑架坍塌突发事件的发生，做好模板支撑架坍塌安全突发事件的应急处理，并在发生突发紧急事件时，能做到及时、迅速、有序、高效地处理好事件，保障员工的身体健康和生命安全，根据中华人民共和国安

20、全生产法及其他相关法律、法规的规定，结合本项目部的实际情况，特制订本应急救援预案。1、应急准备及人员组成模板支撑架坍塌突发事件会造成员工身体的严重健康伤害，给工程施工和社会效益带来非常不利影响。为保证广大职工的职业健康安全和工程施工顺利进行，特成立模板支撑架坍塌突发事件应急救援小组，并组织相关专业知识学习与培训。1）应急准备（1）成立应急救援指挥小组成立模板支撑架坍塌应急救援指挥小组，名单如下：组 长：康贵仁 副组长：高中华组 员： 孙家明 （2）物资准备首先应对本施工现场及周围的环境、交通状况熟悉，其次进行资源分析包括人力资源分析和设施设备分析。人力资源包括：项目负责人、专业技术人员、安全工

21、程师、医疗人员、外援医院；设备物资包括：交通工具、通讯设施、个人防护品、绝缘绞棒，警戒绳、警戒牌，急救药箱、止血带等。搬运拆卸类：铁扳手、钢丝绳、捆绳、铁锹、钢管翘杆、塔吊起重设备等器具。主要应急联系电话：急救电话： 120报警电话： 119项目负责人： 电话: 安全工程师： 电话: 距项目部最近的医院：同仁医院 医院电话：2、制度保障为了能在模板支撑架坍塌事故发生时迅速、准确、有效的进行抢救的工作，特制定以下制度：1）制度保障（1）值班制度：白天施工期间，救援小组各成员基本都在，晚上建立值班制度，保证现场24小时当发生紧急事故时，在第一时间，都有应急小组成员赶到事故发生现场，解决和上报突发事

22、故，特制定以下值班制度： 各施工队每天安排两人进行夜间值班，同时专业工长必须跟班作业。 值班人员必须坚守岗位，不得早退，外出。 值班人员要经常到现场了解具体施工情况和检查是否存在安全隐患，发现隐患及时处理。 值班人员全权负责现场一切安全、文明施工工作，有权处理应急事务，并及时向项目经理汇报。 值班人员做好值班记录。 （2）检查制度每月由总指挥带领应急救援小组结合安全生产工作，检查应急救援工作情况，检查有无安全隐患，检查应急物品是否齐全。（3）例会制度 每周一早晨由总指挥主持召开班组长及以上安全生产会议。 每周日晚由总指挥主持召开全体管理人员安全生产会议。 安全生产责任制度和群防群治制度安全责任

23、落实到人，明确安全管理目标。开展多层次的安全检查，群防群治。（4）预演制度项目部根据需要随时组织相关人员对工程中模板支撑架坍塌事故进行应急预演。2）通讯保障应急救援小组手机号码张贴上墙，并保证24小时联络畅通。3）通道保证现场平面布置图上墙，通道保持通畅，发生模板支撑架坍塌时，急救车能顺利进入现场，现场通道应保持通畅，发生紧急事故时，要便于疏散人群。3、应急处理1）应急救援指挥小组 接到模板支撑架坍塌报告后，认真听取报告并向各急救小组发出指令、并统一协调、调动。在“120”急救车来之前指挥人员积极救助、疏散人员、组织急救。2）设备组负责调运设备配合搬运和急救，组织其他人员进行配合工作并拔打“1

24、20”。3）疏散搬运组（1）接到模板支撑架坍塌事故通知后，迅速通知本组成员在事发地点集合，按总指挥指令进行现场施工作业人员疏散。（2）成立救援队，紧急抢救受伤人员。 （3）组织其他人员进行配合工作并拔打“120”。4、伤亡事故的报告脚手架坍塌事故书面报告应包括以下内容：（1）事故发生的时间、地点、工程项目、企业名称。（2）事故发生的简要经过、伤亡人数和直接经济损失的初步估计。（3）事故发生原因的初步判断。（4）事故发生后采取的措施及事故控制情况。（5）事故报告单位。十四、高支模架计算书1. 400mm×1600mm梁模板计算书1.1、 工程属性混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

25、400×1600新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4梁侧楼板厚度(mm)180新浇混凝土结构层高(m)4.91.2、 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)21.3、 模板体系设计梁跨度方向立柱间距la(mm)400梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱

26、间距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁底增加立柱根数1梁底支撑小梁根数3模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图1.4、 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10

27、.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2×151.458kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.6

28、×149.694kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.6×140.9kN/m 、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.125×51.458×0.220.257kN·m Mmax/W0.257×106/375006.861N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 1.4.2、

29、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.521×40.9×2004/(100×10000×281250)0.121mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 1.4.3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×49.694×0.2+0.437×1.764×0.23.881kN R2=1.25q1l=1.25×51.458×0.212.864kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'

30、;=0.375 q2l=0.375×40.9×0.23.068kN R2'=1.25q2l=1.25×40.9×0.210.225kN1.5、 小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.881+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2+0.5&

31、#215;(1.6-0.18)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2×max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/2×1，12.864+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2=12.913kN/m q2max3.068+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(1.6-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18

32、)×max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/2×1，10.225+(0.3-0.1)×0.4/210.265kN/m 、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×12.913×0.42，0.5×12.913×0.1520.221kN·m Mmax/W0.221×106/540004.094N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×12.913×0.4，

33、12.913×0.153.135kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.135×1000/(2×40×90)1.306N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.632×10.265×4004/(100×9350×2430000)0.073mml/250400/2501.6mm 2q2l24/(8EI)10.265×1504/(8×9350×2430000)0.029mml/250150/2500.6mm 满足要求！

34、、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×12.913×0.4，0.393×12.913×0.4+12.913×0.155.904kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.645kN，R25.904kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×10.265×0.4，0.393×10.265×0.4+10.265&

35、#215;0.154.693kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'32.273kN，R'24.693kN1.6、 主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×2.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1.6.1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.229×106/425053.795N/mm2f=2

36、05N/mm2 满足要求！ 1.6.2、 抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.979kN max2Vmax/A=2×1.979×1000/3989.943N/mm2125N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.084mml/250450/2501.8mm 满足要求！1.7、 立柱验算钢管类型48×2.8立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1600/16=100=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588

37、、风荷载计算 Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.22×0.4×1.62/100.026kN·m 、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2×146.44kN/m 2)小梁验算 q1max3.511+(0.3-0.1)×0.4/2+0.9×1.2×(0.5+(24

38、+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1×max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/2×1，11.61+(0.3-0.1)×0.4/2=11.65kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.624kN，R29.03kN，R30.624kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15×(4.9-1.6)+Mw/lbmax0.624+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1×(0.8+0.4

39、5-0.4/2)/2×0.8，9.03，0.624+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1×(0.8+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.8+0.495+0.026/0.99.554kN fN/(A)+Mw/W9553.779/(0.588×398)+0.026×106/425046.835N/mm2f205N/mm2 满足要求！1.8、 梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 由"主梁验算"一节计算可

40、知扣件最大受力NmaxR2×19.861kNRc=kc×12=1×12=12kN满足要求！2. 梁侧模板400mm×1600mm计算书 2.1、工程属性混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1600楼板厚度(mm)180 2.2、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2

41、)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6min29.868，38.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×

42、;0.7Q2k0.9max1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×40.9max41.444，44.2440.9×44.24439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 2.3、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)800主梁合并根数2对拉螺栓水平向间距(mm)800支撑距梁底距离依次为500，800，1200 设计简图如下：模板设计剖面图 2.4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(

43、N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000×152/637500mm3，Ibh3/12=1000×153/12281250mm4。面板计算简图如下： 、抗弯验算 q1bS承1×39.8239.82kN/m q1静0.9×1.35×G4k×b0.9×1.35×29.87×136.292kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×4×13.528kN/m Mm

44、ax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×36.292×0.1782+0.121×3.528×0.17820.136kN·m Mmax/W0.136×106/375003.621N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 qbS正1×29.8729.87kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×177.54/(100×10000×281250)0.067mm177.5/400=0.444mm 满足要求！ 、最大支座反力计算 承载

45、能力极限状态 Rmax1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左1.143×36.292×0.178+1.223×3.528×0.1788.129kN 正常使用极限状态 R'max1.143×l左×q1.143×0.178×29.876.06kN 2.5、 小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×40小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W

46、(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 、抗弯验算 q8.129kN/m Mmaxmax0.1×q×l2,0.5×q×l12=max0.1×8.129×0.82，0.5×8.129×0.22=0.52kN·m Mmax/W0.52×106/540009.634N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 、抗剪验算 Vmaxmax0.6×q×l,q×l1=max0.6

47、×8.129×0.8，8.129×0.2=3.902kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.902×1000/(2×40×90)1.626N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 q6.06kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.677×6.06×8004/(100×9350×2430000)0.74mm800/400=2mm 2maxqL4/(8EI)=6.06×2004/(8×9350×2430000)=0.053mm

48、200/400=0.5mm 满足要求！ 、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1×8.129×0.8，0.4×8.129×0.8+8.129×0.27.153kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.1×6.06×0.8，0.4×6.06×0.8+6.06×0.25.333kN 2.6、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)800主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×2.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗

49、弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.237kN，R23.577kN，R32.945kN，R42.945kN，R52.945kN，R62.945kN，R72.945kN，R83.577kN，R91.237kN 正常使用极限状态：R'10.917kN，R'22.666kN，R'32.165kN，R'42.165kN，R'52.16

50、5kN，R'62.165kN，R'72.165kN，R'82.666kN，R'90.917kN 、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) maxMmax/W0.424×106/4250=99.769N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=2×5.27×1000/39826.484N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.363mm500/4001.25 mm 满足要求！ 2.7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值

51、Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.95×8.379×215.919kNNtb17.8kN 满足要求！3. 梁模板500mm×900mm计算书3.1、工程属性混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×900新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4梁侧楼板厚度(mm)300新浇混凝土结构层高(m)6.7 3.2、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准

52、值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 3.3、模板体系设计梁跨度方向立柱间距la(mm)700梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)700、700混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁底增加立柱根数2梁底支撑小梁根数4模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 3.4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2

53、)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)

54、+1.4×0.7×2×129.77kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.9×128.006kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.9×123.05kN/m

55、、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.1×28.006×0.1672+0.117×1.764×0.16720.084kN·m Mmax/W0.084×106/375002.227N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×166.6674/(100×10000×281250)0.043mml/250166.667/2500.667mm 满足要求！ 、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R

56、4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×28.006×0.167+0.45×1.764×0.1671.999kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×28.006×0.167+1.2×1.764×0.1675.487kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×23.05×0.1671.537kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×23.05×0.1674.226kN 3.5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.999+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(0.9-0.3)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1