铁路线路大修技术设计

1、 单位代码 学 号 分 类 号 密 级 毕业设计(论文铁路线路大修技术设计学习中心名称 专业名称 学生姓名 指导教师二零一四年三月二十日铁路线路大修技术设计北京 航空航 天 大 学北京航空航天大学 本科毕业设计（论文）任务书、毕业设计（论文）题目：铁路线路大修技术设计 、毕业设计（论文）使用的原始资料（数据）及设计技术要求： 循现行规范的有关规定，结合现场实践经验，完成铁路线路大修技术设计任务。学生在毕业设计过程中，应刻苦钻研，发挥独立工作的能力，创造性地完成规定任务；学生应积极主动思考问题；应通过文献检索充分利用文献情报资料；应通过编写和调试计算机程序，掌握现代设计手段。文字表达通畅流畅，制

2、图符合工程制图标准。 、毕业设计（论文）工作内容：钢轨表面磨损量6mm ）；、主要参考资料：社, 1997铁道出版社, 1997校外学习中心专业类 学生（学号）毕业设计（论文）时间： 自 2014 年 3月 15日至 2014 年 4月 20日 指导教师：兼职教师（并指出所负责部分）：校外毕设组织协调小组（签字）：注：任务书应该附在已完成的毕业设计（论文）的首页。本人声明我声明，本论文及其研究工作是由本人在导师指导下独立完成的，在完成论文时所利用的一切资料均已在参考文献中列出。作者：签字：时间：铁路线路大修技术设计摘 要铁路轨道在自然环境和机车车辆动力作用下，几何形位将发生一系列变化，其变化可

3、分为弹性变形和永久变形两类。弹性变形其形变量在荷载取消后可以恢复，而永久变形是不能自行恢复的。当永久变形的积累超过一定限度后，将成为事故隐患，危及铁路行车安全。因此，铁路线路运营一段时期后，必须通过大修及时消除轨道的永久变形，使之恢复到正常状态。本毕业设计根据任务书实测的技术资料、相关设计规范和主要技术指标对丰沙线K55+000K56+000段线路进行了上部建筑类型选择、轨道强度检算、平面改善、纵断面改善和曲线缩短轨配置等铁路线路大修技术设计。同时应用FORTRAN 语言编写相应的程序，用来进行强度检算、大修平面拨量计算、曲线缩短轨配置辅助设计等。利用AutoCAD 软件对大修线路的纵断面进行

4、了改善设计，并绘制了大修线路纵断面改善设计图。关键词：铁路大修，轨道强度，平面整正，纵断面改善，缩短轨Railway line overhaul technology designAbstractThe track geometry of railway will take place a series of changes, the changes can be divided into two kinds of elastic deformation and permanent deformation, in the natural environment and vehicle load

5、s. Elastic deformation can be recovered in the load disappears, and permanent deformation is not self recovery. It will become the hidden danger of accidents and threaten the safety of railway, when the accumulation of permanent deformation exceeds a certain limit. When it works after a period of ti

6、me of the railway, it must eliminate the permanent deformation of track in a timely manner through the overhaul, so as to restore to the normal state. Based on the technical data measured in the mission book and on related regulations and major technical specifications, this design have finished the

7、 task of technical design of upper construction choosing, strength check calculation, flat surface of tracks quantity calculation, longitudinal section improvement and shorten track allocation, etc. In the mean time, this paper makes use of FORTRAN language to make related programs to assist the des

8、ign of strength and stability check calculation, flat surface of tracks quantity calculation and standard shortened rail allocation, etc. It was improved designed of the profile by using the software AutoCAD, and it has been drawed of the longitudinal profile. Key words: track of overhaul, track str

9、ength, curve adjusting, longitudinal section improvement, shortened track 目 录1 绪论 . 11.1铁路线路大修的基本任务 . 11.2铁路线路大修地段的原始资料 . 22 轨道结构类型的确定 . 42.1 概述 . . 42.2 选择上部建筑类型 . . 43 轨道结构的强度检算 . 63.1 概述 . . 63.2 轨道强度检算的基本原理4 . . 73.3.1 轨道结构特性参数 . . 73.3.2 轨道结构静力计算 . . 83.3.3 轨道结构动力计算 . . 103.3.4 轨道强度检算方法 . . 113

10、.3.5 轨道强度计算中主要参数的取值 . . 173.3轨道强度检算手算过程 . 183.3.1 计算资料 . . 183.3.2 轨道结构静力计算（ND2型内燃机车） . . 183.3.3 轨道结构静力计算（解放型蒸汽机车） . . 223.4轨道强度检算FORTRAN 程序设计 . . 253.5轨道强度检算结果汇总 . 274 铁路线路大修平面改善设计 . 324.1铁路线路大修平面设计的原则 . 324.2用偏角法和矢距法整正曲线方法的原理 . 33 4.2.1 既有曲线的测量 . . 334.2.2 渐伸线原理及其应用8 . 344.2.3 既有曲线渐伸线长度的计算8 . 394

11、.2.4 设计曲线半径和缓和曲线长度的选配方法8 . 424.2.5 计算设计曲线中点及各主要点的里程8 . 444.2.6 设计曲线渐伸线长度的计算 . . 464.2.7 计算拨距 . . 464.3线路大修平面改善设计手算结果 . 464.3.1 10号曲线偏角法手算过程 . . 464.3.2 32号曲线矢距法手算过程 . . 494.4曲线整正FORTRAN 程序设计 . . 514.5线路大修平面整正结果汇总 . 525 曲线地段缩短轨配置设计 . 625.1概述 . 625.2缩短轨配置的技术条件 . 625.3钢轨缩短量的计算 . 625.4缩短轨的数量及其配置 . 655.5

12、曲线缩短轨配置手算过程 . 655.6曲线缩短轨配置FORTRAN 程序设计 . . 675.7曲线地段缩短轨配置表 . 686 铁路线路大修纵断面改善设计 . 766.1设计的原则和技术条件 . 766.2纵断面设计的基本原理和方法 . 776.3纵断面设计的方法和步骤 . 826.4纵断面设计过程的说明及体会 . 83结 论 . 87 致 谢 . 88参考文献 . 89附录 . 90附录1：计算结果 . 90附件2：轨道结构强度检算程序 . 96 附录3：曲线整正计算程序 . 108 附录4：曲线地段钢轨配置程序 . 117 1 绪论1.1铁路线路大修的基本任务铁路线路是铁路的主要技术装备

13、之一，是行车的基础。线路在长期的运输过程中，由于轮轨相互作用而逐渐磨耗，使线路产生不均匀变形并不断积累，导致线路附加力作用增大，钢轨及其轨下基础负担日益增大，承载能力不断降低。为了保证线路的安全、平稳和不间断运输，保持线路处于经常完好状态，这就要求根据运输需要及线路设备损耗情况周期性的、有计划的对损耗部分加以维修和更新，恢复和提高线路的强度，延长设备使用寿命，增强线路稳定性和轨道承载力，适应铁路运输不断增长的需要。线路大修的基本任务是：根据运输需要及线路的损耗规律，周期性地、有计划地对损耗部件进行更新和修理，恢复与增强轨道的承载能力，延长设备的使用寿命，线路大修通常取决于钢轨伤损的发展情况，以

14、全面更换新轨为主要标志1。铁路线路设备大修应贯彻“运营条件匹配，轨道结构等强，修理周期合理，线路质量均衡”的原则，坚持全面规划，适当超前于需要的方针2。铁路线路大、中修周期由通过重量决定，一般情况按照表1-1规定执行，但在小半径曲线、大坡道或隧道等集中地段，轨型和运营条件不匹配地段，煤、砂、矿建等散装货物运输集中地段以及风砂危害地段等，铁路局可根据特殊情况作适当调整。表1-1 铁路线路大、中修周期表2 本设计地段属国家I 级干线单线铁路。由于国民经济的快速发展，线路客货运量和行车速度的不断提高，致使运量与运能直接费用的矛盾日益突出。钢轨的疲劳伤损日益严重，严重危及行车的安全，因此需要进行线路大

15、修，以改善线路的平、纵面，换铺较重型钢轨，提高线路质量，增强线路运输能力。其中外业调查的主要内容如下3：丈量里程。选择正确的公里标作为引出基点，定出公里标和每百米处作为测点的百尺标，以及在控制点设置的加标。在丈量的过程中，应与既有线的百里标相核对，以取得一致为原则。必要时在公里标处设置断链（长链或短链）。纵断面测量。测量正线轨顶（曲线测内股）及路肩标高。与正线相邻的站线及在同一路基上的复线且线间距小于5米的，应同时测量两线的相对标高差，对于与起道有关的建筑物均应测量其限界。曲线测量。测量既有曲线的几何形位，判定曲线的转角大小，圆顺度以及曲线和既有建筑物的位置关系。外业勘测完成后，即可进行大修的

16、技术设计，技术设计的主要内容包括：线路平面设计、线路纵断面设计、轨道结构设计、跨区间无缝线路技术设计及更换道岔设计等。 1.2铁路线路大修地段的原始资料1、大修地段位置：丰沙线，自K55+000至K68+000。 2、现有线路条件：1 该大修地段属于I 级干线，限制坡度12，最小半径为400m ； 2 原有线路平纵面资料包括： A. 线路纵断面测量记录； B. 线路曲线测量记录； C. 桥隧位置及原状； D. 站场调查记录； E. 道口调查记录。3 线路上部建筑现状见表1-2。表1-2 线路上部建筑现状 4 本地段路基土质为砂粘土，路基状态良好； 5 其它（见调查记录） 3、大修地段的运营条件

17、 1 目前及今后的客货运量 目前：15百万吨公里/公里； 第五年：20百万吨公里/公里； 第十年：25百万吨公里/公里。 2 机车类型客机：ND2型内燃机车，构造速度120 km/h； 货机：解放型内燃机车，构造速度80 km/h。 2 轨道结构类型的确定2.1 概述铁路线路是铁路的主要技术装备之一，是工务部门固定资产的主要部分，是行车的基础。目前我国铁路担负着全国60%以上的运输任务。同时，这些线路设备在经常不断的运输过程中，或者说在轮轨相互作用过程中在逐渐损耗。为了保证铁道线路的安全、平稳和不间断的运输，保持线路设备经常处于完好状态，根据运输需要及线路设备损耗规律，周期性的有计划的对损耗部

18、分加以维修和更新，使之恢复到原来的状态或更新成新的状态，使线路设备大修的根本任务。本设计地段长13公里，路基土质为沙粘土，路基状态良好，路堑及路堤边坡高度在8米以内，包括混凝土拱桥2座，铪上钣桥2座和1座钢桥；跨潭口、古龙岗、扬子岭3座隧道。设计地段内还有5个道口和1个车站。地表建筑比较复杂，涉及要求比较严格。本设计依据的规范有：铁路线路维修规则，铁路线路设备大修规则，铁路线路设计规范，铁路轨道设计规范，铁路工务技术手册线路，铁路工务技术手册轨道等。 2.2 选择上部建筑类型根据铁路线路设备大修规则第3.3.3条：线路大，中修时，枕下道床总厚度应根据五年内的年计划通过总重密度和钢轨类型，按铁路

19、线路设备大修规则中表3.3.3所列标准选用，而该设计的五年内的年计划通过总重密度为20 Mt 公里/公里，故选择如下的轨道结构类型2：钢轨类型：50kg/m；轨枕类型：S 型混凝土轨枕； 扣件类型：弹条型扣件； 道床厚度：双层 道碴25cm ，底碴20cm ，共45cm ； 道床肩宽：30cm 。线路大、中修清筛起道后，无垫床的碎石道床，其枕下清碴厚度不得小于300mm ；道床总厚度不足300mm 时，应清筛至路面，并做好排水坡，以利排水。 3 轨道结构的强度检算3.1 概述轨道是一种受力十分复杂的工程结构物，机车车辆在其上通过时，将受到垂直轨面的竖向力、垂直于钢轨轴向的横向水平力和平行于钢轨

20、轴向的水平力等。钢轨在这些力的作用下，轨道各部分将产生各种变形和应力并逐渐失效。因此必须合理选择相应的轨道结构，使其在预定的使用期限内，在规定的使用条件下，保持良好的状态，确保列车按规定的轴重和速度平稳、安全和不间断地运行，为此应当正确计算轨道结构的承载能力，使其在安全和效益两方面都得到最佳的效果。在进行轨道强度检算时，只计算钢轨基本弯曲应力，枕上压力，道床顶面应力和路基面应力。计算时采用如下一些假定：1、轨道及机车车辆的技术状态符合铁路技术管理规程和有关部门的技术标准的要求。2、视钢轨为连续弹性基础上的等截面无限长梁，梁的下沉与基础反力之间呈线性关系，或者视钢轨为弹性点支座上等截面连续无限长

21、梁，支座的下沉与其反力之间呈线性关系。3、用一个当量静荷载来描述车轮对轨道的作用。4、作用于钢轨上的荷载系符合力的独立作用原理，在轮载群作用下钢轨产生的应力、应变等于单个车轮作用下的应力、应变代数和。5、机车车辆对轮轨的动力影响，用荷载系数（速度系数、偏载系数、横向水平力系数）来表示。6、不考虑轨道自重。 3.2 轨道强度检算的基本原理43.3.1 轨道结构特性参数1、 钢轨的支座刚度D钢轨支座刚度表示钢轨支座的弹性特征，即要使支座顶面产生单位下沉所必须施加于支座上的压力，单位为N/mm。钢轨支座弹性特征是由包括轨下的垫板、轨枕和枕下的道床，即弹簧所组成的串联来反映的，因此支座刚度可表示为：y

22、p D D D D D =+=2121 (3-1 式中 P 施加于支座上的压力(N；y 支座下沉量(mm； D1垫板及轨枕弹簧刚度，对于砼枕只有垫板刚度(N/mm；D2道床及路基弹簧刚度(N/mm。2、 钢轨基础弹性模量uu 表示单位长度钢轨基础的弹性特征，即要使钢轨产生单位下沉时，施加于单位长度钢轨基础上的均布压力，其单位为MPa 。D u a= (3-2 式中 a 轨枕间距(mm。3、 道床系数CC 表示枕下基础的弹性特征，即要使道床顶面产生单位弹性下沉时，施加于道床顶面单位面积上的压力，其单位为MPa/mm。q C y = (3-3 式中 q 作用于道床顶面单位面积上的压力(MPa； y

23、 0轨枕底面平均下沉量 0p y ay (mm；y p 轨下断面的轨底下沉量(mm；a 轨枕挠度系数。3.3.2 轨道结构静力计算1、 轨道结构静力计算理论（1）弹性点支承梁理论它是将钢轨视为支承在离散弹性点上的等截面无限长的梁，力学模型如图3-1（a ）所示。（2）连续弹性支承梁理论它是将钢轨视为支承在连续弹性基础上的等截面无限长梁，力学模型如图3-1（b ）所示。 (a(b（a ）弹性点支承梁模型；（b ）连续弹性支承梁模型图3-1 支承梁模型用“点支承法”计算钢轨弯矩比用“连续支承法”的结果要大5-10，而且在计算钢轨挠度或轨枕压力时则要小1-2。随着刚度的增加其差值将稍有增加，但这两种

24、计算方法的精度均满足工程计算的要求。从力学模型来看，“点支承”法更适合于刚度较大的混凝土枕线路，但“连续支承”法计算简便，已被工程广泛的采用。2、 连续支承法计算公式根据均匀连续弹性基础理论和力的独立作用的原理，可得静止车轮作用下钢轨静挠度y 0，钢轨静弯矩M 0及枕上静压力R 0的计算式为： 即02i i k y P = (3-4 =i i u p kM 410 (3-5 =i i p kaR 20 (3-6式中 u 钢轨的基础弹性模量(MPa；a 轨枕间距(mm；P i 作用在钢轨上的各机车车轮静重(N；k 钢轨基础弹性模量与钢轨抗弯刚度的相对比值，也称刚比系数。 k = (3-7 式中

25、J 钢轨对水平轴的惯性距(mm4 ；E 钢轨的弹性模量(MPa，E=2.1×105MPa ； i 、i 连续弹性基础上等截面无限长梁的弯矩M 和挠度y 的影响系数。(cossin kx u e kx kx -=- (3-8(cossin kx u e kx kx -=+ (3-9不同轮位距计算截面的距离x 各不相同，因而各有不同的i 、i 。3、 点支承法计算公式根据连续弹性支承梁理论和力的独立理论作用原理，可得静止车轮系作用下的y 0、M 0及R 0 的计算公式：即01i i y P D= (3-10 0i i M a Pu = (3-11 0i i R P = (3-12式中i

26、，i 分别为弹性点支座上无限长梁的弯矩、支座下沉影响系数；其他符号的含义及单位同前。3.3.3 轨道结构动力计算1、 轨道动荷载参数(1 速度系数列车在轨道上运行时，由于轮轨之间的动力效应，在垂直方向施加于轨道上的附加动力影响，用速度系数来表示，即车轮垂直当量静荷载最大可能值P d =P0(1+。根据我国实测资料，不同的牵引种类，不同的检算轨道部件的如表3-1所示。表3-1速度系数值5 注：此表适用于120 km/h及以下的速度；V 的单位为km/h。(2 偏载系数列车通过曲线时，由于存在未被平衡的超高，产生偏载，使外轨或内轨轮载增加，其增加值与静轮载的比值称为偏载系数，用表示。100( /P

27、 P P =- (3-13式中 P 1外轨（或内轨）上的轮载；P 0 静轮载。根据列车在有超高的轨道上运行时的静力平衡条件，可得的表达式为：212H h S =(3-14 取我国机车重心高度H=2300 mm，S 1=1500 mm代入上式，则偏载系数可简化为：0.002h = (3-15(3 横向水平力系数f由于轮轨之间的横向水平力及垂直力均有偏心，使轨头和轨底边缘相对于其中心处的应力有所增加。在计算时，这一增加值采用f 来表示。根据实测资料，不同的曲线半径有不同的f ，其最大可能值如表3-2所示。表3-2 横向水平力系数f6 注：此表适用于各类型蒸汽机车，东风、东风24、东方红、东风8以及

28、韶山，6Y2、6G 等电力机车。2、 轨道结构动力计算在列车动荷载作用下钢轨的动挠度y d 、动弯矩M d 及枕上的动压力R d 的计算式为：0(1 d y y =+ (3-16 0(1 d M M f =+ (3-17 0(1 d R R =+ (3-183.3.4 轨道强度检算方法列车在直线和曲线上运行时有不同的动弯应力。在直线上时，0(1 dz z M M f =+ (3-19在曲线上时，0(1 dq q M M f =+ (3-20又因为z q f f <，按最不利荷载考虑z q =及0>，有： dq dz M M > (3-21故只需要检算曲线段的轨道应力。 1.

29、钢轨应力检算 (1 钢轨动弯应力计算轨底边缘动弯应力计算式为：0(1 d gd g g M M fW W +=(3-22 轨头边缘动弯应力计算式为：0(1 d jd j jM M fW W +=(3-23 式中 gd 、jd 分别表示轨底和轨头边缘动弯应力的最大可能值(MPa；W g 、W j 分别为钢轨底和轨头对水平中性轴的截面模量(mm3 。(2 钢轨强度检算轨底：g gd t f =+ (3-24轨头：j jd t f =+ (3-25式中：g 、j 分别为轨底拉应力和轨头压应力(MPa ；f 附加应力，取为9.8MPa ； t 温度应力(MPa；钢轨允许应力，/s K =。其中： s

30、钢轨钢材屈服强度(MPa；K 安全系数，取为1.35。则：/405/1.35300s K =(MPa (3-262. 轨枕强度检算 (1 木枕顶面承压应力ds s R F= (3-27 式中 s 木枕横纹承压动应力(MPa；F 轨底或垫板与木枕的接触面积(cm2 ； R d 钢轨动压力(N；s 木枕横纹允许承压应力，对松木取1.4MPa ，杉木取10.4MPa ，桦木取3.9MPa ，桉木取4.2MPa 。混凝土枕抗压强度大，一般不检算其承压应力。 (2 混凝土轨枕弯矩计算轨枕弯矩时，通常把它视为支承在弹性基础上的短梁，分别取最不利支承图式。检算轨下截面正弯矩M g ，采用图3-2所示的道床支

31、承方式，是假定轨枕中间部分完全掏空，可得M g 的检算公式： 图3-2 轨下截面正弯矩计算图示 2' 128g s d g a b M K R M e =-(3-28式中 1a 荷载作用点至枕端距离，取1a =50cm；e 一股钢轨下，轨枕的全支承长度，取e=95cm；' b 轨下衬垫宽度，一般取轨底宽(cm；s K 轨枕设计系数，暂定为1；g M 轨下截面允许弯矩，与轨枕类型有关，型枕可取为11.9kN·m ，型轨枕可取为13.3 kN·m 。检算中间截面副弯矩M c 时，采用图3-3所示的道床支承方式，即轨枕中部位部分支承，到床支承反力取全支承时的34。

32、dd q图3-3 跨中截面负弯矩计算图示M c 的检算公式为：2211348124(32c s d c l e a e a lM K R M l e +-=-+ (3-29式中 l 轨枕长度(cm；c M 中间截面允许负弯矩，与轨枕类型有关，型枕可取为8.8kN·m ，型轨枕可取为10.5kN·m 7。 c M 、g M 可由轨下断面和中间断面为开裂极限弯矩除以相应的安全系数求得。 木枕有足够的抗弯刚度，一般不进行此项检算。 3. 道床顶面压应力检算计算道床顶面时，假定枕下道床支承反力分布如图3-4所示。因而，按此可求得道床顶面平均应力和最大压应力的计算公式，并应满足以下要

33、求：'db R b e = (3-30 max b b b m = (3-31式中 b 、max b 分别为道床顶面平均动压应力和最大动压应力(MPa；b 轨枕底面平均支承宽度(mm，混凝土枕取275mm 7； R d 作用于轨枕上的钢轨动压力；e 一股钢轨下轨枕有效支承长度(mm，取1175mm 7； m 枕底宽度道床反力分布不均匀系数，m=1.67；b 道床顶面允许压应力(MPa，碎石道床b =0.5MPa4。d R dR dR 图3-4 枕下道床反力分布图4. 路基表面压应力检算 道床顶面压应力在道床内按扩散角向下传递如图3-5所示。 2A 222222图3-5 道床顶面压应力分

34、布图因而，不同道床厚度的基床表面压应力按下式检算： (1 道床厚度0hh1时：dh R m be=(3-328 (2 当h 1hh2时，2dh h R htg = (3-338 式中 h 基床表面动压应力(MPa；h 道床厚度(mm；12/2/2h b ctg h e ctg = (3-34 8道床压力扩散角，对碎石道床取=35°8；h 基床表面允许压应力(MPa；新建线路h =0.13MPa，既有线路h =0.15MPa4。 有关式中的b 、e 、R d 及m 等符号的意义同前。3.3.5 轨道强度计算中主要参数的取值1、 与钢轨有关参数的取值如表3-3所示。表3-3 与钢轨相关的

35、参数取值9 2、 与轨枕有关参数的取值如表3-4所示。表3-4 与轨枕相关的参数取值9 3、 与机车有关参数的取值如图3-6所示。 图3-6(a ND2型机车轮重和轴距图(轴距单位为cm ，轴载单位为kN 图3-6(b 解放型机车轮重和轴距图(轴距单位为cm ，轴载单位为kN 3.3 轨道强度检算手算过程3.3.1 计算资料 1、 与轨道有关的计算资料钢轨资料见表3-3，轨枕资料见表3-4。 2、 ND2型内燃机车、解放型蒸汽机车的有关资料ND2型内燃机车、解放型蒸汽机车的轮重、轴距见图3-6。 3.3.2 轨道结构静力计算（ND2型内燃机车）手算以“连续支承法”计算钢轨静弯矩M 0、静挠度y

36、 0和枕上静压力R 0。 1、 计算刚比系数k 当22000D =N/mm时，2200040.441544D u a =MPa 0.0012741k =mm -1 当42000D =N/mm时，4200077.206544D u a =MPa 0.0014976k =mm -1 2、 计算M 0、y 0和R 0ND2型内燃机车、轮分别放在计算截面引起的P 和P 见表3-5。引起P 最大的是轮，引起P 最大的是轮。0119115417885959440.0012741M Pu k =N·mm 00.0014976942640.91422277.206k y P u =mm 00.001

37、4976544942643839822ka R P =N 3、 计算M d 、y d 、R d内燃机车V=120km/h检算钢轨：0.40.48100V= 检算轨枕、道床：0.30.36100V= 取75mm h =，偏载系数0.0020.15h = 直线地段：1.25f =0(1 17885959(10.480.15 1.25d M M f =+=+36442641=N·mm曲线地段：1.8f =（最小半径为400m ）0(1 17885959(10.480.15 1.8d M M f =+=+52477403=N·mm0(1 0.9142(10.360.15 1.380

38、4d y y =+=+=mm 0(1 38398(10.360.15 57981d R R =+=+=N4、 轨道强度检算轨头：52477403229.47230000d jd j M W =MPa 轨底：52477403190.83275000d jd g M W =MPa 钢轨温度应力60t =MPa ，制动应力9.8f =MPa 。轨头：229.47609.8299.27j jd t f =+=+=MPa 300<=MPa 轨底：190.83609.8260.63g gd t f =+=+=MPa 300<=MPa 满足要求。 5、 混凝土轨枕弯矩检算正弯矩：2' 2

39、150013215798166723922829508g s d a b M K R e =-=-= N·mm 13.3g M =kN·m ，g g M M <，满足要求。 负弯矩：2211348124(32c s d l e a e a lM K R l e +-=-+2232500495085009501250025001579814(325002950+-=-+5489690=-N·mm10.5g M =kN·m ，c c M M <，满足要求。 6、 道床顶面压力检算579810 b R b e =MPa m

40、ax 1.60.017940.2870b b m =MPa碎石道床0.5b M =MPa ，max b b M M <，满足要求。北京航空航天大学毕业设计(论文 第 21 页 北京航空航天大学毕业设计(论文 第 22 页 7、 路基基床表面压应力检算010227535196.4mm 22117535839.0mm 22b h ctg ctg e h ctg ctg ='= 现道床厚度450mm h =，12h h h <<，故579810.0783MPa 22117545045035d h oR e htg tg =' 既有线0.15MPa r =，r r <，满足要求。3.3.3 轨道结构静力计算（解放型蒸汽机车）手算以“连续支承法”计算钢轨静弯矩M 0