桓大东方国际二期工程模板外架施工方案

1、桓大东方国际二期工程模板及支撑施工方案编制单位： 重庆桓大建设（集团）有限公司 编制项目： 东方国际项目部编 制 人： 刘满前审 核： 何安永编制时间： 二零一一年三月一日目 录一、工程概况1二、施工方案概述1三、模板及支撑施工设计依据1四、模板结构支撑架的搭设1五、常用数据1六、结构模板及支撑杆件验算2七、粱板支撑系统的构造和施工设计要求6八、支模架施工安全保证措施7九、模板架料的拆除8十、楼面设计标准荷载参考表8一、工程概况1、本工程抗震烈度按6度设防；建筑物合理使用年限为50年。 2、结构形式：本工程6号楼主体结构均为现浇框架剪力墙结构。框架柱为墙及边缘构件和短肢剪力墙，短肢剪力墙有“L

2、”、“T”、“”形等，所有楼盖系统均为现浇梁板。框架梁代表截面尺寸为150400、200300、200400、200500、200550、200600，最大断面为200600。楼板厚度有130mm、120mm、100mm及80mm。4、主体结构砼强度等级：柱、墙为C30、C40、梁板为C30。建筑功能：高层住宅、车库。 二、施工方案概述1、本工程层高为3.Om。2、本工程短肢剪力墙、剪力墙厚均为200mm。薄腹梁，其截面尺寸主要为2004003800，板厚主要有： 120mm、100mm及80mm。3、砼浇筑方式采用商品砼(坍落度1822 cm)，泵机输送砼入模内的方式进行施工。支撑采用483

3、.5的钢管，柱墙梁模板采用优质九夹板，12高强对拉丝杆，板模板采用优质竹胶板、50100300的木楞配合使用，模板接头缝用双面粘胶带封闭。三、模板及支撑施工设计依据 1、本工程有关施工设计图纸： 2、本企业程序文件及其它支持文件； 3、施工组织设计与施工项目管理程序； 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJl30-2001； 5、砼结构工程施工质量验收规范GB50204-2002： 6、组合钢模板技术规范GB50214-2001 7、建筑施工安全检查标准JGJ59-99 8、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 9、施工手册第三版第一册脚手架工程分部四、模板结构支撑架的搭设1、

4、本工程支撑系统(包括墙、柱、梁、板) 各层均采用扣件式钢管脚手架均考虑采用一次性满堂架搭设，投入整三层架料周转使用。2、钢管支架立柱部分采用上下层架的搭设方法，上层立柱必须采用双扣件和下层立柱相联，确保上层能有效地传递到下层立柱上。、柱支撑的搭设：立柱钢管离柱边约300mm左右，横向设置四五道水平钢管，第一道离地面200mm处搭设，最后一道在梁下口(柱顶)搭设，并与周围架网联成整体。、梁的支撑搭设：沿梁纵向每800mm设一道立柱，横向间隔0.7米。水平杆离地300mm处纵横设置，梁底模下口设置一道，中间按不大于1.80米均匀设置，并与周围架网联成整体。为了有效地抵抗施工过程中产生的水平剪力，在

5、纵横向每间隔两排设置一道剪刀撑。立杆搭设时必须拉线，以保证支撑系统横平竖直。底层立柱基础局部较软弱时，必须先将地基夯实，垫好垫板后再搭设。、现浇板支撑系统的搭设：现浇板支撑的立柱按纵横间距1.1m搭设，立杆上至少设三道水平杆，并与梁柱支撑联为一个整体网架。五、常用数据：1、模板及支架自重标准值为1.1KNm2：2、砼自重标准值为24KNm3；3、钢筋自重标准值(按每m3砼含量计算)：梁柱为1.5KNm3，板为1.1KNm3；4、振捣砼对水平模板产生的荷载标准值为2KNm2；5、倾倒砼对梁侧模产生的荷载标准值为4.OKNm2；6、钢管采用483.5，其截面特性：A=489mm2，I=12.19c

6、m4截面模量W=5.08cm3，回转半径i=1.58cm；六、结构模板及支撑杆件验算：1、梁支撑系统及梁模板设计计算 由于梁主要是薄腹梁，其截面尺寸主要为200400600。现对最具代表性截面200600梁的支撑进行计算：1.1荷载计算：整个满堂架支撑系统的立杆沿梁横向间距700-1200，沿纵向间距800。梁板支撑搭设见图一所示。(1)、模板及支架自重标准值：(1.2+0.7+0.52)0.81.1=2.552kN(2)、新浇砼自重标准值：(1.2+0.7)0.10.8+0.20.50.824=5.568kN(3)、钢筋自重标准值： (1.2+0.7)0.10.81.1 +0.20.50.8

7、1.5=0.287kN(4)、振捣荷载标准值：(1.2+0.7)0.82=3.04kN1.2、钢管扣件抗滑计算一根立杆所承受的轴向荷载为：按：（架规P16）由两根立杆承担所以：(2.552+5.568+0.287)1.2+3.041.42=7.172kN一个扣件的抗滑承载力设计值RC=8kN7.172kN，因此考虑一个扣件作为抗滑扣件，满足要求。1.3、立杆稳定计算由上式可知：一根立杆所承受的轴向力设计值为：N=7.172KNNfA （架规P16）其中f=205N/mm2 A=489mm2。L0=h+2a=1200+274=1348mm （架规P20）取=74 mm =1200 mm=L0/i

8、=134815.8=85.3查表得：=0.692，则0.692489205=69.4KN7.172kN，满足要求。1.4、梁模计算：1.4.1、荷载计算：(1)、模板及支架自重标准值：(0.7+0.52)0.81.1=1.496kN(2)、梁新浇混凝土自重标准值：0.60.20.824=2.304kN(3)、钢筋自重标准值：0.60.20.81.5=0.144kN(4)、振捣荷载标准值：0.20.82=0.32N1.4.2、梁下钢管横梁计算：(1)、内力计算：梁荷载传给横梁简图，见图2。q=0.321.4+(1.496+2.304+0.144)1.20.2=25.904KN/m图2q=25.1

9、8KN/M200250250即：横梁跨中的最大弯矩Mmax=qbL(2-b/L)8=25.9040.20.7(2-0.20.7)8=0.777kNm=Mmaxw=0.777106(5.08103)=152.95Nmm2205Nmm2满足要求。(2)、横梁挠度计算：进行组合时仅组合恒载，受力图如下：F=4.733KN350350图3F=(1.496+2.304+0.144)1.2=4.733kN横梁=FL3 /(48EI)=4.7337003103(482.0610512.19104)=1.35mmL/150=700150=4.67mm满足要求。1.4.3、梁底模计算：梁底模计算：梁底模采用九夹

10、板，其厚度=17mm；弹性模量E=5000MPa，净截面抵抗矩WX=9.633cm3；净截面惯性矩IX=8.188cm4。由于九夹板净曲强度设计值f=24（顺纹），故需在横梁之间设小楞，间距为400。计算简图入如图所示：ql=0.321.4+(1.496+2.304+0.144)1.20.8=6.476kNm即：模板所受的最大弯矩：MmaX=0.1256.4760.42=0.13kNm(1)、强度计算：=MmaxWX=0.13106(9.633103)=13.495Nmm2f=24Nmm2满足要求。(2)、挠度计算：在计算挠度时，梁作用在模板的荷载为线荷载且对进行组合时仅组合恒载，受力图见图4

11、。400q1=6.476KN/m或q2=5.916KN/m图4q2=(1.496+2.304+0.144)1.20.8=5.916kNmW梁底模=0.273q2L4/（100EL）=0.2735.9164004（10051038.188104）=1.01mm=1.5mm 满足要求。1.4.4、累计挠度计算：小楞挠度与梁底模自身挠度之和即为梁的累计挠度值累计挠度=梁底模+横梁=1.26+1.35=2.61mm=4.0mm满足要求。1.4.5、梁侧模计算 、侧压力计算分别按及计算设已知=300，=2.5mh，即： 1=1.2，2=1.15KNm2KNm2取二者较小者 KNm2计算。、按强度要求计算

12、立挡间距为500mm，设模板按连续梁计算，梁上板厚按100mm考虑，则侧压力化为线荷载q=14.4（0.6-0.1）=7.2 KNm2弯矩系数与底板相同ql2=7.20.52=0.18KN.m需要 mm3选用侧模板的截面尺寸为17mm500mm。截面抵抗矩mm3可满足要求。、按刚度要求计算符合要求。2、剪力墙模板支撑及模板计算标准层：剪力墙高H=3.0m，厚度200mm。柱模采用九夹板大板拼装，本工程均为短肢剪力墙及剪力墙，由于短肢剪力墙多为异形截面柱，因此柱侧模板采用50100枋木组成的竖向楞及483.5mm的钢管水平楞夹牢，钢楞外采用对拉螺栓拉紧，枋木间距200 mm，钢楞间距600mm，

13、先背枋木，后背立杆。12对拉螺栓设置间距为600600mm。砼输送方式为输送泵送入模内，浇筑速度为2.5mh，混凝土入模温度为25C，采用插入式振捣器振捣，混凝土坍落度1820cm。 由于其采用的振捣器为插入式振捣器(属于内部振捣器)，因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值： ； 2.1、模板设计计算2.1.1、荷载计算：(1)、新浇混凝土对模板侧面的压力计算：混凝土温度T=30，坍落度为18-20cm掺外加剂，混凝土浇筑速度为2.5mh，即： 1=1.2， 2=1.15KNm2KNm2按规定取较小值，即取g=51.148KNm2(2)、振捣混凝土时

14、对模板侧面产生的压力标准值为4kNm2；(3)、混凝土有效压头高度h=51.14824=2.13m图58702130600600600600300300q1=41.4=5.6KN/m2q3=51.1481.2=61.38KN/m2q1+ q3= q2因此该模板所受的侧压力如图5。2.1.2、模板所受的设计荷载(不考虑荷载设计值折减系数0.85)：模板采用九夹板：其肋板厚度d=17mm，净截面抵抗矩W=9.633cm3，净截面面积A=6.91cm2。计算简图如图6所示。由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为：(1)、计算强度的荷载组合：q4=(51.1481.2+41.4)0.2=13.39

15、6kNm;(2)、计算挠度的荷载组合：q5=51.1481.20.2=12.276kNm。2.1.3、模板受力的计算简图见图6。q4=13.396KN/m 或q5=12.276KN/M图63006006002.1.4模板内力计算：(1)、模板所受的最大弯矩：Mmax=0.125q4L2=0.12513.3960.22=0.067kNm(2)、强度计算：=Mmax/W=0.067106(9.633103)=6.955Nmm2f=20Nmm2（横纹），满足要求。(3)、挠度计算：W=0.52Iq5L4/100EI=0.5212.2762004/（10051038.188104）=0.249mm=0

16、.8mm,满足要求。2.2、内楞计算：2.2.1、荷载计算：枋木内楞直接与模板接触，承受模板传来的荷载。由于木楞间距200mm，对拉钢螺栓设置间距为600600mm，因此木楞所受的荷载：计算强度的荷载组合如下：g6=(51.1481.2+41.4)0.2=13.396kN计算挠度的荷载组合：g7=(51.1481.2)0.2=12.276kNm2.2.2、内楞受力按三跨连续梁计算，受力简图见图7。图7q6=13.396KN/m或q7=12.276KN/m6006006002.2.3、内力计算：(1)、模板所受的最大弯矩： Mmax=0.10q6L2=0.1013.3960.22=0.054kN

17、m(2)、强度计算：=MmaxW=0.054106(9.633103)=5.606Nmm2f=13Nmm2，满足要求。(3)、挠度计算：=q7L4/(150EI)=12.2762004/(15051038.188104) =0.32mmL400=200400=0.5mm满足要求。 2.3、外钢楞的作用主要是加强各部分的连接及模板的整体刚度，可不计算。2.4、累计挠度计算：木楞挠度与墙柱侧模自身挠度之和即为墙柱侧模累计挠度，其值累计挠度=柱侧模+钢楞=0.249+0.32=0.569mm=4.0mm满足要求2.4、对拉螺栓验算：采用间距600600mm，、对拉螺栓的拉力N=F对拉片水平间距对拉片

18、竖直间距 =66.980.30.3=6.028KN、对拉螺栓的应力 =NA=6.72103（3.1462） =59.448mm22，8758100梁8758100悬臂构件275悬臂构件2100、结合本工程实际情况中施工荷载较大，在坼除模板支撑时的跨中可留23排模板和支撑系统不拆除，以承受产生的施工活荷载。、拆下来的模板及架料应按规格、分类堆码及清理。十、楼面设计标准荷载参考表：、主要使用荷载标准值序号使用部位荷载标准值序号使用部位荷载标准值1住宅卧室客厅2.0KN/m24电梯机房7.0KN/m22住宅厨卫间2.0KN/m25上人屋面2.0KN/m23住宅阳台2.0KN/m26楼梯及前室2.0K

19、N/m2、施工堆料重量均不得超过以上标准值。目 录一、工程概况及编制依据11、工程概况.12、编制依据.1二、施工方案.11、概述.12、操作步骤.1三、钢挑梁悬挑脚手架计算书.41、架设计及计算说明.42、外架悬挑梁验算.4 一、工程概况及编制依据1、工程概况东方国际6号楼及车库为短肢剪力墙结构，地上为33层，其主体施工及装饰脚手架采用钢挑梁支承式悬挑外架。它能够起到结构施工外防护和外墙装修等作用。根据现场实际情况，悬挑外架的工作范围是：做主体时从标准层开始搭设，外墙装饰施工时搭设至一层装修完后拆除。2、编制依据、本工程有关施工设计图纸。、国家有关技术标准及法规。、建筑施工扣件式钢管脚手架安

20、全技术规范JGJ130-2001、J84-2001。、高层建筑施工手册第二版。二、施工方案1、概述、悬挑外架钢挑梁采用I16工字钢，总长2.3m/根，其平面布置方案如图一、图二所示。根据工程特点和施工需要，共设56个支承点。、做主体时搭设成单排防护脚手架，如图八所示。装饰外墙时为便于操作，搭设成双排防护脚手架，如图五所示。、单排脚手架只搭设外排立杆，步距1.8m，立杆间距不大于1.8m，双排脚手架步距为1.8m，立杆间距不大于1.8m。2、操作步骤2.1、架体搭设前先平整好基础面，第一次直接从基础面上开始立杆搭设，待四层搭设完毕后，开始在第四层楼面上预埋14的钢筋环，以固定悬挑钢梁，如图三所示

21、，其预埋位置及尺寸应满足图一、图二和图四要求。2.2、待混凝土强度达到C10时，将钢梁一端穿入所预埋钢筋环，并加以固定，方可进行架体搭设。、架体搭设时，必须配合施工进度搭设，搭设总高度为19.5（六层半楼）一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。、相邻立杆对接扣件在同一高度内错开距离不应小于500mm。、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆，纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。、顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合立杆顶端高出女儿墙上皮1m

22、，高出檐口上皮1.5m。、立杆搭设时其垂直度应控制在100mm范围内。纵向水平杆搭设、随立杆搭设进度同时搭设纵向水平杆，纵向水平杆搭设时宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。立杆用对接扣件按长，对按扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或有同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。、在封闭型脚物架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。、横向水平杆的搭设。每搭高完一步架的立村及纵向水平杆后，紧接着搭设横向水平杆。、搭高横向水平丁时在主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接

23、且严禁拆除，作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2，双排脚手架的横向水平杆两端用直角扣件固定在纵向水平杆上，单排肢手架的横向水平杆一端用直角拓件固定在纵向水平杆上后，另一端搁在板上或插入墙内插入长度不应小于180mm,搁在板上时加上扫地杆并采用夹墙或抱柱子方式固定。、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。、单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：设计上不允许留脚笔眼的部位；过梁上与过梁两端成600角的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；宽度小于1m的窗间墙；梁或梁垫下及其两侧各500mm范围内；砖砌体

24、的门窗洞口两侧200mm和转角处450mm的范围内；其它砌体的门窗洞口两侧300mm和转角处600mm的范围内；独立或附墙砖柱；、随着立杆、纵向水平杆、横向水平杆的搭设，同时设置连墙件、剪刀撑及横向斜撑。、当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采用临时稳固措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。所设置的连墙件水平间距单排时为立杆间距的3倍，双排时为立杆间距的3倍。、连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。、从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置出现困难时，应根据现场具体情况采取其它可靠措施固定。、连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m。、所设置连

25、墙件采用拉筋加顶撑配合方式。、随搭设进度一道同步完成架体剪刀撑及横向斜撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数为57根，斜杆与地面夹角为450600，其宽度不应小于4跨，且不应小于6 m，在架体外侧面两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置，剪刀撑采用搭接方式接长。其斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。、由于钢挑梁悬挑外架前端有钢丝绳倒拉，将其荷载传至建筑结构上且高度小于24 m，故横向斜撑无须设置。、外脚手架上需留出进出料平台洞口时，其洞口宜采用上升斜杆，平行弦杆桁架形式，斜杆与地面倾在450600之间，如图九所示。、扣件安装、扣件规

26、格必须与钢管外径相同且无裂纹及滑丝现象。、扣件螺检拧紧力矩不应小于40N.m且不大于65N.m。、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑时采用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150 mm。、对接扣件开口应朝上或朝内。、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度大于等于100 mm。、作业层栏杆，挡脚板设置、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。、上栏杆上皮高度为1.2 m。、挡脚板高度不应小于180 mm。、密目式安装网设置侧面防护用密目式安全网密封，安全网每个绳也均须绑扎在纵向水平杆上。、脚手板铺设。、脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150 mm。、采用对接方式铺设脚手板

27、进，应设置三根横向水平杆做为支承点。脚手板接头必须设在两根横向水平杆上。脚下手板外伸长度应为130150 mm，并用14#铁丝绑扎在横向水平杆上。、在拐角，斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。、自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12 m满铺一层脚手板。共设置三个操作层。、架体底部必须用竹跳板和10 mm厚竹胶板全密封。2.3、架体搭设及使用事项。、待每二层钢筋绑扎完后,在每根梁对应处预埋两根40PVC管,其位置和尺寸如图一、图二及四三所示，作为倒拉钢丝绳的固定点。、当架体搭设至6m高时,加上倒拉钢丝绳,并用花蓝螺丝调紧。、在两根挑梁之间的立杆底座加上斜撑杆，防止纵向水平杆下

28、挠，如图五所示。、每搭设完19.5m（每层半楼）后，等第二个19.5m高架体搭设至6m高时，拆除前一个19.5m高架体。、做外墙装修时外架上最多可设三个操作层，每层荷载不大于2KN/m2。、严禁拆除连墙件及架体任何材料。三、钢挑梁悬挑脚手架计算书在现浇主体结构内预埋14圆钢，用116工字钢悬挑，材料为Q235B，一端穿预埋钢筋环内，外挑1300mm,如图三所示,每3.6米左右设架一榀，根据实际情况调整。每一跨挑架上I16工字钢挑梁外端点加两根直径为15.5 mm钢线绳钢丝绳上端用30对拉螺杆和花篮连接。钢挑梁前端焊483.5,L=200 mm脚手架立杆底脚,将立杆用对接头与脚手架连接。1、外架

29、设计及计算说明本工程钢挑梁悬挑外架所用的钢管脚手架材料，搭设中的立杆、横杆、连墙件的间距、步距、整体外架高度等，均严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范布置施工。2、外架悬挑梁验算2.1、需用数据、P16=210N/mm2，Iz=1130cm4，Wz=141cm3，A=2163mm2、脚手板自重标准值为：0.35 KN/m2、栏杆、挡脚板自重标准值为：0.14 KN/m2、施工均布活荷载标准值为：20.14 KN/m2、标准的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2、钢材的弹性模量E=2.06105、悬挑受弯杆件的容许挠度=L/400、安全网自重：0.005 KN/m2、扣件自重：1

30、5 N/个、钢管自重：38.4N/m、砖自重：25.6N/块、操作工人：800N、483.5钢管脚手架每根立杆每米承受的结构自重标准值qk为：双排=0.1337KN/m单排=0.1467 KN/m、48钢管回转半径为1.58cm。2.2、验算外挑架搭设见外架剖面大样图六，搭设高度19.5米，立杆间距1.8米。步距1.8米，共12步架。如图六，纵向取3.6米长为一个计算单元，计算一个步距1.8m高时的荷载，乘以步架数，即可得全部荷载。共12个步架，有脚手板者4个步架，无脚手板者为8个步架。此段内允许两个步架同时施工。、钢管双排立杆：1.838.46=414N大横杆3.638.43=414N小横杆1.538.43=172N剪刀撑（纵向和横向）（3.62）38.4=390N连墙杆件3.638.42=276N、扣件：1015=150 N、脚手板（包括40cm高挡脚板）3.60.90.35+3.60.40.14=1335N、安全网：3.61.85=32N以上合计：有脚手板者重：14+414+172+390+276+150+1335+32