1217栋落地架悬挑架计算1正修改方案

1、落地式脚手架计算书一、参数信息：1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为24米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大 小横杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.40米;小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根；采用的钢管类型为 48X 3.0(考虑现场所用钢管壁厚均不可能为3.5 mm因些计算采用48X 3.0 mm);横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80 ;连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60米，水平间距3.00米， 采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.00 kN/m 2;脚手

2、架用途：装饰脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处湖南省株洲市，根本风压为0.35 kN/m 2 ；脚手架计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的构造自重标准值(kN/m2):0.1248 ；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350 ;栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m2):0.150 ;平安设施与平安网(kN/m2):0.005 ;脚手板铺设层数:5 ;脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033 ;La-損向佃楚贰押距 h步阻 0 -内羽展与堆距离落地架侧立面E1Lb 一立杆纵距 h -横杆步距

3、/rkX7/7/i.一.Lb Lb单立杆蓿地架脚手架正立面S、小横杆的计算小横杆按照简支梁进展强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上 面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的 最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P 1= 0.033 kN/m ;脚手板的荷载标准值：P 2= 0.350 x 0.5=0.175kN/m ;活荷载标准值:Q=2.00 x 0.5=1.0kN/m ;荷载的计算值:q=1.2 x 0.033+1.2 x 0.175+1.4 x 1.0=1.65 kN/m;小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如

4、下：最大弯矩 Mqma>=1.65 X 1.05 2/8=0.227kN.m ;最大应力计算值。=MU/W =0.227 x 106/4490=50.56N/mm；小横杆的最大应力计算值c= 50.56 N/mm小于小横杆的抗压强度 设计值f=205.0 N/mm 2,满足要求！3. 挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=1.65kN/m ;最大挠度 V = 5.0 X 1.65 X 1050/(384 X 2.060 x 105 X 107800.0)=1.176mm;小横杆的最大挠度1.176mm小于小横杆的最大容许挠度1050.0 / 150=7.000

5、与10 mm 满足要求！三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进展强度和挠度计算，小横杆在大横杆的 上面。1.荷载值计算大横杆的自重标准值:g=0.033 kN/m ;小横杆传来自重:P=1.65kN/m x 1.05/2=0.866kN ;f:. rJ J l1 j1 JJI J JJJIIJI 1T1550I 孟 I15C07训m2.强度验算集中荷载最大弯矩计算公式如下均布荷载作用卜：MmaX=0.08qL2=0.08 X 0.033 X 1.52-3=5.94 X 10 KN.m集中荷载作用下：M2maX=0.267PL=0.267 X 0.866 X 1.5M= Mmax+Mmax、_

6、62最大应力计算值。=0.353 X 10 /4490=78.6N/mm;大横杆的最大应力计算值c= 78.6N/mm小于大横杆的抗压强度设2计值f=205.0 N/mm ，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计 值最不利分配的挠度和，单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下Vma>=0.677ql 4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vma>=0.677 X 0.033 X 15004/100EI=0.051 mm集中荷载最大挠度计算公式如下：=1.883X100/集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=0.866

7、X 2=1.732kNV= 1.883 X 1.732 X 15003/(100 X2.06 X 105x 107800)=4.96 X-310 mm最大挠度和：V=VU+ VPma>= 0.051 + 4.96 X 10-3=0.056mm；大横杆的最大挠度0.057mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10.0与10 mm满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按标准表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣 件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计 算(标准5.2.5):R

8、 w Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN ; R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;小横杆的自重标准值：P i = 0.033 x 1.5=0.0495kN ;大横杆的自重标准值：P 2 = 0.033 x 1.5=0.0495kN ; 脚手板的自重标准值 ： P 3 = 0.35 x1.05x1.5=0.551kN； 活荷载标准值 ： Q = 2.0 x 1.05x 1.5=3.15kN； 荷载的设计值 ： R=1.2 x (0.0495+0.0495+0.551)+1.4 x 3.15=5.19kN ；Rv 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求

9、！五、脚手架立杆荷载计算 ： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、 活荷载和风荷载。 静荷载标准 值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的构造自重标准值(kN)，为0.1248N G1=0.1248x 18=2.5KN；(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹串片脚手板，标准值为0.35N G2=0.35 x6x 1.5x1.05/2=1.65kN ;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m2);采用采用竹串片脚手板， 标准值为 0.35( 挡脚板只在铺竹架板才有，本工程中为五步架铺设竹 架板)。N G3 =0.35 x6x0.18x1.5=0.567kN;(4) 吊挂的平安设施荷载，包括平

10、安网 (kN/m2); 0.005N G4=0.005x1.5x20=0.18kN;经计算得到，静荷载标准值N G =2.5+1.65+0.567+0.18=4.9kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和， 内、外立杆按一纵 距内施工荷载总和的 1 /2取值。经计算得到，活荷载标准值按两步架施工考虑NQ= 2.0x 1.05x1.5x2/2 =3.15kN ;风荷载标准值按照以下公式计算理77氏已昭、 , 2其中Wo -根本风压(kN/m)，按照？建筑构造荷载标准？(GB50009-2001)的规定采用：2W o = 0.350 kN/m ；U z -风荷载高度变化系数，按照？建筑构造荷

11、载标准?(GB50009-2001)的规定采用：U z=1.35 ；U s -风荷载体型系数：取值为1；经计算得到，风荷载标准值2Wk = 0.7 X0.35 X 1.35 X 仁0.331kN/m;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N+1.4Nq= 1.2 X 4.9+1.4 X 3.15=10.9kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2 Ng+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 4.9+ 0.85 X1.4 X 3.15=10.2kN ; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为2 2MW=0.85 X 1.4W_ah/10=0.85 X1.4 X 0.3

12、31 X 1.5 X 1.8 /10 =0.191kN.m;六、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=12.88kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm ;计算长度附加系数参照？扣件式标准？表得：k = 1.155;计算长度系数参照？扣件式标准？表得：口 =1.5 ;计算长度，由公式I o = k卩h确定：I。= 3.119 m ;长细比Lo/i=196 ;轴心受压立杆的稳定系数© ,由长细比I o/i的计算结果查表得到：© = 0.188 ;2立杆净截面面积：A = 4.24cm ;立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.4

13、9 cn3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm 2;(T =12880/(0.188 X 424)=161.58N/mm；立杆稳定性计算°= 161.58N/mm小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N=12.2kN;计算立杆的截面回转半径：i二1.59 cm ;计算长度附加系数参照？扣件式标准？表得：k = 1.155 ; 计算长度系数参照？扣件式标准？表得：卩=1.500;计算长度，由公式I °二kuh确定：I。= 3.119 m ;长细比:L 0/i = 196.000;

14、轴心受压立杆的稳定系数© ,由长细比I o/i的结果查表得到：© = 0.188立杆净截面面积：A = 4.24 cm立杆净截面模量(抵抗矩)：W =2:4.49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm ;2(T =12200/(0.188 X 424)+ 191000/4490=195.6N/mm;立杆稳定性计算。=195.6N/mm小于立杆的抗压强度设计值f2=205.00N/m m,满足要求！七、最大搭设高度的计算：按?标准条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭 和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：“ _扔一(.却和十L4%)构配件

15、自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：Nb2K=Ns 汁N33+Nh=2.49kN;活荷载标准值：N=3.15kN;每米立杆承受的构造自重标准值：G=0.125kN/m;HS 二0.188 X 4.240 x 10-4 X 205 x 103-(1.2 X 2.49+1.4 x 3.15)/(1.2 x 0.125)=59.62m ;按?标准？条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式 调整且不超过50米：H二哲1+QDcn 乩H = 59.62/(1+0.001 X 59.62)=56.26m ;H=56.62和50比拟取较小值。得到，脚手架搭设高度限值H=50 m,架体搭

16、设高度为18米小于50米，满足要求！按?标准条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和 半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：/,=1花构配件自重标准值产生的轴向力 NG2«kN)计算公式为：N32K=N32+N33+N34=2.49kN ;活荷载标准值：M =3.15kN ;每米立杆承受的构造自重标准值 G=0.125 kN/m ;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mkk=MW/ (1.4 X 0.85)=0.168 /(1.4 X 0.85) = 0.141 kN.m ;-43H = 0.188 X4.240 X 10 X 205.00 X 10-1.2 X 1.65+0.8

17、5 X 1.4X (3.15+0.188 X 4.240 X 0.191/4.490)/(1.2 X 0.125)=58m ; 按?标准条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:H = 58/(1+0.001 X 58)=54.8m;H= 54.8和50比拟取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度 限值H =50 m，本工程搭设高度为18米，满足要求！八、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N hA f cNH连墙件所受的水平力设计值。N h=H+5KNHW风荷载产生的水平力设计值。Hw=1.4W/X AwAw脚手架外侧的迎风面积，等于连墙件的竖直与水平间距的

18、 乘积。风每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8002m;©轴心压杆稳定系数，根据入h=Li/ i按?建筑施工脚手架实用手册？表437A采用Lh连墙杆的计算长度，应取连墙杆两端固定连接点的距离。A连墙杆截面面积。连墙杆与脚手架，连墙杆与建筑物的连接承载力应按下式计算：1、连墙杆稳定承载力验算< NVNV = R c入 h二LH i =40/1.59=25.2查表得：架体最大距离离墙0.4m2A = 4.24 cm ;© =0.931NH <© Af=0.931 X 424X 205=80.92KNHW=1.4WKX Aw=1.4 x

19、0.33 x 3.6 x 3=4.99Nh = H w+5=4.99+5=9.99KNK 80.92KN连墙件的设计计算满足要求！2、扣件抗滑移计算：R=8x 0.8=6.4KNk 9.99KN扣件抗滑移不能满足要求，处理方法为在同一位置并排增加一根连墙件。扣件FC=2X 8X 0.8=12.8KN>9.99KN满足要求，架体处连墙件 采用拉内、外排立杆方式如以下图。连墙件扣件连接示意图悬挑脚手架计算搭设思路：12#16#楼层高均为18层，其一、塔楼外墙与地下室 外墙有关联的从± 0.000 开场起挑，分别设置三次悬挑，每次悬挑为 6 层高度为18m，即16层为一次，712层为

20、二次，1318层为第 三次悬挑； 17栋从第二层起挑，每六层一挑，其二、塔楼外墙与 地下室项板有关联的， 7层楼面以下采用落地式脚手架， 7层楼面以上 的采用悬挑脚手架，分别设置二次悬挑，即在 712层为一次， 13 18层为第二次悬挑。其三、针对悬挑高度超过 6层的，即楼梯间炮楼 范围，在屋面处采用16钢丝绳卸载一层。具体搭设区域详后附图 脚手架钢管应符合 JGJ 1 30-2001 建筑施工扣件式钢筋脚手架平安 技术标准。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角 扣件固定在距底座上皮不大于 200处的立杆上，横向扫地杆亦采用直 角扣件固定在仅靠纵向扫地杆下方的立杆上。连墙件宜近主

21、节点设 置，偏离主节点的距离不应大于 300，从底层第一步纵向水平杆开场 设置，剪刀撑必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至 顶连续设置，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜汗与地 面的倾角宜在 450 600之间。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。 作业层脚手板应满铺、铺稳、离开墙面100120mm竹脚手板应设置 在三根横向水平杆上，接头必须支在横向水平杆上，搭设长度应大于 200，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm主节点处必须设置一 根横向水平杆，用直角扣件扣接头且严禁撤除。双排脚手架必须采用 刚性连墙件与建筑物可靠连接。悬挑脚手架架体搭设双排脚手架搭设高度为 1

22、7米，立杆采用双管 立杆扣件式钢管脚手架；下为 16工字钢。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为 1.05米，大小横杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.30米;其他各项双排 脚手架计算均同扣件式落地双排钢管脚手架。此不赘述。在此只对悬 挑脚手架悬挑钢梁承载力和容许挠度进展计算。本方案中，脚手架排距为1050mm内排脚手架距离墙体300mm 连墙杆的支点距最外面立杆距离为1650mm拟选用16工字钢，截面抵抗矩 W=141X10m，截面积A =2610mrH水平钢梁自重荷载q=0.205kN/m ；悬挑脚手架示意图J_1L图中,q是由工字钢的自重标准准值所产生的均布荷载。作

23、用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准 值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的构造自重标准值(kN)，为0.1248Ng1=0.1248 X 19=2.371KN;(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹串片脚手板，标准值为0.35Ng=0.35 X 6X 1.5 X 1.05/2=1.65kN ;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m2);采用竹串片脚手板，标 准值为0.35Ng3 =0.14 x 4X 0.18 x 1.5=0.151kN ;(4) 吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2) ; 0.005N=0.005 x 1.5 x 19. =0.143k

24、N ；经计算得到，静荷载标准值N =2.37+1.65+0.15+0.143=4.313kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵 距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值按两步架施工考虑N= 2.0 x 1.05 x 1.5 x 3/2 =3.15kN ;立杆荷载 F=1.2 x 4.313 + 1.4 x 3.15=9.58KN图中,q是由工字钢的自重标准准值所产生的均布荷载。计算简图:Ki駅11HillH LU H L H 1L*rwJwL1)内力计算式:支座反力：RaN1 N 2qli qL2 Rb0.205X2.15 (11.46)31.399KN

25、22ql ql 12N1(Rb 2b a) N2a2 2Rb9.58(1.050.60)9.58 0.600.205 1.65220.205 2.15222.1511.46KNmaxMaN1(lba) N 2a22M maxMa9.58(1.05 0.60) 9.58 0.6020.205 1.65221.843kN m:挠度4Ni(h a)2(3h lb a) 4N2a2(3h a) 3qli424EI4 9.58(1.05 0.6)2 (3 1.65 1.05 0.60) 4 9.58 0.602(3 1.65 0.60) 3 0.205 1.65424 206 103 1130 1042

26、73.22 103 103 10324 206 103 1130 104=0.049承载能力验算M maxW210Nmm221.843 103 103141 103210nmm154.9式中卜-容许挠度，对于悬臂梁取=L4000.04916504.125满足挠度要求。400f 210N / mm2fARB 取RB =11.46KN取 16钢筋、 A 钢筋断面积201.（1 mm2）.210X201.11 > FB42233.1 > 11460 满足要求卸料平台：、卸料平台的构造要求及数据楼号备注搭设尺寸：2.4mX 3.0m X 1.2m 主梁：18号槽钢次梁：48壁厚3.5mm钢

27、管 次梁最大间距：700mm12#钢丝绳直径：6X 37+1，钢丝绳公称抗拉强度 2000MPa直径17.5mm容许承载力均布荷载：2kN/m217#最大堆放材料荷载：8.00kN锚环直径：20mm、卸料平台的加工制作槽钢、构件接触面均为满焊。平台上要设显著的限定荷载标识牌，本工程卸 料平台限重0.8t。防护栏用50X 50X 3方钢。主梁外侧及防护栏均刷红白相间的 油漆标识，并用密目钢丝网全封闭围护。平台每侧设两根钢丝绳，其中里侧钢丝 绳为保护绳，每根钢丝绳设夹具不少于三个，正反相间卡住钢丝绳接头。平台底面铺满设脚手板，满铺、焊牢。吊环采用 ?18光圆钢筋与卸料平台的主 梁槽钢焊接。构件施焊

28、前，要先去除两槽钢接触面的铁锈、油垢等赃物。所有焊条使用前 不得受潮，焊芯上不得有锈痕。接触面要满焊，焊缝金属外表的焊波要均匀，不得有裂纹、未熔合、夹渣、焊瘤、咬边、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区 不得有飞溅物。三、卸料平台的预埋件设置在上一层的梁中预留两个锚环使用的钢筋规格为 25。四、卸料平台的操作流程梁上预埋套管一预埋锚环一卸料平台承载试验一卸料平台验收一卸料平台起 吊、安装。五、卸料平台承载试验及合格验收卸料平台加工制作完毕后，由工程部的平安员、技术员检查验收，其步骤如 下：首先应检查各个焊点的焊缝质量、特别是四个吊环的焊缝质量，严格按照卸 料平台加工制作的要求查看。焊缝质量验收合

29、格后，方可进展吊环承载试验。先用钢丝绳挂在四角的吊环 上，用塔吊缓缓吊起，距地面 50cm 高度处停顿，仔细查看角点处吊环焊缝有无 变形，如存在变形要返修措施重新施焊。在卸料平台每次周转之前，也要按上述 方式检查吊环及其焊缝有无变形，以防止存在损伤变形和疲劳变形。在吊环承载验收合格后，再进展斜拉钢丝绳承载试验。仿照卸料平台正式吊装后的模式，平台上加 0.8 吨的荷载，按照设计角度斜拉钢丝绳，检验是否满足受力要求。六、卸料平台的吊装卸料平台经过上述验收合格前方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发 初次信号，但只能稍稍提升平台，待放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装。吊钩的四 牵引绳应等长，保证平台在起

30、吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台槽钢 与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕前方可放松塔 吊吊钩。卸料平台安装完毕经历收合格前方可使用，要求提升一次由平安人员和 工长验收一次。卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。七、卸料平台的限载设置卸料平台上设限重为1吨的限定荷载标记牌，并根据堆放料具的类别，不得超过以下数据标明堆放料具的数量0.8吨限载牌料具名称规格密度单位重量单独堆放木方50x 70mm 长2.5m625Kg/m2.19Kg365根木方60 x 80mm 长 2.5m3625kg/m3Kg260根松木板1.22 x 2.44m、18厚 15mm800K

31、g/m43Kg18张竹胶板1.22 x 2.44m、12厚 10mm1000kg/m336Kg22张钢管6 48 x 3.5mm 长3.0m3.84Kg/m11.52Kg69根钢管© 48 x 3.5mm 长4.0m3.84Kg/m15.32Kg52根自锁式架管6 48 x 3.5mm 长 1.2m4.27Kg/m5.124Kg156根自锁式架管6 48x 3.5mm 长2.4m4.27Kg/m10.248K78根脚手板厚 5cm 宽 20 30cm 长 4.0m0.35kN/m235Kg22块八、质量保证措施1、材料要求：对于槽钢等进场材料进展严格的检验， 不合格材料杜绝使用， 材

32、料要求具体如下： 卸料平台四周主肋采用槽钢、次楞采用 48壁厚3.0mn钢管，对于进场的槽钢进 展严格的检验，无砂眼等缺陷。 栏杆采用50X 50X 3方钢制作，对于有质量缺陷的方钢杜绝使用。2、平台焊接质量要求： 边框与内肋焊接成整体，焊缝饱满，焊缝高度 6mm必须满足要求，不得有漏 焊砂眼等现象。 平台焊接完以后，工程部质检人员对焊缝高度和厚度进展严格的检查，不满足 要求的杜绝使用。3、其它要求： 吊环采用© 20圆钢制作，焊缝双面满焊高度6mm 钢丝绳由平安部门进展严格的检查把关。 卸料平台上满铺脚手板，悬挑端及侧面用 50X 50X 3方钢焊1200mr高防护栏 杆，栏杆四周

33、用密目钢丝网封闭严密。 卸料平台在安装和使用过程中工程部技术人员随时跟踪检查，以保证其质量九、环境和职业安康平安保证措施1、职业安康平安保证措施结合本工程特点，防卸料平台、物料高空坠落、物体打击是危险源，特制定如下 措施：1.1 卸料平台的上部位拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设 备上。1.2 钢丝绳，两边各设置前后两道，外侧为工作绳，里侧为保护绳，并进展受力 计算。1.3 卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口。1.4 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏。1.5 卸料平台吊装，需要木嵌后固定点固定后，接好钢丝绳

34、，经过检验合格后， 才能松卸起重吊钩。1.6 卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换， 焊缝脱焊应及时修复。1.7 操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷 载，配专人监视。1.8 卸料平台上的物料要堆放平稳、合理，不得随意堆放1.9塔吊在吊装过程中要和信号工及操作工配合密切，不可麻痹大意。1.10防物体打击的主要措施是对于进场施工人员必须佩戴平安帽，塔吊吊装平台时，杜绝工人在卸料平台下施工，且有专职平安员配合吊装。2、环境保护措施结合本工程特点，周转材料的废料及粉尘是危险源，故制定本措施：2.1废料统一使用塑料袋装起来，防止其污染环境。2.2

35、为了保证卸料平台上的粉尘不扩散，在平台四周设置密目钢丝网封闭十、搭设详图及计算书1、搭设详图吊点320044200 600 700700 600A 44d 18#槽钢230018#槽钢楼卸料平台平面图do混凝土梁或板锚环制作详图双面焊5d三道钢丝绳卡锁紧直径18圆钢钢丝绳与锚环连接详图2、悬挑卸料平台计算书计算依据？建筑施工平安检查标准？(JGJ59-99)和？钢构造设计标准？(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进展。平台水平 钢梁(主梁)的悬挑长度4.62m,悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.40m。次梁采用48壁厚3.5钢管，主梁采用18号槽钢U 口水平，次梁间

36、距0.7m。设计容许承载力均布荷载2kN/m最大堆放材料荷载8.00kN。2.1、次梁的计算次梁选择48壁厚3.5钢管，间距0.7m,其截面特性为：截面抵抗矩Wx=50.7crh截面尺寸：d=48mm,t=3.5mm2.1.1荷载计算2.1.1.1 恒载：脚手板重量：0.35kN/m 2; 48 壁厚 3.5 钢管重量：3.84kg/m X 9.8 - 1000=0.04 kN/m活荷载2最大容许施工荷载为2kN/m;荷载组合荷载计算值 q = 1.2 X (0.35 X 0.7+0.04) + 1.4 X 2.0 X 0.7= 2.30kN/m内力计算内力按照均布荷载q作用下的简支梁计算，计

37、算简图如下：跨中最大弯矩为：M=qf/8最大弯矩计算值：M = 2.3 X2.40 2/8=1.66kN m2.1.3抗弯强度计算：M/1.05WxC fM/1.05WX =1.66 X 106/1.05 X 50.7 X 103=31.2N/mni< f = 205.00N/mm 2,满足要f-钢材抗压强度设计值、次梁与主梁的连接计算次梁与主梁采用焊接连接，连接大样见以下图48钢管焊接主梁18#曹钢主、次梁连接大样图验算在荷载N作用下，主次梁槽钢之间的焊缝强度。从前面计算书取次梁传给主梁的支座反力：N=Ra=2.3X 2.4/2=2.76KN焊缝长度Lw=151mm 焊角 尺寸取hf=1.5t=1.5 X 3.5=5mm,焊缝计算厚度 he=0.7hf=0.7 X 5=3.5mmQ235 E40焊条，ftw=160N/mm查钢构造设计标准表 341-3)作用力平行于焊缝长度验算ftw标准 7.132 式helw2760/3.5 X 151=5.22N/mm< ftW=160N/mi7满足要求2.2、主梁的计算将里侧钢丝绳作为保护绳，