公馆3#楼人货电梯转料平台

1、一、编制说明2二、技术要求2三、搭设材料要求2四、施工要求2五、施工程序3六、防护门的使用4七、生产安全事故应急救援预案4八、计算式5（一）落地式双排钢管架计算5（二）工字钢悬挑钢管架及悬挑梁计算11九、附图21一、工程概况：1、工程简介福晟钱隆公馆3#楼工程，3#楼建筑层数为24层，建筑高度为72.45m。2、编制依据施工升降机卸料平台施工方案，依据施工图纸、扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001、J84-2001）和建筑结构荷载规范（GBJ9）、建筑结构静力手册、钢结构设计规范GB50017-2003及参考建筑施工脚手架实用手册、施工电梯、井字架卸料平台及防护门搭设图册（SG

2、TCM-01-2003）而编制。3、编制说明3#楼人货电梯与塔吊安装在同一侧，为保证塔吊能有足够空间拆除，故施工电梯卸料平台采用双排钢管脚手架，立杆横距为0.43m,吊篮两侧立杆间距为1.5m,中间为0.8m,并每3层结构层一卸载。二、技术要求与日常管理1、本卸料平台采用13层以上（不含13层）采用工字钢梁悬挑扣件钢管脚手架卸料平台，13层以下采用落地扣件钢管脚手架卸料平台，架体高度H=39.7m。13层以上采用二道悬挑架，架搭设高度为18m。2、卸料平台基础地面承载力应达到60KN/m,并在其上浇注200mmf的C15混凝土垫层。地面承载力达不到60KN/m2时，必须进行夯实，且将混凝土垫层

3、提高到C20,并在其中配筋。3、施工电梯每三层时，架体应搭设卸荷撑杆，间距不得大于9簿卸荷撑杆通过与建筑物的预埋插管相连接，预埋插管埋深不得小于250mm并在架体两端应设置连续型交叉剪刀撑（见详图）。4、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙件，采用每层设置六道连墙件（见详图），并与外立杆进行拉通，连墙件预埋插管埋深不得小于250mm。5、卸料平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近施工电梯侧应高于靠近建筑物侧10-20mm。6、卸料平台在吊篮两侧及正面外侧中间两立杆之间应按标准设置扶手、中栏杆及挡脚板。7、悬挑支架：采用16号工字钢钢，工字钢制作的水平悬挑梁顶端用小16的钢丝纯

4、与上一层边梁或墙柱上小18钢筋套环拉接，工字钢伸楼层的一端插入在前后各制作小16钢筋套环内环形钢筋间隙用木椎卡紧，环形钢筋预埋安装在砼梁筋、楼板底筋内焊接牢固。8、项目部由安全员进行架体每日巡查，发现隐患立即安排人员整改。:、搭设材料要求1、卸料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用小48X3.5mm的钢管，并应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准，碳结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。2、卸料平台架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）

5、的规定。3、卸料平台架木脚手板应符合JGJ130中的材质要求。四、施工要求1、搭设要求（1）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不得小于500mm，当平台架搭至连墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。除立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。（2）纵向水平杆应设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。（3）纵向扫地杆应固定在距底座上方200mm勺立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（4）连墙件应设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200mnit。连墙杆应水平设置,或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10°。（5）卸荷撑杆

6、应与平台架外侧立杆连接。卸荷撑杆下端应与预埋杆连接牢固。卸荷撑杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸荷层应加设水平斜杆，形成几何不变体系。（6）之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于100mm。（7）扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧紧扭力矩不应小于45N.m,且不应大于60。各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为100mm。（8）挡脚板应铺设在立柱内。（9）卸料平台栏杆两侧应用安全密目网进行防护。2、拆除要求（1）拆除作业必须近先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。（2）连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆架体。（3）当拆除至下部最后一根立杆高

7、度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。（4）拆除时，各构配件应通过人工传递或设备运输至地面，严禁将构配件抛至地面。五、施工程序1、施工前的准备（1）卸料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交底。（2）应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，严禁使用不合格产品。2、地基与基础（1）按施工方案做好卸料平台架基础混凝土垫层，并做好排水措施，防止积水。（2）按照卸料平台架设计的立杆纵向距、横向距进行放线、定位。（3）放置垫板（4）将底座准确地安放在定位线上。3、卸料平台架的搭设（1）架体搭设顺序如下：立杆纵向扫地杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆扶手、中栏杆

8、及八字撑应随架体的升高同步搭设。需要设置卸荷拉杆的架体应同步搭设卸荷拉杆。（2）脚手板的铺设在卸料平台架第每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。（3）防护门的安装将防护门安装在靠近施工电梯的立柱上。4、卸料平台架的拆除（1）拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸荷拉杆等是否符合构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。（2）消除架体上的杂物及地面的障碍物。（3）按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。六、防护门的使用施工电梯：当吊篮到达卸料层时，司机应要求搭乘人员或亲自打开防护门，进行卸料工作。卸料完成后，司机应要求搭乘人员或亲自关闭防护门，扣

9、好防护门销，方可启动施工电梯。七、安装、拆除应急救援预案（从安装、拆除过程进行危险源辨识，制订防范措施和应急处理程序）1、安装、拆除过程危险源人货电梯转料平台安装拆除时临边防护；搭设、拆除人员安全防护；防护门未安装前与防护门拆除后临边防护；安装、拆除转料平台时高空坠物。2、危险源防范人货电梯转料平台未安装前临边设置钢管防护；搭设、拆除人员作业时，应佩戴安全带；防护门未安装前与防护门拆除后临边设置钢管防护；安装、拆除转料平台时转料平台水平半径20m范围内禁止人员进出，设置禁戒线1）2）3）4）5）6）3、应急处理程序（详细参详生产安全事故应急救援预案）1、事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救

10、，报告责任人（项目经理或管理人员）2、项目管理人员获得求救信息并确认事故发生以后，应：立即组织项目职工自我救护队伍进行施救；：立即向公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持；:立即向当地医疗卫生（120）、公安部门（110）电话报告；：严格保护事故现场。3、项目部接到电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。4、当事人被送入医院接受抢救以后，指挥部即指令善后处理人员到达事故现场：做好与当事人家属的接洽善后处理工作：按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作。八、计算式根据规范要求，当采用钢管脚手架时，脚手板应铺设在横向水平杆的上方，

11、而横向水平杆应设置在纵向水平杆的上方，施工荷载由纵向水平杆通过扣件转给立杆。这样，横向水平杆按受均布荷载的简支梁计算，验算弯曲正应力和挠度；纵向水平杆按受集中荷载作用连续梁计算，应验算弯曲正应力，挠度和扣件抗滑承载力；卸料平台架的整体稳定计算可以简化为立杆单杆稳定性计算，立杆步距、横距和连墙点的竖向距离对承载力影响较大；为进一步简化计算，忽略扣件偏心传力、施工荷载偏心作用对立杆产生的弯距。（一）落地式双排钢管架计算1、基本荷载及材料数量1.1 材料数量（搭设高度按39.7m计算）立杆：总共（39.7+6X8）根=53根，共53X6m/tg=317m纵向水平杆（每层）：4.1mX4根=16.4m

12、横向水平杆（每层）：0.6mx12根=7.2m卸荷拉杆（每9项：3.5mX2根=7m扶手（每层）：0.6mX4根+1m<2根=4.4m（除第一层外）连墙杆（每层）：imx4根=4m（除第一层外）侧向斜撑（每层）：1.8mX2根+1.2mX2*B=4.4m水平斜杆（每9项：1.5mX2根=3.0m扫地杆：4.1mX2根+0.6mx2根=9.4m竹板（挡脚板）（每层）：3片（除第一层外）直角扣件（每层）：（18X2+16）=52个（每9m）：直角扣件另加4个旋转扣件（每9m）：2个（每层）：4个对接扣件：共（18+46）+6X8个=85个2、荷载2.1 自第二层起每层荷载脚手板的重量（Gk）

13、=0.35KN/m2施工荷载（Q）：Q=3KN/m2安全门重量：Q门=300N7副钢管（含纵、横向水平杆、扶手，侧向斜撑）重量（G钢）：G钢二钢管总长xG二（16.4+7.2+4.4+4.4）义38.4=1244.16N式中：Gg=38.4N7m（钢管每米自重）竹芭及安全网重量（G亍0=3X45N=135N扣件重量直角扣件G直1=52X13.2=686.4NG直2=4X13.2=52.8N旋转扣件（每9M）G旋2=2X14.6N=29.2N（每层）G旋i=4X14.6N=58.4N对接扣件（总重）G接=（18+50）+6X8X18.4N=1668N2.2 第一层荷载钢管（含纵、横向水平杆、斜撑

14、、扫地杆）重量G钢1=（4.1X4十0.6X8十1.2X2+1.8X2）X38.4=1044.48N3、计算3.1 横向水平杆算接受均布荷载的简支梁计算3.1.1 横向水平杆上所受线荷载施工均布荷载标准值Q=3.0KN/mf,每层限载6KNG=0.35KN/mf每层所受荷载标准值Pk=3.0X0.6X3.8=6.84KN>6KN所以计算时应用Q=6/（0.6X3.8）=2.63KN/m2Mma尸q12/8（1-4a2/12）q=1.2q恒+1.4q活=1.2（GkC+q）+1.4KqQCq活q 恒:1501300150式中：G一脚手板重量G=0.35KN/m2C一小横杆间距距C=0.46

15、8mqk钢管单位长度重量qk=38.4N/mKq荷载系数"1.2Qk一施工荷载载Q=2.63KN/m2所以q=1.2义(350义0.468+38.4)+1.4X1.2X2632X0.468=2312.03N/m所以Mma=ql2/8(1-4a2/12)=2312.03X0.432X(1-4X0.12/0.432)/8=41.88N-m3.1.2 横向水平杆抗弯强度验算(T=Ma7Wn=41.88义1000/5080=8.243N/mr2<205N/mim式中W为钢管截面模量：W=5080m3n所以强度满足要求。3.1.3 横向水平刚度验算fMaX=q14(5-24a2/12)/

16、384EI=2.312X4304X(5-24乂1002/4302)/384乂130800X2.06乂105=2.053mm<L/150=430/150=2.867mm所以冈U度满足要求3.2 纵向水平杆验算3.2.1 计算简图纵向水平杆按三跨连续梁计算，其受力简图如右图所示：3.2.2 纵向水平杆强度验算F=0.5qL(1+a/L)2=0.5X2312.03X0.43X(1+0.1/0.43)2=755.2N2M=0.175FL=0.175X755.2X1.5=198.24N/mmf式中：L一柱距(T=M/W=198.24X1000/5078=39.04/mm2<205N/mm2所

17、以纵向水平杆强度满足要求3.2.3 纵向水平杆刚度验算fMaX=1.146FL3/100EI=1.146X755.2X15003/100X2.06X105X130800=1.084mm<b=1500/150=10mm所以纵向水平杆刚度满足要求1m3.3 整体稳定性计算由于本卸料平台架最大步距为1.8m,且所有立杆的步距和连墙件距相同。架稳定性根据杆件受力传递方向可以转化为立杆强度计算，主要计算部位为脚手架的首步架，且按轴心受压计算立杆的稳定性。3.3.1 受力分析图中：N卸：卸荷拉杆的拉力N支：立杆所受支承反力N连1：连墙件所受架体法向的水平支承反力Ncwi风载产生的压力G总：平台架总重

18、G总=Gi+G钢1+(G钢+G，t+G直i+G旋i+GM)x(H/3)+G+G接+G旋2+G直2+G7K平斜杆式中：H为搭设高度(50m,M为平台面积(0.6X4.1),G作业层施工荷载G=10000NG柱一立杆自重38.4X8X(H+18)=307.2(H+18)N6总=307.2(H+18)+(1244.16+135+686.4+58.4+350X0.6X4.1)乂(H/3)+10000+8X18.4X(H+18)/6+(H/9)X(29.2+52.8+115.2)=17817.6+39799.5+10000+1423+876.45=68493.5N3.3.2 计算各支承反力(N支、N连)

19、单根卸荷拉杆所能承受的最大拉力P卸。由于卸荷拉杆两端均采用旋转扣件分别与立杆和预管连接，故P卸&R=8.0KN。(RC为扣件抗滑力)N卸=P卸X(H/9)X2=71111N可知：N卸COS+N支=2pX(1.8/1.85)+N支=Gh、=68493.5NN支=68493.5N-71111X(1.8/1.85)=696.08N单根立杆支承反力P支P支=NW8=696.08/8=87.01N故卸料平台架设构配件自重对外立杆产生的轴向力N3K+NGK=87.01+0.25X150X4X(H/3)=1912.98N式中：150X4X(H/3)N为所有防护门的重量施工荷载标准值产生的轴向力2nq

20、=1250N3.3.3 计算立杆稳定性3.3.3.1 采用卸荷拉杆时的稳定性计算A、不组合风载时立杆稳定性计算Lo却h=1.0X1.50X2=3.0m式中Lo：立杆的计算长度K：计算长度附加系数，取值1N:计算长度系数，取值1.50h：立杆步距取1.8m长细比：X=Lo/I=3.0X100/1.578=190入=210查表得：折减系数少0.199N=1.2(NcK+NGK2)+1.42N.k=1.2X1912.98+1.4X1250=4045.58N6=N/A=4045.58/0.199X489=41.6N/mm2V205N/mm2式中：N一计算立杆所受轴向力的设计值Nskl脚手架结构自重标准

21、值产生的轴向力N3K2一构配件自重标准产生的轴向力A一立杆的截面积A=489mm故满足要求。B、组合风载荷时的立杆稳定性计算N=1.2(Ngk+1+Mk)+0.85X1.42QK=1.2X1912.98+0.85X1.4X1250=3783.08NMW=(0.85X1.4cokLaH2)/10=(0.85X1.4X1164X1.5X1.82)=6731.9N-m式中：MW-风荷载标准值产生的弯矩La一立杆纵距k风荷载标准值2k=0.7呼呼cdo=0.7X1.77X1.174X0.8=1.164kN/m查建筑施工脚手架实用手册得：2Us=1.77(H=40mB型地面)uz=1.3X0.903=1

22、.174o=O.7KN/m所以(T=N/巾A+Mw/W=3783.08/(0.199X489)+6731.9/5080=40.2N/mm2<o-=205N/mni故满足要求综上所述，本卸料平台自第3层起，全高度每隔9m在架体两侧按图搭设卸荷拉杆，本卸料平台架的立杆稳定性能满足要求。3.3.3.2 对接墙件的抗滑力验算由于对接扣件仅用于立杆，其仅沿轴向承受挤压力，因此不会滑脱，故不必验算抗滑力。3.4 连墙件验算由于连墙件节点长度应满足0500mm选取长度500mmL/D=500/48=10.4<15。故可不验算其稳定性。3.4.1 连墙件的强度验算N=Nw2sin45°+

23、(Mw+N+0.5N卸COa)COS45式中：NW2一侧向风荷载在单根连墙杆上产生的压力=0.5X1.4X1164X1.2X3=2933.3NNw正面风荷载在单根连墙杆上产生的压力=0.25X1X1164X1.85X0.6X4=1292.04NN)一连墙件约束脚手架外平面变形产生的轴向力二5000NN卸cosa一卸载拉杆在水平方向上对连墙杆产生的轴向压力=8000X0.43/1.85=1859.6N故N=2933.3sin45°+(1292.04+5000+0.5X1859.6)cos45°=7179.7N入=lh/i=500/15.8=32查表得W=0.912(r=N/乎

24、A=7547.8/0.912X4.89X102=16.09N/mn<(r=205N/mn2故边墙件的强度满足要求3.4.2 连墙扣件的抗滑力验算Ni=7179.7N<R=8000N式中：Rc为抗滑扣件承载力设计值RC=8000N。故连墙件满足设计要求3.4.3 连墙件预埋插管的抗剪力验算r=N/A=7179.7/489=14.68N/mm2<r110N/mn2式中N1为连墙件轴向力故连墙件预埋插管抗剪力符合要求3.5 卸荷拉杆预埋件插管的抗剪力验算T=N/A0弋式中：N一卸荷拉杆竖直方向分力N=N卸sina=8000X1.8/1.85=7783.78NT=7783.78/48

25、9=15.9N/mm2<r=110N/mn2故卸荷拉杆预埋插管抗剪强度满足要求3.6 地基承载力计算脚手架拉杆基础为不小于C5的碎基础，在支座下设厚度不小于50mnK垫板。要求P=N/A<f2式中：A一基础底面面积1.6X4.1=6.56mN脚手架立杆传至基础顶面的轴心力采用卸荷拉杆时N=（2295.6+1250）X8=28364.8NF地基承载力设计值f=Kfk,硅基础K=1地基承载力标准值fk=60KN/mm2Pi=17.277/6.56=4.323KN/mm2<f=60KN/mM故基础强度满足设计要求综上所述，当在架体总高度上，在架体两侧每隔9m搭设一对卸荷拉杆。架体各

26、项性能及使用功能满足设计要求，又由于验算立杆稳定性时未计算连墙件向上的拉力，可将其看作安全系数的组成部分，实践证明连墙件的上拉力（即约束架体平面变形的力）较大，故本卸料平台架体的整体安全系数较高。在卸料平台搭设过程中，将严格按照SGTC-01-2003图集执行。（二）工字钢悬挑双排钢管架及悬挑梁计算悬挑式卸料平台搭设六层楼层高度，约18米，最大步距2.0m，最大跨距1.5m，架宽0.43m。1、基本荷载及材料数量1.1材料数量（计算高度取19m最不利验算）立杆：总共（19+6X8）根=26根，共26X6m/tg=156m纵向水平杆（每层）：4.1mX4根=16.4m横向水平杆（每层）：1.6m

27、x12根=19.2m卸荷拉杆（每9项：3.5mX2根=7m扶手（每层）：1.6mX4根+1mx2根=8.4m连墙杆（每层）：1mx4根=4m侧向斜撑（每层）:2.6mX2根+1.8mX2用艮=8.8m水平斜杆（每9项：2.2mX2根=4.4m竹板（挡脚板）（每层）：3片直角扣件（每层）：（18X2+16）=52个（每9项：直角扣件另加4个旋转扣件（每9项：2个（每层）:4个对接扣件：共19+6X8个=26个2、荷载2.1每层荷载脚手板的重量（Gk）=0.35KN/m2施工荷载（Q）：Q=3KN/n2安全门重量：Q门=300N7副钢管（含纵、横向水平杆、扶手，侧向斜撑）重量（G钢）:G钢二钢管总

28、长xG二（16.4+19.2+8.4+8.8）乂38.4=2027.52N式中：G=38.4N/m（钢管每米自重）竹芭及安全网重量（G亍0=3X45N=135N扣件重量直角扣件G直1=52X13.2=686.4NG直2=4X13.2=52.8N旋 1=4X14.6N=58.4N旋转扣件（每9M）G旋2=2X14.6N=29.2N（每层）G对接扣件（总重）G接=26X18.4N=478.4N3、钢管架计算3.1 横向水平杆算接受均布荷载的简支梁计算3.1.1 横向水平杆上所受线荷载施工均布荷载标准值Q=3.0KN/nf,每层限载10KN一 _ 一2G=0.35KN/m每层所受荷载标准值 R=3.

29、0 X 0.6 X 3.8=6.84KN>6KNq活q 恒 pip1501300150所以计算时应用 Q=6/(0.6 X3.8)=2.632KN/n2Mma户q12/8(1-4a2/1jq=1.2q恒+1.4q活=1.2(GkC+q)+1.4KqQC式中：G一脚手板重量G=0.35KN/m2C一小横杆间距C=0.468mqk钢管单位长度重量qk=38.4N/mKq荷载系数Kq=1.2Qk施工荷载载Q=1.645KN/m2所以q=1.2X(350X0.468+38.4)+1.4X1.2X2632X0.468=2312.03N/m所以Mna=ql2/8(1-4a2/12)=2312.03X

30、0.432X(1-4X0.12/0.432)/8=41.88N-m3.1.2 横向水平杆抗弯强度验算(r=ML/Wn=41.88X1000/5080=8.243N/mr2<205N/mim式中W为钢管截面模量：W=5080mm所以强度满足要求3.1.3 横向水平刚度验算fMaX=q14(5-24a2/1j/384EI=2.312X4304X(5-24乂1002/4302)/384乂130800X2.06乂105=2.053mm<L/150=430/150=2.867mm所以冈U度满足要求3.2 纵向水平杆验算3.2.1 计算简图纵向水平杆按三跨连续梁计算，其受力简图如右图所示：3.

31、2.2 纵向水平杆强度验算F=0.5qL(1+a/L)2=0.5X2312.03X0.43X(1+0.1/0.43)2=755.2N.2M=0.175FL=0.175X755.2X1.5=198.24N/mm式中：L一柱距(T=M/W=198.24X1000/5078=39.04/mm2<205N/mm2所以纵向水平杆强度满足要求3.2.3 纵向水平杆刚度验算fMaX=1.146FL3/100EI=1.146义755.2义15003/100X2.06X105X130800=1.084mn<b=1500/150=10mm所以纵向水平杆刚度满足要求3.3 整体稳定性计算1m由于本卸料平

32、台架最大步距为2日且所有立杆的步距和连墙件距相同。架稳定性根据杆件受力传递方向可以转化为立杆强度计算，主要计算部位为脚手架的首步架，且按轴心受压计算立杆的稳定性。3.3.1 受力分析图中：N卸：卸荷拉杆的拉力N支：立杆所受支承反力N连1：连墙件所受架体法向的水平支承反力Ncwz风载产生的压力G总：平台架总重G>=Gi+(G钢+Gyt+G直i+G旋i+GM)x(H/3)+G+G接+G旋2+G直2+G水平斜杆式中：H为搭设高度，M为平台面积，G作业层施工荷载G=10000N6总=307.2H+(2027.52+135+686.4+58.4+350乂1.6X4.1)乂(H/3)+10000+(

33、8H/6)X18.4+(H/9)X(29.2+52.8+142.08)=307.2H+1734.4H+10000+24.53H+24.9H=2091.03H+10000=2091.03X19+10000=49729.6N3.3.2 计算各支承反力(N支、N连)单根卸荷拉杆所能承受的最大拉力P卸。由于卸荷拉杆两端均采用旋转扣件分别与立杆和预管连接，故P卸&R=8.0KN。(R为扣件抗滑力)N卸二P卸X(H/9)X2=1777.8X19=33777.8N可知：N卸COS+N支=%x(1.8/1.85)+N支=G=49729.6NN支=49729.6-33777.8乂(2.5/2.7)=16

34、864.7N单根立杆支承反力P支P支=N支/8=16864.7/8=2108.09N故卸料平台架设构配件自重对外立杆产生的轴向力N3K+NGKF2108.09+0.25乂150X4X(H/3)=3058N式中：150X4X(H/3)N为所有防护门的重最施工荷载标准值产生的轴向力Enq=10000/8=1250N3.3.3 计算立杆稳定性3.3.3.1 采用卸荷拉杆时的稳定性计算A、不组合风载时立杆稳定性计算L0=Knh=1.0X1.50X2.0=3.0m式中L0：立杆的计算长度K：计算长度附加系数，取值1N:计算长度系数，取值1.50h：立杆步距取1.8m长细比：入=Lo/I=3.0X100/

35、1.58=190<入=210查表得：折减系数少0.199N=1.2(Ngk+N3K2)+1.42NQk=1.2X3058+1.4X1250=5419.6N6=N/WA=5419.6/0.199X489=55.69N/mm2<205N/mrrn式中：N一计算立杆所受轴向力的设计值Nskl脚手架结构自重标准值产生的轴向力NsKL构配件自重标准产生的轴向力A一立杆的截面积A=489mm故满足要求。B、组合风载荷时的立杆稳定性计算N=1.2(Ngk+1+NGk)+0.85X1.42QK=1.2X3058+0.85X1.4义1250=5157.1NMW=(0.85X1.4cdkLaH2)/1

36、0=(0.85X1.4X1160X1.5X1.52)=6708.75N-m式中：Ml风荷载标准值产生的弯矩La一立杆纵距k风荷载标准值23k=0.7(1z(1s0=0.7X2.02X1.174X0.7=1.16kN/m查建筑施工脚手架实用手册得：Us=2.02(H=80mB型地面)uz=1.3X0.903=1.174o=0.7KN/nf所以(T=N/巾A+Mw/W=5157.1/(0.199乂489)+6708.75/5080=54.32N/mm2V6=205N/mn2故满足要求综上所述，本卸料平台自第3层起，全高度每隔9m在架体两侧按图搭设卸荷拉杆，本卸料平台架的立杆稳定性能满足要求。3.3

37、.3.2对接墙件的抗滑力验算由于对接扣件仅用于立杆，具仅沿轴向承受挤压力，因此不会滑脱，故不必验算抗滑力。3.4 连墙件验算由于连墙件节点长度应满足0500mm选取长度500mmL/D=500/48=10.4<15。故可不验算其稳定性。3.4.1 连墙件的强度验算N=Nk2sin45°+(Niw+N+0.5N卸COa)COS45式中：Mw2一侧向风荷载在单根连墙杆上产生的压力=0.5X1.4X1160X1.2X3=2923.2NNw正面风荷载在单根连墙杆上产生的压力=0.25义1义1160X1.85义0.6义4=321.9NN一连墙件约束脚手架外平面变形产生的轴向力=5000N

38、N卸cosa一卸载拉杆在水平方向上对连墙杆产生的轴向压力=8000X0.43/1.85=1859.5N故N=2923.2sin45°+(321.9+5000+0.5X1859.5)cos45°=6486.62N入=lh/i=500/15.8=32查表得W=0.912o=NZA=6486.62/0.912X4.89X102=14.55N/mmi<=205N/mn2故边墙件的强度满足要求3.4.2 连墙扣件的抗滑力验算Ni=6486.62<RC=8000N式中：R为抗滑扣件承载力设计值R=8000N故连墙件满足设计要求3.4.3 连墙件预埋插管的抗剪力验算r=N/A

39、=6486.62/489=13.26N/mm2<r110N/mm2式中N为连墙件轴向力故连墙件预埋插管抗剪力符合要求3.5 卸荷拉杆预埋件插管的抗剪力验算T=N/A0T式中：N一卸荷拉杆竖直方向分力N=N卸sina=8000X1.8/1.85=7783.78NT=7783.78/489=15.9N/mm2<r=110N/mn2故卸荷拉杆预埋插管抗剪强度满足要求4、悬挑梁计算本工程悬挑梁采用采用16工字钢，设置间距接卸料平台架立杆间距布置。（详附图）4.1 悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算0悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式舄二改(2+勺+3+§(1+/)

40、=-W2+i)+y(l-)maC点最大挠度计算公式砺J门，、N个I1.mlql,、.jm九蟹。字。+%)+而%(7+4+业)JOIJZSxJnelQ其中k=m/l,k=mi/l,k2=m2/1。本方案算例中，m=0.6m,l=2.2m,m=0.1m,m=0.53m；水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4,截面模量（抵抗矩）W=108.3cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载P=3.058+1.25=4.308kN;水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2X0.6X0.1723=0.124kN/m；（16工字钢重量17.23kg/m）k=0.6/2.2=0.25k1=0.1/2.2=0.035k2=0.53/2.2=0.221代入公式，经过计算得到支座反力Ra=4.308X(2+0.25+0.035)+0.124X2.4X(1+0.252)/2=10kN支座反力Rb=-4.308X(0.035+0.221)+0.124X2.4X(1-0.252)=-1.17kN最大弯矩Ma=-4.308X(0.53+0.1)-0.124X0.6