四层电器城盘扣式高支模板模板计算书

1、板模板(盘扣式)计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范 JGJ 23120103、混凝土结构设计规范 GB50010-20104、建筑结构荷载规范 GB 50009-20125、钢结构设计规范 GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土板名称B2 ，标高 9.00m新浇混凝土板板厚 (mm)180模板支架纵向长度 La(m)8模板支架横向长度 Lb(m)8模板支架高度 H(m)9、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值 G2

2、k(kN/m3)243钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值 Q1k(kN/m 2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平2荷载标准值 Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值 Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离 h1(m)42风荷载标准值 k(kN/m 2)2基本风压 0(kN/m )0.30.3 ×1×0.5=0.15风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数 s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)1200立杆横向间距 lb(m

3、m)1200水平杆步距 h(mm)1500顶层水平杆步距 h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离 a(mm)150小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 L 1(mm)200主梁最大悬挑长度 L 2(mm)200面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度 t(mm)152抗弯强度设计值 f(N/mm 2)16.832弹性模量 E(N/mm 2)9350计算方式二等跨梁按二等跨梁 ，取 1m单位宽度计算。计算简图如下2 2 3W=bt 2/61000×152/6 37500mm33 3 4I=bt3/121000×153/12281250mm

4、4承载能力极限状态q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+ QbQ1k=1.2 ×1×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4 1×3=9.742kN/mq1静 =Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2 ×1×(0.1+(24+1.1) 0.1×8)=5.542kN/mq1活 =QbQ1k=1.4 ×1×3=4.2kN/m正常使用极限状态q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+ QbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) 0.1×8)+1 

5、5;1×3=7.618kN/m1、强度验算2 2 2 2 Mmax=0.125q1静l2+0.125q1活l2=0.125 ×5.542 ×0.22+0.125 ×5.542 ×0.22=0.049kN ·m =Mmax/W=0.049 ×106/37500=1.307N/mm2f=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算44max0.521ql4/(100EI)=0.521 7.×618 ×2004/(100 ×9350×281250)=0.024mmmax=0.024 mm mi

6、n200/150， 10=1.333mm 满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型50mm× 80mm4截面惯性矩 I(cm4)213.3333截面抵抗矩 W(cm3)53.3332抗弯强度设计值 f(N/mm 2)12.872弹性模量 E(N/mm 2)8415计算方式简支梁承载能力极限状态q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+ QlQ1k=1.2 ×0.2 ×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4 0×.2 ×3=1.996kN/m正常使用极限状态q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=

7、1×0.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.1×8)+1 ×0.2 ×3=1.564kN/m 按 简支梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为 200mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下：1、强度验算=Mmax/W=0.32 ×106/53333=6N/mm2f=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax 1.2kN3V max/(2bh0)=3 ×1.2 ×1000/(2 5×0×80)0.45N/mm2 =1.4N/m2 m 满足要求！3、挠度验算max=2.033mm =min

8、b/l150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=1.6kNR2=1.6kN 正常使用极限状态R1=1.248kNR2=1.248kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型48×34截面惯性矩 I(cm4)10.783截面抵抗矩 W(cm3)4.492抗弯强度设计值 f(N/mm 2)2052弹性模量 E(N/mm 2)2060002抗剪强度设计值 fv(N/mm 2)125计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态R=maxR1,R2/2=max1.6,1.6/2=0.8kN 正常使用极限状态R=maxR1,

9、2R/2=max1.248,1.248/2=0.624kN 计算简图如下：1、抗弯验算=Mmax/W=0.554 ×106/4490=123.385N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax 2.329kN222Vmax/A=2×2.329 ×1000/42410.986N/mm2 =125N/m2 m 满足要求！3、挠度验算max=1.468mm =minb/l150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型 (mm)48×3回转半径 i(mm)15.92抗压强度设计值 f(N/mm 2)2002立

10、柱截面面积 (mm2)4243立柱截面抵抗矩 (cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数 1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.71、长细比验算l01=h +2ka=1000+2× 0.7 × 150=1210mml02= h=1.2 × 1500=1800mm取两值中的大值 l0=1800mm=0l/i=1800/15.9=113.208 =150 长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段： 1=l01/i=1210/15.9=76.101查表得， =0.664N1= G(G1k+(G2k+G3k)h0)+ QQ1kl alb=1.2 ×

11、(0.5+(24+1.1) 0.×18)+1.4 3× ×1.2 ×1.2=14.719 kN3 2 2f=N1/( 1A)14.719 ×103/(0.664 4×24)=52.281N/mm2 =200N/m2m 满足要求！非顶部立杆段： 2=l02/i=1800/15.9=113.208查表得， =0.386N2= G(G1k+(G2k+G3k)h0)+ QQ1kl alb=1.2 ×(1.05+(24+1.1) 0.×18)+1.4 3× ×1.2 ×1.2=15.67 kN3

12、 2 2f=N2/( 2A)15.67 ×103/(0.386 4×24)=95.745N/mm2 =200N/m2m 满足要求！考虑风荷载22M w=c×Qkl ah2/10=0.9 1×.4 ×0.15 ×1.2 ×1.52/10=0.051kN m·顶部立杆段：N1w= G(G1k+(G2k+G3k)h0)+ c×QQ1klalb+Mw/lb=1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×18)+0.9 1×.4 ×3 ×1.2 ×1.2+0

13、.051/1.2=14.157kN f=N1w/( 1A)+M w/W=14.157 ×103/(0.664 4×24)+0.051 1×06/4490=61.643N/mm2 =200N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w= G(G1k+(G2k+G3k)h0)+ c×QQ1klalb+Mw/lb=1.2 ×(1.05+(24+1.1) 0.×18)+0.9 1×.4 ×3 ×1.2 ×1.2+0.051/1.2=15.107kNf=N2w/( 2A)+M w/W=15.107 ×

14、103/(0.386 4×24)+0.051 1×06/4490=103.664N/mm2 =2020N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值 N(kN)40按上节计算可知，可调托座受力N =14.719kN N=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产 生MT=c×Q(kLaHh2+Q3kLah1)=0.9 ×1.4 ×(0.15 ×8×9×6+0.55 ×8×22MR=GG1kLaLb2/2=1.35 1×.05 ×8×82M TMR满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=c×Q(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9 ×1.4 ×(0.25 ×8×9+0.55 ×8