外架搭设方案1

1、先 河 国 际 社 区17#楼 工 程脚手架施工方案编制：审核：审批：编制单位：铜川市第二建筑工程有限责任公司编制日期：2011年03月25日脚手架工程搭设方案一、编制说明先河国际社区 17#住宅楼,剪力墙结构。建筑面积 14556.73 平方米，室内外 高差0.45m,地下一层， 地上二十四层， 长 36 米,宽 20.1 米,地下室层高 4.2 米, 一层层高 4.2米，二层层高 3.9 米，三至二十四层为标准层，层高均为 3 米，建 筑总高 75.5 米,工期要求 2011 年 9 月底前完成主体封顶。二、编制依据1 、建筑施工安全技术规范2、建筑安全管理手册3、 建筑施工安全检查标准实

2、施指南4、 建筑施工安全管理知识读本5、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范6、 工程施工图纸7、文明工地验收标准三、方案选择本工程型钢悬挑式脚手架拟从五层开始搭设 , 四层以下脚手架则采用钢管落 地式脚手架, 待五层脚手架搭设完成后予以拆除。 有鉴于此, 经权衡考虑采用以 下方案:1 、方案选择 :1）楼体从地下室开始， 四侧均搭设脚手架， 从五层开始， 搭设四侧均悬挑的型钢 悬挑式脚手架，挑五、六、七、八、九层，第二部四侧均悬挑的型钢悬挑式脚手 架从十层开始，挑十、十一、十二、十三层，十四层，十层脚手架完成后，开始 拆除五到九层的脚手架， 为十五层到十九层脚手架的搭设提供材料， 主体进入

3、十 五层，搭设第三部四侧均悬挑的型钢悬挑式脚手架， 挑十五层、 十六层、十七层、 十八层、十九层，十五层脚手架完成后，开始拆除十到十四层的脚手架，为二十 到二十四层脚手架搭设提供材料， 主体进入二十层， 搭设第四部四侧均悬挑的型 钢悬挑式脚手架，挑二十层到屋面，直到主体封顶。2、材料选择1）挑梁采用 160#工字钢 , 约需 500 米2）挑梁受力端部用 12.5 钢丝绳,约需 400 米3、 搭设方案：共挑四次，分别为:59 层；1014 层；1519 层；20屋面。1） 地下室剪力墙砼浇注前开始在楼体四周搭设钢管落地式脚手架。 落地式脚手架 到四层。2） 四层顶板砼浇注完成后开始在楼体四周

4、五层地板处 , 搭设工字钢挑架。3） 工字钢挑架上至十层地板时 , 开始在楼体四周第二次搭设工字钢挑架，同时拆 除第一次五九层脚手架。4） 十四层顶板砼浇注完成后开始在楼体四周的十五层地板处 , 搭设第三次全工字 钢挑架，同时拆除第二次十十四层脚手架。5） 工字钢挑架上至二十层地板时，开始在楼体四周第四次搭设工字钢挑架，直 到主体封顶。4、 截面尺寸选择：1） 沿主体四周每 1.5 米设 160#工字钢挑梁一根 , 阳台处挑梁挑出阳台 1.15 米, 配 重3.35 米, 工字钢挑梁总长 4.5 米; 其它处挑梁挑出 1.15 米, 配重 1.85 米, 工字 钢挑梁 3米。2） 立杆纵距 L

5、a=1.5 米（最大 1.6 米）, 立杆横距 ,0.80 米, 步距 1.5 米, 距墙距离 0.3米。四、脚手架计算（一）工程参数1 、脚手架搭设参数脚手架搭设高度落地架为19.5m,悬挑脚手架为 15m;步距 1.5m;立杆纵距1.5m; 横距 0.8m; 脚手架内排立杆离墙距离 0.3m; 小横杆间距 1.5m; 大小横杆的布 置方法：小横杆在大横杆上面 ; 连墙件方式：扣件连接,二步三跨。钢管按实际 壁厚 48X3.0 计算。2、永久荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值 gk：0.1394kN/m ； 脚手板类别：竹串片脚手 板；脚手板自重标准值 QP1：0.35kN/m2；脚手板铺

6、设 2 层； 栏杆挡板类别：木脚手 板 ；栏杆挡脚板自重标准值 QP2：0.14kN/m2；安全设施与安全网 QP3：0.005kN/m23、 可变荷载与风荷载参数施工均布活荷载标准值 Q:2kN/m2;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：1 层；本工程地处陕西省西安市,基本风压wO：0.35kN/m2；4、 地基参数地基土类型：碎石土；地基承载力标准值:300kN/m2;立杆垫板宽度:0.2m , 作用长度：0.5m;地基承截力调整系数:0.4。5、悬挑梁与钢丝绳参数悬挑水平钢梁采用 16 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.5 米，建筑物 内锚固段长度 1.85 米。与楼板连接的圆钢预

7、埋件直径(mm):16 ；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结。钢丝绳与建筑物的水平距离是：1.3m;钢丝绳与建筑楼板的垂直距离是:3m;钢丝绳安全系数为:10;(二)横向水平杆(小横杆)计算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第 6.2.2 条第 3 款规定：“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1 条第 3 款规定：“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支 座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板一横向水平杆 纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如

8、图：(7)、结论：满足要求2、落地架变形计算(1)、钢材弹性模量：查规范表 5.1.6 得 E= 2.06X105N/mrm(2) 、钢管惯性矩 I = 10.78cm4(3) 、容许挠度：查规范表 5.1.8，得v=l/150 与 10mm横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1、落地架抗弯强度计算作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(Q+Q1)XS=(3+0.35)X1.5=5.03 kN/m作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4X QXS+1.2XQX S=1.4X3X1.5+1.2X0.35X1.5=6.93 kN/m考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(1)、

9、(2)、(3)、挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载)2 2一 qlb6.93X0.8Mlna=8 8(4)、钢管载面模量 W=4.49crn(5)、Q235 钢抗弯强度设计值，查规范表 5.1.6(6)、按规范中公式(5.2.1 )计算抗弯强度Mnax0.554X1064.49X103(验算弯曲正应力、挠度不计悬 ，最大弯矩：0.554kN m得表 f=205N/mm123.39N/mm 205N/mrm(4) 、按规范中公式(5.2.3 )验算挠度5qJb45X5.03 X 8004v =5l = 1.2mm384EI384X2.06X10X10.78X10(5)、结论：满足要求3、

10、悬挑架抗弯强度计算(1)、作用横向水平杆线荷载标准值:qk=(Q+QJXS=(2+0.35)X1.5=3.53 kN/m(2)、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4X QXS+1.2XQX S=1.4X2X1.5+1.2X0.35X1.5=4.83 kN/m(3)、 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载)一qlb24.83X0.82Mna=8 8(4) 、钢管载面模量 W=4.49crn(5) 、Q235 钢抗弯强度设计值，查规范表 5.1.6 得表 f=205N/mm(6)、按规范中公式(5.2.1、计算抗弯强度(7)、结论：满足要求4、悬挑架变形

11、计算(1)、钢材弹性模量：查规范表 5.1.6 得 E= 2.06X105N/mrm(2) 、钢管惯性矩 I = 10.78cm4(3) 、容许挠度：查规范表 5.1.8，得v=l/150 与 10mm(4) 、按规范中公式(5.2.3、验算挠度5qklb45X3.53X8004V =54384EI384X2.06X105X10.78X104=0.8mm 800150=5.3 与 10mm(5)、结论：满足要求(三)纵向水平杆(大横杆)计算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图:不需要计算抗弯强度和挠度。800150=5.3 与 10mm(验算弯曲正应力、挠度不计悬，最大弯矩：0.386kN

12、 mCT =MlnaxW =0.386X1064.49X103285.97N/mm2205N/mm1、落地架由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：ai 2F= 0.5qlb(1+- )2=0.5X6.93X0.8(1 +lb由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值ai2Fk=0.5qb(1+一)2=0.5X5.03X0.8(1 +lb2、悬挑架由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：ai 2F= 0.5qlb(1+- ) =0.5X4.83X0.8(1 +lb由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值a2Fk=0.5qklb(1+一)2=0.5X3.53X0.8(1 +lb(四) 扣件的抗

13、滑承载力计算1、落地架直角扣件，旋转扣件抗滑承载力设计值=8kN。横杆与立杆连接方式采用：单扣件，R= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值R=F=3.91kN R结论：满足要求2、悬挑架直角扣件，旋转扣件抗滑承载力设计值=8kNo 横杆与立杆连接方式采用：单扣件，R=8kNo纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值R=F=2.72kNR结论：满足要求(五) 计算立杆段轴向力设计值 N立杆稳定性计算部位取脚手架底部。1、脚手架结构自重标准值产生的轴向力N31=HSgk=15X0.1394=2.09kNHS脚手架高度 gk每米立杆承受的结构自重2、构配件自重标准值产生的轴向力N32=0.

14、5(lb+ajlaEQ 计 CMa+laHQ=0.5X(0.8+0.15)X1.5X2X0.35+0.14X1.5X2+1.5X15X0.005=1.031kNlb-立杆横距；a1-小横杆外伸长度；la-立杆纵距；Q1-脚手板自重标准值；Q2脚手板挡板自重标准值；Q3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；3、施工荷载标准值产生的轴向力总和ENQ=0.5(Ib+a“laQ=0.5X(0.8+0.15)X1.5X2X1=1.43kNQ-施工均布荷载标准值；4、 组合风荷载时立杆轴向力设计值 NA)2=31kN0.150T2)=2.72kN0.150T)2=1.99kNN=1.2(NG1+N32K

15、)+0.85X1.4ENQk=1.2X(2.09+1.031)+0.85X1.4X1.43=5.45kN5、不组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NGI+NG20+1.4 刀 N.k=1.2 X (2.09+1.031)+1.4 X 1.43=5.75kN(六)落地架立杆的稳定性计算1、分析立杆稳定性计算部位密目式安全立网全封闭双排脚手架应考虑风荷载对脚手架的作用。 组合风荷载时，由规范公式 5.3.1-2规范公式 4.2.3 ,3k=0.7 他30,规范公式 532-2 N=1.2(NG1+N320+0.85X1.4 刀 Nk 代入规范公式 5.3.1-2 化简为：+A10WH脚手架高

16、度；Mw风荷载标准值产生的弯矩；la立杆纵距；h步距；gk每米立杆承受的结构自重标准值；a风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范规定采用；a脚手架风荷载体型系数；30基本风压；Ns1k脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力；Nkk构配件自重标准值产生的轴向力；刀 NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和；脚手架结构自重产生的轴压应力1.2Hsgk(Tg=风荷载产生的弯曲压应力:2_0.85X1.4X0.7a a 30Iah(Tw=-10WMwWf 验算立杆稳定性N 计算立杆段的轴向力设计值;轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)附表 C 取值

17、;M计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩;值；入由建筑施工扣件式钢管f钢材的抗压强度设计A立杆的截面面积;把规范公式 5.3.4 ,Mw=0.85X 1.4Mwk=W 截面模量;20.85X1.43klah101.2Hgk20.85X1.4X0.7西-3clah1.2NG2k0.85X1.4 刀 NQk构配件(安全网除外，但其自重不大)自重荷载、施工荷载作用位置相对不变,其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随 脚手架高度降低而增加(计算中应考虑的架高范围增大)，因此，取(T=Cg+(TW最大时作用部位验算立杆稳定性。2、计算风荷载产生的弯曲压应力(Tw根据规范 4

18、24 条，建筑物结构型式为框架结构。风荷载体型系数2=1.3 0=1.3X0.8=1.040 , -挡风系数；0.85X1.4X0.7 歩X1.040X0.35X1.5X1.52X106Tw=3=22.810X4.49X103地面粗糙度 B 类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市 郊区。3、 计算脚手架结构自重产生的轴压应力Tg首先计算长细比入：10计算长度，10=k2h；i 截面回转半径；k计算长度附加系数， 其值取 1.155 ;卩一一考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3 采用；h :步距；立杆横距 Ib=0.8m,连墙件布置二步三跨，查规范表 5

19、.3.3 得卩=.5 , h=1.5mkh入=i=155X5X15.=163根据入的值，查规范附录 C 表 C 得轴心受压构件的稳定系数=0.265立杆纵距 la=1.5m,查规范附录 A 表 A-1 得 gk=0.1394kN/m列表如下:高度(m)2Tw=22.82(N/mml)对应风何载作 用计算段高度取值 H(m)Tg=1.49Hs(N/mn2)T=Tw+Tg(N/mn2)51.022.801826.8249.62181.2528.501014.9043.40分析说明：全封闭脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大， 但此处 脚手架结构自重产生的轴压应力很小，Tw+Tg相对较小，5

20、米高度处的风荷载 产生的压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大T=Tw+Tg最大, 因此全闭脚手架立杆稳定性验算部位取底部。5、验算长细比由规范 5.3.3 式，且 K=1,得(Tg=1.2Hsgk1.2HsX0.1394X1030.265X424.002=1.49HsN/mm结论：满足要求！。&计算立杆段轴向力设计值 N入=亠=5X150ii1.59=142 210脚手架结构自重标准值产生的轴向力Nai=HSgk=18X0.1394=2.51kN构配件自重标准值产生的轴向力NS2=0.5(Ib+ai)laEQ 计 CMa+laHQ=0.5X(0.8+0.15)X1.5X2X

21、0.35+0.14X1.5X2+1.5X18X0.005=1.054kNlb-立杆横距；a1-小横杆外伸长度；la-立杆纵距；Q1-脚手板自重标准值；Q2脚手板挡板自重标准值；Q3密目式安全立网自重标准值；H 脚手架高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和ENQ=0.5(Ib+a1)laQk=0.5X(0.8+0.15)X1.5X3X2=4.28kNQ-施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(NG1+N32K)+0.85X1.4EN=1.2X(2.51+1.054)+0.85X1.4X4.28=9.37kN7、组合风荷载时，验算立杆稳定性结论：满足要求!8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1

22、.2(NG1+N32K)+1.4EN.k=1.2X(2.51+1.054)+1.4X4.28=10.27kN按规范公式 5.3.1-1 验算立杆稳定性：N10.27X10322=91.40N/mm f=205N/mmA0.265X424结论:满足要求！。(七)悬挑架立杆的稳定性计算 立杆稳定性的计算部位选择脚手架底部。 组合风荷载时，由规范公式 5.3.1-2N-计算立杆段的轴向力设计值；轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比入由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)附表 C 取值；f- 钢材的抗压强度设计值；A- 立杆的截面面积； W 截面模量；Mw- 计算立杆段由风荷

23、载设计值产生的弯矩；20.85X1.43klah Mw=0.85X 1.4Mwk=10规范公式 4.2.3 ,3k=0.7ps30,Mwk 风荷载标准值产生的弯矩；3k-风荷载标准值la-立杆纵距；h步距；30基本风压；pz风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范(GBJ9)规定采用,地面粗糙度类别为地面粗糙度 B 类 田按规范公式NMW+ AW5.3.1-2 验算立杆稳定性，即:9.37X1030.265X424+22.8X1.0=83.39+22.80=106.19N/mm2vf=205N/mm2MwWf 验算立杆稳定性野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。，脚手架

24、高度 50m,技取 1.67 ;P脚手架风荷载体型系数，根据规范 424 条，封闭脚手架，背靠建筑 物为敞开,框架或开洞墙,风荷载体型系数B=1.3 =1.3X0.8=1.040, *挡风 系数；风荷载产生的弯曲压应力：2Mw 0.85X1.4X0.7 修pw0Iah（Tw=W10W0.85X1.4X0.7X1.67X1.040X0.35X1.5X1.52X106p考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表 5.3.3 采 用；立杆横距 lb=0.8m,连墙件布置二步三跨，查规范表 5.3.3 得p= .5.h 步距,1.5m=38.1 N/mm2kph入=-i1.155X1.5X1

25、50.0159=163根据入的值，查规范附录 C 表 C 得轴心受压构件的稳定系数=0.265。组合风荷载时，立杆的稳定性计算按规范公式 5.3.1-2 验算：3NMW5.45X1022+=+38.仁86.605N/mm vf=205N/mmAW0.265X424结论：满足要求！不组合风荷载时，立杆的稳定性计算按规范公式 5.3.1-1 验算:结论:满足要求！（八）连墙件计算1、脚手架上水平风荷载标准值wk由规范公式 4.2.3 得wk=0.7pw0连墙件均匀布置，受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位，计算按 60m考虑，地面粗糙度 B 类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 和

26、城市郊区。风压高度变化系数p=1.77脚手架风荷载体型系数p=1.3 =1.3X0.8=1.040wk=0.7X1.77X1.040X0.35=0.45kN/m22、求连墙件轴向力设计值 N每个连墙件作用面积 A=2X1.5X3X1.5=13.50 mN=N+N=1.4WkA+5=1.4X0.45X13.50+5=13.51kNNw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；5.75X103 *0.265X424=51.17N/mnn vf=205N/mn?N）连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N=5kN;3、连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内

27、外 侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.3m，因此长细比lH30.0入=-i1.59根据入值，查规范附录表C,N=0.949, AR=8kN, ,2*Rc=16kN。1-塑木2- Ifflf 3-宜鯨仲 双排脚手架（平面）满足要求!（九）落地脚手架搭设高度计算1、验算长细比： 由规范公式 5.3.3 式得10_ k 卩 h _ii卩查规范表 5.3.3 卩=1.5）满足要求！。X 150=142 2101.59（k=1，结论：2、确定轴心受压构件稳定系数：,k 口 hk=1.155,入=行55X5X150.0=163i1.59查规范附录 C 表 C 得=0.26

28、5，查规范附录 A 表 A-1，gk=0.1394kN/m2=19 入=15013.51%10=33.58N/mm 205N/mnn0.949X424满足要求！。抗滑承载力计算直角扣件抗滑承载力计值连墙件连接方式为双扣件N=13.51kN 16.0kN3、 确定构配件自重标准值产生的轴心力N32KN32=0.5(lb+adla刀 Q 汁 la刀 Q2+ laHQp3=0.5x(0.8+0.15)x1.5x2x0.35+1.5x2x0.14+18x1.5x0.005=1.054kN(H脚手架搭设高度限值，取最大，即H=18m)4、 求施工荷载标准值产生的轴向力总和刀 NQk：刀 NQ=0.5(I

29、b+a1)laEQ=0.5(0.8+0.15)x1.5x2x3=4.28kN5、求风荷载标准值产生的弯矩：由规范公式 4.2.3、5.3.4 式得_ ”3klah0.73侵3olahMWk=-&确定按稳定计算的搭设高度组合风荷载时由规范公式 5.3.6-2 式计算 Hs 即M半 A) w1.2gk30.0860.265x424x205x10-3-1.2x1.054+0.85x1.4(4.28+一-x0.265x424)1.2x0.1394不组合风荷载时Af-(1.2NG2K+1.4ENQ)H=-1.2gk30.265x424x205x10-(1.2x1.054+1.4x4.28) =-

30、=94m1.2x0.1394HS取 84m 时，H84H= -=77m1+0.001 Hs1+0.001x84脚手架搭设高度限值为 77m根据规范 5.3.7，脚手架高度不宜超过5 0米。(十)落地架立杆地基承载力计算1、计算立杆段轴力设计值 N由已知条件可知，不组合风荷载时 N=1.2(Nk+ NG20+1.4E Nk由已知条件 la=1.5m, h=1.5m 查规范附录 A 表 A-1 得 gk=0.1394kN/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力Ns1k=Hgk=18x0.1394=2.509kN构配件自重标准值产生的轴向力N32k=0.5(lb+a1)laE Q1+ laE Q2+HQ

31、p3la=0.5(0.8+0.15)x1.5x2x0.35+0.14x1.5x2+1.5x18x0.005=1.054kN施工荷载标准值产生的轴向力总和EN=0.5(lb+ a”l aQ=0.5(0.8+0.15)x1.5x2x3=4.275kNN=1.2(2.509+1.054)+1.4x4.275=10.26kN2、计算基础底面积 A取垫板作用长度 0.5m, A=0.2X0.5=0.10m23、确定地基承载力设计值 fg碎石土承载力标准值：fgk=300kR=300kN/m10 10建筑物为框架结构，风荷载体型系数尸 1.3 =1.3x0.8=1.040地面粗糙度 B 类 田野、乡村、丛

32、林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市 郊区。立杆计算段取底部，风压高度变化系数3=1.00.7X1.0X1.040 x0.35x1.5x1.52MW=10=0.086kN mAf-1.2NG2K+0.85x1.4(刀 NQk+HS=84m2由规范公式 5.5.2，并取 Kc= 0.4 , 得 fg=kcfgk=0.4X300=120kN/m4、验算地基承载力由 5.5.1 式得立杆基础底面的平均压力N10 2622P=102.60kN/m2fg=120kN/niA0.10满足要求！。(十一)悬挑架悬挑梁计算悬挑水平梁按照单跨外伸梁计算，外伸端承受上部脚手架立杆传递的集中荷 载 P 作用，支座B

33、 为悬挑水平梁与楼板的内锚固点，支座 A 为建筑物梁板外边缘 支承点。进行悬挑梁强度计算时，不考虑端头钢丝绳的作用！c1IM1-理-1F-11单跨外伸梁计算简图上图中，m =1.5m, I = 1.85m , m =0.3m , m =1.1m ；悬挑水平梁采用 16 号工字钢，截面惯性矩 I = 1130.0cm4，截面模量(抵抗 矩)W = 141.0cm3,截面积 A=26.1cm；脚手架立杆传递的集中荷载 P=5.75kN;悬挑水平梁自重荷载 q= 1.2X26.1X10-4X78.5 =0.246kN/m ;支座反力计算公式R N(2 K2K1)-ql(1 K2)2RB二-川心K1)

34、 E(1 -K2)2支座弯矩计算公式2MA_N(m2mi)_qm2C 点最大挠度计算公式2 2 2K2)嚳(1KJ誓斗(-14K23K3)警(23KJ(m-mJ譽(23)(m-m2)3EI3EI3EI 86EI6EI其 中 k=m/l=1.5/1.85=0.811，kl=m/l=0.3/1.85=0.162，k2=m/l=1.1/1.85=0.595经计算，支座反力 RA= 16.599kN，支座反力 RB= -4.275kN，最大弯矩 Mmax2=8.327kN.m1、悬挑梁抗弯强度计算Mmax8.327X1061.05XW1.05X141.0X103结论：抗弯强度满足要求！2、悬挑梁挠度计

35、算C 点处最大挠度 Vmax=5.184mm,按照钢结构设计规范 (GB50017-2003) 附录 A 结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍， 即 3000mm 悬挑水平梁的最大容许挠度3000/400=7.5mm。Vmax 5.184mm 0.6 的时候，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B.1 2式最终取:匸0.9292、整体稳定验算根据钢结构设计规范(GB50017-2003)4.2.2 式，整体稳定验算应按下式 计算：Mh 绕强轴作用的最大弯矩，W梁截面模量 结论：满足要求！(十三)悬挑架悬挑梁钢丝绳计算1、钢丝绳的轴力计算计算钢丝绳轴力时，将钢丝绳

36、拉接处视为悬挑梁的支座，其计算简图如下:5.755.75ff5fr*1rq=0.246kN/mtf心OOO20013001850/我*f/z计算简图(kN)=56.245 205 N/mmb=1.070.282=0.929MbWfCT =8.327X1060.929X141.0X102=63.570 10.9.8 条规定，每个吊环按两 个截面计算的吊环应力不应大于 50N/mm 预埋圆钢直径 16mm 强度计算如下：df4其中f为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2;钢丝绳拉环最小直径6315.000X43.1415X1258mm钢丝绳拉环最小直径为 8mm（十四）悬挑架悬挑梁锚

37、固段与楼板连接计算悬挑梁与楼板连接处作法如下图：圆钢预埋件NN满足要求！2、预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘接强度，按照混凝土结构设计规范GB50010-2002 表 4.1.4，计算中取 1.43N/mnn；NCT =AN2nd244275.00022X3.142X1642=10.63 10.9.8 条规定，预埋件埋入混凝土的 深度不小于 30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，应伸入楼板钢筋网下。五、转料平台计算为解决楼层施工材料能及时转运至施工层面，根据本工程实际需要，考虑每层设 置两个转料平台。平台只与建设物做可靠连接，不与外脚手架接触。（一） 工程参数1、 何载参数

38、脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值（kN/m2） : 0.35 ;栏杆、挡板类别：木脚手板，栏杆、挡板脚手板自重标准值（kN/m2）: 0.14 ;施工人员等活荷载（kN/m2）:2，最大堆放材料荷载（kN）:8 ;2、 悬挑参数水平梁拉结点距悬挑端距离（m）: 0.3 ;上部拉接点与水平梁的垂直距离（m）:3;钢丝绳安全系数 K: 10;预埋件的直径（mm）: 16。主梁槽钢型号：16 号工字钢 槽口水平;次梁槽钢型号：12.6 号槽钢 槽口水平;水平钢梁（主梁）的悬挑长 度（m） :4.5，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）: 1;平台计算宽度（m）: 2.5。（二） 次梁的验算次梁选择

39、 12.6 号槽钢,槽口水平,其截面特性为：面积 A= 15.69cm2,截面惯性距 1= 391.466cm4，截面模量 W= 62.137cm3, 回转半径 i=4.953 cm，截面尺寸：b= 53.0mm,h=126.0 mm,t=9.0 mm。1、 荷载计算自悬挑端始，第 5 个次梁的受力面积最大，受力宽度为左右间距的一半，为0.900/2+0.900/2=0.900m,取此次梁进行验算。（1） 、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为 0.35kN/m2;q1=0.35X0.900= 0.315kN/m;（2）、施工人员等活荷载为 2kN/ni:q2=2X0.900=1.8

40、00 kN/m;（3）、槽钢自重荷载 qa= 15.69X0.0001X78.5=0.123kN/m ;经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2X（q1+s+q3）= 1.2X（0.315+1.800+0.123） = 2.686kN;经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4X8=11.200 kN。2、 内力验算内力按照集中荷载 P 与均布荷载 q 作用下的简支梁计算，计算简图如下：h=59.47mmNiCT =197.064 0.6 的时候，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B.1 2式佃竺J =0.743最终取 0.743(2)、整体稳定验算根据钢结构设计规范(GB50

41、017-2003)4.2.2 式，整体稳定验算应按下式 计算：bW9.098x106最大弯矩 M 的计算公式为：Pl 2.686x2.52+-=-Miaxql283、抗弯强度验算次梁应力：Mmax9.098x10311.200 x2.5+= 9.098kN.m;CT =Y其中f一1.05x62.137截面塑性发展系数，取 钢材的抗压强度设计值；139.446N/mrm f=205.000 N/mm21.05 ;:b235570 x53.0 x9.02352500.0 x126.0235h、b、tCT =主梁选择 16 号工字钢，其截面特性为：面积 A=26.1cm2;惯性距 Ix=1130.0

42、cm;转动惯量 WX=141.0cm3;回转半径 ix=6.58cm；截面尺寸，b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1、荷载验算1、 栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.14kN/m ；Qi= 0.14kN/m2、悬挑梁自重荷载 Q2=26.1X0.0001X78.5=0.205kN/m静荷载设计值 q = 1.2X(Q1+Q2) = 1.2X(0.14+0.205)= 0.4140kN/m；次梁传递的集中荷载取次梁支座力2、内力验算水平钢梁的锚固长度=1m;水平钢梁的悬挑长度=4.5m;钢丝绳拉结点距悬挑端距离 L 仁 0.3m;-.773.368.96/

43、3.363.36r11q=0.4140kN/mtTt1IVVOO030042001000F-k-,计算简图(kN)7kNP1=1.2X(0.35+2)P2=1.2X(0.35+2)P3=1.2X(0.35+2)X0.450X2.5/2+1.2X0.900X2.5/2+1.2X0.900X2.5/2+1.2X0.123X2.5/2=1.771kNX0.123X2.5/2=3.357kNX0.123X2.5/2+1.4X8/2=8.95P4=1.2X(0.35+2)P5=1.2X(0.35+2)X0.900X2.5/2+1.2X0.900XX0.123X2.5/2=3.357kNX0.123X水平

44、悬挑梁弯矩图(kN.m)水平悬挑梁剪力图(kN)经过连续梁的计算得到： 支座反力从左到右各支座力分别为：N1= 11.318kNN2=21.510kNN3=-9.752kN最大弯矩 Mma=10.097kN.m；最大变形 Vma=5.550mm 在第 1 跨.3、抗弯强度计算水平悬挑梁的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2;水平悬挑梁的弯曲应力按下式计算：MnaxN10.097X10615.845X103+= +-=74.271 0.6 的时候，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B.1 2式1.070.282b=0.755儿最终取 0.755(2) 、整体稳

45、定验算根据钢结构设计规范(GB50017-2003)4.2.2 式，整体稳定验算应按下式 计算：CT =bW10.097X106CT =294.848 FgXK194.8KNL12+Lh2抗拉强度 1670Mpa,钢丝绳直径应不小于19mm其破断拉力为：200.2KN。3、钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力 FL 的最大值进行计算作为拉环的拉力 N,为 19.480KN。 钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为Nnd2f14其中，f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按 2 个截面计算的。拉环的应力不应大 于 50N/mrf,故拉环

46、钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2;所需要的钢丝拉绳（斜19480.000X43.1415X50X216mm（五）水平梁锚固段与楼板连接的计算1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下: 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=9.752kN ;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：2nd24其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范 GB50010-20010.9.8 条规定：吊环应采用 HPB235 级钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋。吊环埋 入混凝土的深度不小于 30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，在构件的自重标准 值作用下，每个吊环按 2个截面计算的吊环应力不应大于

47、50N/ mm。取f=250N/mm所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径/NX49752.000X4d=11.14mm2n fl/2X3.1415X50水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm 以上搭接长度。2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度h 计算公式：Nhndft1其中 N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N =9.752kN ;d -楼板螺栓的直径，d = 16mmft-楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，按照混凝土结构设计规范 GB50010-2002 表 4.1.4，计算中取 1.4

48、3N/mni;CT =16mmCT =拉杆）的拉环最小直径所需要的钢丝拉绳的拉环最小直径为N=21.510KN 表 4.1.4，计算中取0.950fc=0.95X14.3=nd2)fcc4(80223.1415X16)13.59= 84.24kN（五）搭完一步脚手架后 ,应按本方案和 JGJ730- 2001 要求进行步距、纵距、横 距及立杆的垂直度检查验收；七、脚手架的搭设（一）立杆的搭设要求 :1、相邻立杆的对接扣件 , 不得在同一高度内；且最少错开一步 ,同步内隔一根立 杆的两个相隔接头在高度方向上错开距离不小于 500mm；2、立杆不得用搭接接长；3、开始立杆搭设每隔 6、8 跨设设置

49、一根抛撑 , 当连墙件安装稳定后 , 方可根据情 况拆除；4、设有连墙杆的构造点时 , 在搭设完该处的立杆纵向水平杆、横向水平杆 , 应立 即设置连墙杆；（二）纵向水平杆的要求1、纵向水平杆设置在立杆内侧 , 其长度不宜小于 4.5m；2、纵向水平杆的搭接长度采用对接扣件接长3、纵向水平杆的对接扣件应交叉设置 , 两根相邻纵向水平杆的接头不 应设在同 一步架内，不同步架两个相邻接头在立面方向上错开不应小于500mm 各接头中心处主节点的距离不宜大于 500mm。（三） 横向水平杆的要求1、 每一主节点必须设置一根横向水平杆 , 且距主节点不得大于 150mm；2、 横向水平杆端头距墙不宜大于

50、100mm；3、 第一排横向水平杆设在纵向水平杆的下侧；（四） 连墙杆的设置要求1、 连墙杆按二步 （垂直）三跨（水平）进行设置 :2、 连墙杆距主节点不得大于 300mm。（五）剪刀撑的搭设要求1、 剪刀撑必须与外架同步搭设；2、 每道剪刀撑不应小于 4 跨, 且不大于 6 跨,斜杆与地面的夹角为 450600 之间；3、 剪刀撑在每面均从角部开始 , 并连续设置剪刀撑。4、 剪刀撑斜杆接长采用搭接接长，搭接长度不小于 1m,用 3 个活动扣件，两边的 扣件距端头不小于 10 cm。5、 剪刀撑斜杆应用扣件固定在立杆或横向水平杆上 , 固定点距主节点的距离不宜 大于150cm。（六） 脚手板

51、的铺设要求1、防护层的脚手板必须满铺 , 且沿外围设置踢脚板；2、脚手板端头至水平横杆为 10cm15cm 不得有探头板,对接时必须有两道横向 水平杆。（七） 其它要求1 、所有扣件必须拧紧 , 不允许横杆下坐扣件 , 不紧螺丝；2、所有外部外端露出长度在 10cm15cn 之间；3、搭设前对架杆、扣件、脚手板 , 挑出有缺陷的杆件。八、脚手架的构造要求（一）立杆的构造要求立杆接头必须采用对接扣件对接 , 对接扣件交错布置 , 两个相邻立杆接头 , 在高度方向错开的距离不应小于 500mm 各接头中心节点的距离不应大于步距的1/3。（二） 纵向水平杆构造要求纵向水平杆设置在横向水平杆之下 ,

52、并以直角扣件紧于立杆上。 采用 6 米标准杆 , 对接扣件连接 , 接头交错布置不应设在同步同跨内 ,相邻接头水平距 离不应小于 500mm。（三） 横向水平杆的构造要求横向水平杆采用 1.6 米标准杆 , 两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上 , 外侧伸 出 200mm内侧距墙 100mm1 、竹脚手板的构造要求竹脚手板垂直于横向水平杆方向铺设 , 采用对接平铺 , 两端与横向水平杆用 12# 铁丝固定,在一层顶及每隔四层满铺一层脚手板，外侧做 18cm 高档脚板。2、 连墙杆构造要求连墙杆拉接于内侧立杆与水平杆交点处 , 与主体结构形成刚性连接 , 从第一步水 平杆开始设置与脚手架连接端不得

53、高于连墙端。3、 剪刀撑构造要求1） 剪刀撑设置于脚手架密目网外侧 , 在立面两端 , 转角等处均设置一道由底 至顶 连续设置，中间每道剪刀撑净距不大于 10m 且W7根立杆。2） 剪刀撑斜杆接头采用对接扣件连接 , 与脚手架连接于小横杆上 , 直角扣件连接 , 两斜杆交叉点用旋转扣件连接。4、 之字型斜道构造要求及斜道脚手架构造要求1） 斜道附着于外脚手架 , 杆件与外架独立 , 斜道宽度 1.8 米, 坡道采用 1:3, 拐头处 设置平台 , 宽 1.8 米。2） 斜道两侧设置栏杆及脚手板 , 栏杆高度上杆距地 1.2 米, 下杆 0.5 米, 挡脚板高 度 180cm。3） 斜道板采用 50mm 厚木板,上 250300mn 设置防滑条。5、 脚手架搭设顺序1） 按脚手架的柱距、排距要求进行放线、定位。2） 杆件搭设顺序如下 : 放置纵向扫地杆 - 立柱- 横向扫地杆 - 第一步横向水 平杆