山区小型水电站设计明钢管（光滑管）结构稳定性分析实例(1)

1、    山区小型水电站设计明钢管（光滑管）结构稳定性分析实例(1)    板桥电站为在建山区小型水电站,设计正常工作水头为110米,是典型的高水头小型水电站, 电站明钢管（光滑管）结构稳定性分析在山区高水头小型水电站压力钢管结构稳定性分析中具有很好的代表性。笔者从初拟压力钢管内径、水损计算、水击压力计算和明钢管（光滑管）结构稳定分析对实例进行了分析，并结合以往设计工作经验，阐述几点山区小水电站明钢管（光滑管）结构稳定性分析的体会。 关键词：小型水电站设计明钢管 结构稳定性分析 实例 南涧县板桥电站位于东经100&#

2、186;22'00"100º23'30"北纬34º46'30"24º46'30"，电站装机2×500kw,工程规模为小<一>型，工程等别为V等。 电站压力钢管总体布置，如纵断面图所示，压力管坡总长212米，正常蓄水位为1346.450米，钢管闸阀末端轴线高程为1229.842米，水轮机导叶开启闭时间Ts=5s,压力钢管用A3钢板现场焊接。支座采用鞍式滑动式，间距为6米，伸缩节距上镇墩2米。板桥电站为在建山区小型水电站,设计正常工作水头为110米,是典型的高水头小型水电站,

3、 电站明钢管（光滑管）结构稳定性分析在山区高水头小型水电站压力钢管结构稳定性分析中具有很好的代表性。一、初拟压力钢管内径已知 Q设3/s，取V经按水利发电中介绍的经验公式：max    式中: Qmax 设计正常引用流量    H    毛水头为计算方便，取D=800mm作为试算内径。板桥电站压力钢管纵断面图    二、水损计算1）进口水头损失h12）拦污栅水头损失h2式中：=KI·（） 2（）Isin23）管道水损管中流速：

4、V=Q设2#镇墩弯管末端至前池钢管起点：=90 L1C=R1/6=（）1/612/shf1hj1=(1 2 3 4式中：1    2    3    4即：hw1= hf1 hj22#镇墩弯管末端至岔管轴线交点段：L2hf2hj2=(1 2式中：1    2    Hw2= hf2 hj2岔管轴线交点中心O点至支管渐变段L3hf3支管渐变段（D800D500）D1=800mm  

5、;  D2=500mm    V1V2=3.57m/s    C2=（）1/61/2/s入=0.0193    Q取50    L4hf4hj4hw4= hf4 hj4渐变段末端至闸阀末端段L5=4.675m D=500mm V2hf5hj5=(1 2式中：1为1350弯管水损系数（1=I0.131 0.1632（）7/2I（）1/2取p=1.96/m    R=2.0m

6、60;   Q=450)水损系数2hw5=hf5 hj5即前池进口至2#镇墩湾管末端H净1岔管轴线交点O处H净2支管闸门未端H净3工作净水头H净    三、水击压力计算1 管壁厚度拟定水电站（8-5）式；=HD/2=127.5*103*0.75 KPa    取8mm计算厚度,再考虑锈蚀等原因,各管段壁厚取值如下:            摘板桥电站为在建山区小型水电站

7、,设计正常工作水头为11米,是典型的高水头小型水电站, 电站明钢管（光滑         本篇论文是由3COME文档频道的网友为您在网络上收集整理饼投稿至本站的，论文版权属原作者，请不用于商业用途或者抄袭，仅供参考学习之用，否者后果自负，如果此文侵犯您的合法权益，请联系我们。    L1    L2    L3    L4   

8、 L51）判别水击类型取 Ts=5s 0取1435m/sa1=1070m/sa2=1111m/sa3=1111m/sa4=1156m/sa5=1206m/s =    =1087.12 m/s    V最大Q=0.0956 水击波的相tT<Ts=5s 故发生间接水击导叶由全开到全关时I始=1 pI始查图表知，将产生末项正水击I始=0.5 pI始=1.345×0.5=0.6725 即 查表知，发生第一相水击3 正水击压力升高值Z间末闸阀未端水击压力升高值h1闸末=Z间末H0H01=123.9

9、22 12.516=136.438 m按直线分布规律：岔管轴线交点O处h岔0=×h闸末H02=114.263 12.042=126.305 m2#镇墩弯管轴线交点处h2#=×h闸末H03=83.58 7.85=91.411 m末跨1-1断面h1-1=×h闸末H1-1=111.705 11.69=123.395 m末跨2-2断面h2-2=×h闸末H2-2=110.305 11.514=121.819 m本计算只对钢管作结构计算，在进行压力钢管、线路布置时已满足规范规定管线高于最低压力线的求，故不需作负水击值计算。   

10、0;四、明钢管（光滑管）结构稳定分析1、钢管稳定校核故钢管稳定，不需设置刚性环。末跨钢管布置图2、钢管未跨跨中断面受力分析（11）断面1）11断面环向力计算P=rH=9.8×123.395=1209.271(Kpa)3H包括水击升高值在内的净水头。2）11断面法向力计算管身米重：g管=D=3.14×0.8×0.012×7.85×103     =2.31（kN/m）每米长水重：g水=D2=4.92（kN/m）支墩承受的法向力=（g管 g水）L coS2     =3

11、8.3（kN）3）轴向力计算A1=gLSina=2.31×60.885×Sm28.0017=66.03（kN）式中L为未段钢管长度温度升高时，9个支墩对管壁的磨擦力为：A3=（g管 g水）*L*9*f* coSa0=172.357（kN）伸缩节接头管壁受的车向水压力为：A7=D ¹H=3.14×0.8×0.012×9.8×93.101=27.503（kN）温度升高时，伸缩节接头填料对管壁的磨擦力为：A8=D b1    =68.757（kN）3、未跨中11断面应力校核1）径向内水压力在

12、管壁中产生的环向应力：z1= R/f(H-Rcos2cos)(Kpa)3H1-1断面中心水头123.395 m管壁某计算点半径与垂直线的夹角在管顶（=0）处z10cos00)=40193(Kpa)在管水平轴线（=1800）处z10cos1800)=40424(Kpa)2）法向力在管壁中产生的抽向力X1X1=- cos=-=-3811(Kpa)=3811(Kpa)式中：M1-1断面弯矩W钢管横断面条数3）轴向力在横断面上产生的轴向应力X2=1 3 7 8X2=- =- =-11101(Kpa)4）内水压力在管壁产生的径向压应力为Y0cos=(Kpa) 5）跨中断面1-1的剪应力ZX2Q=0 即X

13、2=06）跨中断面1-1的复合应力校核            摘板桥电站为在建山区小型水电站,设计正常工作水头为11米,是典型的高水头小型水电站, 电站明钢管（光滑         本篇论文是由3COME文档频道的网友为您在网络上收集整理饼投稿至本站的，论文版权属原作者，请不用于商业用途或者抄袭，仅供参考学习之用，否者后果自负，如果此文侵犯您的合法权益，请联系我们。总轴向应力X=X1 X2=-11

14、101= (Kpa) 总环向应力Z=(Kpa) 总径向应力X=(Kpa) 各向剪应力均为零根据规范求，采用第四强度理论进行强度校核。=IQI=0.85×127.5×103=108375(Kpa)=00处=49690 Kpa<108375 Kpa 符合规范求=1800处=44984 Kpa<108375 Kpa 符合规范求4、未跨支座附近2-2断面应力校核：1）2-2断面径向内水压力生产的环向应力为：z1=(H-rcosacos)式中：H2-2断面中心水头129.995m。其余符号同前。在管顶（=00）处：z10cos00)=42349(Kpa)在管水平轴线（=9

15、00）处：z1=(129.995-0)=42465(Kpa)在管底（=1800）处：z10cos1800)=42580(Kpa)2）轴向力在横断面上产生的轴向应力（同跨中断面）：x2=-11101(Kpa)3）法向力在管壁中产生的抽向力X1=- cos=0(Kpa) （=900）4）内水压力在管壁产生的径向压应力为：Y0cos）=-1274(Kpa)（=900）5）断面2-2的剪应力：剪力剪应力Tx2=sin= sin=1270(Kpa)6）支座断面2-2的复合应力校核：只需校核=900处的应力即可，因=00、1800处应力以跨中断面（1-1断面）控制。总轴向应力X=X1 X2=-11101Kpa（=900）总环向应力z= 42465Kpa （=900）总径向应力Y= -1274Kpa （=900）剪应力Tx2=1270 KpaTxY=0Txz=0根据第四强度理论，校核2-2断面复合应力（=900）=49391(Kpa)< =108375(Kpa)符合规范求。    五、结论通过计算分析，电站明钢管结构是符合稳定求的。结合其它已建工程的设计工作，笔者主有以下几点体会：1对于无压引水式高水头小型水电站，工作水头大于150米的明钢管，导叶由全开到全关时发生第一相水击；工作水头大于150米的明钢管，导叶由全开到全关时将产生末相正水击。