糕点切片机机械设计课程设计

1、机械设计课程设计设计说明书设计题目糕点切片机目录一、设计任务书3二、切刀往复运动方案的选择和评判4三、糕点直线间歇运动方案的选择与评判6四、执行机构的简图及运动循环图8五、执行系统的设计10六、减速器的设计14七、参考文献41一、设计任务书一、设计题目：糕点切片机二、工作原理糕点切片机需要完成两个执行动作：糕点的直线间歇移沿梁动和切刀的往复直线运动。通过二者动作的配合进行切片，通过改变直线间歇移动的距离，以知足糕点的不同切片宽度的要求。3、原始数据已知条件方案12345678工作机输入功（KW）生产率（片/min）6058555250484542糕点尺寸：长度：200mm,厚度：580mm,宽

2、度：1。、2030mm（可调）工作条件：载荷有轻微冲击，一班制利用期限：十年，大修期为三年生产批量：小批量生产（少于十台）动力来源：电力，三相交流（220V/380V）转速许诺误差：±5%4、设计任务执行部份机构设计（1）分析切刀、输送机构的方案（2）拟定执行机构方案，画出整体机构方案示用意（3）画出执行机构运动循环图（4）执行机构尺寸设计，画出整体机构方案图，并标明要紧尺寸（5）画出执行机构运动简图（6）对执行机构进行运动分析传动装置设计（7）选择电动机（8）计算总传动比，并分派传动比（9）计算各轴的运动和动力参数（10）传动件的设计计算（11）选择联轴器（12）轴的结构设计（13

3、）绘制减速器装配图（14）轴的强度校核（15）转动轴承的选择、寿命计算和组合设计（16）键的选择和强度计算（17）绘制轴、齿轮零件图二、切刀往复运动方案的选择与评判实现切刀往竟运动的机构：切刀的往复直线移动可采纳连杆机构、凸轮机构、齿轮齿条、组合机构等。方案一：凸轮机构工作原理：山凸轮的转动带动切刀的上下往复运动，最大行程为凸轮的相关于转动点的最高点与最低点的差，通过增减凸轮的长度来增大或减小行程。优势：只要设计出凸轮的轮廓曲线，就能够够使推杆取得各类预期的的运动规律,而且机构简单，结构紧凑，可承载较大的载荷，运动平稳。缺点：凸轮轮廓与推杆之间为点、线接触，易磨损。而且没有急回特性，不能够实现

4、切刀下切速度快使切口滑腻，也不能专门好的的缩短空程的时刻，阻碍效率。因此该方案不能符合要求，故舍弃。方案二：连杆机构.I:作原理：通过轮盘的旋转带动连杆的转动，从而带动切刀的上下往复运动。可通过调剂连杆的长度来增减行程。优势：结构简单，容易实现，且具有连杆的一起优势。有快慢行程之分，提高工作效率。其运动副均为低副，两运动副连接为面接触，压强较小，可承载较大的教荷。切形状简单易于加工，而且连杆机构的运功轨迹是各类不同的曲线，其形状随着各构件相对长度的改变而改变，从而能够取得形式众多的连杆曲线，能够用这些曲线知足不同的曲线设计要求。缺点：这种机构所占据的空间位置较大，传递的线路长。而针对这部份的设

5、计可通过杆长的选择来解决。能符合咱们设计的切刀往复运动的要求，故切刀的往复运动选择该机构。方案三：正弦机构一匚作原理：当曲柄以恒定角速度转动时，通过滑块使导杆上下移动，实现切刀的往复直线运动。其位移的行程即为曲柄的长度。优势：能够使切刀做正弦形式的往复运动，可承教较大的教荷，只要适当的选取曲柄的长度就能够设计出所需要的运动的距离，原理简单易行。缺点：没有急回特性，不能达到切刀的预运动要求。且曲柄的与运动角度是受到限制的，摆角必需严格操纵，这会增加机构设计的难度，故该方案舍弃。三、糕点直线间歇运动方案的选择与评判糕点的直线间歇运动机构：糕点的直线间歇运动可选择连杆机构、齿轮机构、凸轮机构、棘轮机

6、构、槽轮机构等。方案一：利用棘轮的间歇传动特点达到目的工作原理：曲柄转动必然的角度范围时带动连杆的运动，与连杆相连的棘爪插入齿轮内，带动从动棘轮转过必然的角度。当曲柄转过另一个角度，另一侧的棘爪阻止棘轮反向转动，与连杆相连的棘爪在棘轮齿上滑过。从而实现曲柄的持续转动带动棘轮的单向间歇运动。优缺点：齿式棘轮机构结构简单，制造方便；动与停的时刻比可通过选择适合的驱动机构实现。该机构的缺点是动程只能作有级调剂；噪音、冲击和磨损较大，故不宜用于高速。因为其噪声大，而且大多数人的设计大体选择该机构，因此通过讨论咱们决定舍弃该机构。方案二：运用非完整齿轮与完整齿轮间歇啮合传动来达到目的。从动轮主动轮工作原

7、理：主动齿轮作持续转动，当主动轮的吃齿进入啮合，从动轮转动；主动轮退出啮合时，由于两齿轮的的凸凹锁止弧的作用，从动轮维持靠得住停歇，从而实现从动轮的间歇转动。优缺点：不完全齿轮机构设计灵活、从动轮的运动角范围大，很容易实现一个周期中的多次动、停时刻不等的间歇运动。但加工复杂；在进入和退出啮合时速度有突变，引发刚性冲击，不宜用于高速转动；主、从动轮不能互换。而且不行操纵进给的距离，所在此机构中不宜采纳此构件。方案三：工作原理：摩擦轮实现单向间歇移动（凸轮主轴顺时针转动，轮上的突出圆弧廓线与工件接触时，使皮带滚筒与凸轮对滚，轮间的摩擦力使皮带移动进料。当凸轮的凸出廓线与皮带离开接触后，皮带那么静止

8、。凸轮转动一周，工件完成一个周期的送进和停歇动作）。优缺点：摩擦轮机构，这是步进式的单向送进机构，适合与板条形状工件输送,且机构设计简单，本钱低，但很难实现改变切片的长度。而且为了靠得住的送料,还需要加轴向的预紧力。故该方案舍弃。方案四：连杆凸轮机构j:作原理：主动曲柄持续转动，通过连杆带动行星轮往复运动，与曲柄固联的凸轮，以其轮廓带动两齿轮弧往复运动，从而操纵行星轮中的中心轮做间歇转动，达到间歇传动的要求。优缺点：传动平稳、精准度好，通过改变曲柄的长度就能够够改变中心轮的转角。容易操纵所需的进给量，实物操作便利。只是结构稍显复杂，只是综合考虑各方面的因素，其做为糕点的间歇移动是比较理想的选择

9、。四、执行机构的简图及运动循环图一、执行机构的简图：备注:这是咱们设计的整体的机构的简图，由连杆凸轮机构带动糕点的间歇移动,用连杆机构实现切刀的往复运动。连杆的急回特性能使糕点的切口滑腻、美观，整体的设计思路符合任务书所给的要求。且通过设计能够实现糕点间歇和刀具往复运动的和谐性能。2.运动循环图刀具往复运动切刀每分钟得完成切割55次的工作节拍。因此连接曲柄的齿轮的转速为55次/min,切刀做竖直面内的往复直线运动，当其往下运动到与最低点相距约5mm至80mm（这是糕点的厚度）时开始切割糕点，现在糕点静止不动，切割完毕切刀往上运动到距离最低点约80mm时糕点运动起来，把切好的糕点片带走并把糕点送

10、进待切，切刀继续往上运动，直到最高点，以后再往下运动，直到最低点相距约5mm至80mm（这是糕点的厚度）时乂开始切割糕点，现在糕点乂静止。如此往复循环。1） 糕点切片机运动循环图（同心圆式）2） 糕点切片机运动循环图（直角坐标式）五、执行系统的设计一、连杆凸轮的设计计算1）摆角的计算得°,因此去第一个摆角三个摆角为30°2）四连杆曲柄和连杆长度的确信一、依照使可求行程系数，取1=15°,柄及连杆的长度及机架的长度0为10°,那么第二个摆角为200,第摇杆长400mm,那么由作图法求曲先跟据式设计摆角的大小：依如实际情形送料带轮半径一样不小于60mm,得曲

11、柄连杆机架二、依照第一步所求得的摇杆及机架长求当摆角20。时的曲柄和连杆长有作图法知得曲柄连杆同时由作图法得急回夹角为代入式知3）同应当摇杆摆角为30°时由作图法知曲柄连杆可调剂长度的曲柄和连杆的设计等轴视图正视图二、刀具往复运动的设计计算刀具的往复运动要求有急回特性，因此用连杆来设计刀具的往复运动。如图为所设计的机构：由图可得，其中e为偏距，a轮盘的半径，b为连杆的长度。即为极位夹角。依照切割时糕点的高度的要求C1C2的长度要大于80mm。即：C1C2=C1D-C2D依照切刀与皮带间歇运动的和谐性要求取极位夹角8=60。，由此可初步取：a=50mm,b=150mm,e=100mm六

12、：减速器的设计第一部份：运动和动力参数计算计算说明结果一：电机的选择pw=2.5kwPL%力=/X区X/小=0964=0.98%=。.97=0.96x0.982x0.972=0.867Pw工作机输入功率P.电动机输出功率以传动的装置总效率7带传动传动效率小轴承传动效率小齿轮传动效率该计算部分公式和有关数据皆引自参考文献三第12页到14页%总传动比减速器高速级传动比。减速器低速级一传动比该部分公式及数据引自参考文献三第7页表一和第17页国12pd=2.86选择电动机型号：Y100L6同步转速=1500Tz./minp额=3"，io=24U=2ii=4.1八=2.864型号额定功率KW满

13、教转速r/min效率功率因数Y100L-631440二：分配传动比2"带448«i二级射速器«4°1。=。带X"二级战速零'二级减速器=IXl2A%作叫作=60r/min%=1440r/min，。，4%0=24选*=2则i0减速器.T12啼查参考文献三图12得乙=41z=2.86三、各轴转速、功率和转矩。1440-n=720mm4带2fi2=r=175.6r/minZj4.1%175.6.n3=oOr/min"2.86一Pl=PdX小=2.88x0.96=2.765P2=PIX%X3=2.765x0.98x0.97=2.63P

14、3=1)或刈3=2.63x0.98x0.97=2.5t9550XP.X10309550x2.86x1炉ininKT/=21010N/mm14403=xi晞x7=210182x0.98=403461/”1=7xix7；2=15722OV/”T3=T2xi2xrj2x=427437V/n该部分公式引自参考文献三第19页到21页“I=720r/minn2=175.6r/min%=60r/minPi=2.765bvp2=2.63kw3=2.5kwT=40340Vinin心=157220V心=427437Vw轴名功率P/kW转矩"(MM转速/(r/min)I轴720II轴HI轴二：传动零件的设

15、计计算计算说明结果带轮传动设计计算1、选择V带型号P,=kNPd%A=L1p,=1,1x2.88=3.168选择A型带2、确定带轮直径=1254=(l-£)d/=0.99x125x2=247.5圆整为乙，=2503、验算带速'60x100125x1440八小,v=9.42ms60x1000在525m/5范围内带速合适4、确定。和。.7(+4"%<2(+%)得：2625<«0<750初定为a。=500？Ld2他+(蠢+念)+'乙一“0Z1)=2x500+-x(125+250)+2(250-125)2=lz>9o5o4x500该

16、部分公式和数据引自参考文献二242页到262页p,计算功率心工况系数，根据参考文献二第254页表选择得：%八=11带型号的选择：由Pc=3368“0=1440r/min查参考文献二笫253页图得选择A型带根据参考文献二第254页选择=125£滑动率设为1%，的圆整是根据参考文献二第254页表选择。为带轮中心距Pc=3.168bv选A型带dd=125nmdd>=250mnXv=9.42m/s带速合适Ld=1600?im圆整%=1600？。=24-万("&+"41+8+心一;r(dddG卜8街/力8«=2x1600-(125+250)8+721

17、600-125+250)2-8(250-125)28=505.6/7?m圆整为a=5065、验算小带轮包角dj-d1q=18(T-'一x57.3a=180P-250-125506x57.3=165.84°>12(F包角合适6、确定带的根数'(Po+ApKA3.168"(1.91+0.17)x0.965x0.99=1.59圆整取z=27、确定初拉力外益=50庐-1+(yv2ZUE)+0.1x9.422=1426却为带轮基准直径4的圆整根据参考文献二第251页图选取A型带的标准基准长度Ld为1600因d=12S？，v=9.42m/s,i=2查参考文献二第2

18、56页表得Po=表%卬由参考文献第258页表得普通v带以1时额定功率的增量3=0.17k卬，由参考文献二第259页表查得包角修正系数心=0.965,由参考文献二第259页表查得带长修正系数儿=099a=506«=165.84。包角合适带轮根数z=2F°=1426N该部分公式及数据引 自参考文献二186到 212页、参考文献三32 到35页以及参考文献 四第97到98页口为齿面接触许用 应力选择齿轮为软齿 面材料为碳素调质刚 热处理方式为调质、正 火，由参考文献四第96 页表查得齿面硬度 170 < HBS < 270 ,取 HBS = 250MPa/ = 380

19、+1.2”8s由参考文献二第193页 表查得七=1.0,由参 考文献二第193页图查 得院=1.08 ， 根据4=1.08查参考文献二第一 95页表得 诙=1.17再查参考文 献二第196页图得到 女样= 1.13,由参考文献 二第194页表可以得到 攵良= 1.1由参考文献二 第由参考文献二第199 页表得在=1898/&按齿面接触强 度计算得小齿 轮直径：4 >53irim中心距：a =140二、齿轮传动的设计计算A:高速级齿轮传动设计计算1、设计小齿轮直径接触疲劳强度设计公式：.-2.32；也5MJb=380+1.2“8s%=砥2中u=i匕/=06Z£=1898M

20、pa7=40340Vmm*4=19h=1.08“Fa=L1kFj5=1.13jt=1.0xl.08xl.1x1.13=1.34=1.0=1.08“Fa=11k"=113)1=1.0x1.08x1.1x1.13=1.34n=4.1HBS=250MPa%=380+L2x250=800WPa2.3232xl.34x430404.1+lfl89.8f4.18000.6=53mm2、确定中心距aa>53彳（1+4.1）=135.15圆整为a=1403、选定模数、齿数和螺旋角一般17W&W30,8°</?<15°&=25Z2=%=4.1x25

21、=103p=12°2acos夕mtl=-=2.1394+Zz查表圆整为?”=2.524cosQ2xl40xcosp%+Z）=109.55-2.5圆整为Z+Q=110z=£>1£1=112=21.5611+/5.1取a=21,马=89.287i=-=4.23421与i=4.1相比误差为3.17%45%可用p=cos1仁义=10,844°2a4、计算分度圆直径小齿轮4=?巫=53.454cos/?大齿轮d,=线2=226546cos/?5、按齿根接粗疲劳强度校核查参考文献二第166页表的圆整?“=2.5查参考文献二第195页表得匕/=0.6查参考文献二

22、第204页叫=25大小齿轮齿数；&=21马=89螺旋角：月=10.8440大小齿轮分度圆直径：4=53.454”,=2265464表得"=1.25，查参考 文献二第206页图、图 得%=0.92匕=1图得 b'm=20aMP查参考文献二第200页 图得 =2.66,第 201页图得4=1.58按齿根接触应力 校 核mn之町游合适£a=1.88-3.2+cos/7Lz2jj%=1.88-3.21+Icosl0.844°LK.2189；_=1.686Wd=0-65="tanA7D1ln7t=().6x-5x310.844=1.015九Pb=a

23、rctai(tan/7cos«7)=11.265.=0.25+=0.678.=含x=0-898sF=1.25N、=60Nk%=60x720x10x360x8=1.67x109匕=0.92%=2.0Yx=200x0.92x2x1八=294.4MP41.25安心匕Teos)中西叫%=2.66&=1.58代入得：/2xl.34x430401.58x2.66mn=%V0.6x212294.4高速级齿轮齿数z2189中心、a(mm)140模数m(mm)传动比i齿宽b(mm)4035螺旋角O分度圆直径 d(mm)8:低速级齿轮传动的设计大小齿轮宽度b. =40b2 =35主要参数 a =

24、 i70 nun& =84.998J2 =255.002q =21z2 =63咻=4Z7 = 8.79°b2 =5 0mm=5 5mm|0.678x0.898cosl0.844x0.6x212x294.4=1.69mtt=2.5>1.69合适2、齿轮宽度b=wM=0.6x53.454=32>0724圆整为&=354=402、设计小齿轮直径接触疲劳强度设计公式初步设计：九I"/=380+1.28s攵=3"也？u=iWd=06=1898MpTx=157220Vmm女4=1.0=1.08攵a=L1G=1.13攵=1.0x1.08x1.1x1.

25、13=1.34砥=1.01=1.08kfa=11kFj5=1.13攵=1.0x1.08x1.1x1.13=1.34=2.86HBS=250MPa/=380+1.2x250=80QWP"?§2；|2xl.34xl572202.86+1(189.8V0,62.86800=87.336mm2、确定中心距。(1+i)2“2巴斗(1+2.86)=168.66圆整为a=1704、选定模数、齿数和螺旋角®17<Z|<30,8°</?<15°%=25G=i&=4.1x25=103£=12。2acos/?八，mn=3.4

26、46%+Z2查表圆整为=4lacosB%+22-加2xl40xcos/?Z+Z)=-=83.14214圆整为Zi+Z2=841+z,HOZx=-=21.561+z5.1取4=21,z2=63.Z)63/=3z121与/=2.86相比误差为4.39%<5%可用P=cos'*W=8.79°2a4、计算分度圆直径小齿轮4=鹫二=84.998cos/7大齿轮d>=255.002cos/75、按齿根接粗疲劳强度校核/"8a=1.88-3.2+cos/7L14z"-(i£.1.88-3.21cos8.79°121631=1.657Wd=

27、0-6世匹-an)7D1ln7t0.6x21、=xtan8.79=0.6271pb=arctai(tan/7cos«7)=11.265Y£=O.25+(j5css=0697%=4x呢=0.045461206sF=1.25N、=60Nk”=60x157.6x1Ox360x8=1.67x109Yn=0.92卜=2.0Yx=%m=2°QW&_b/linK4%BL：SF200x0.92x2x1“cn=294AMPa1.25%=2.664=1.58代入得：/2xl.34xl572201.58x2.66mn=10.6x212294.4|0.697x0.0454cos8

28、.79x0.6x212x294.4=3.43叫=423.43合适3、齿轮宽度b=y/dd=0.6x84.998=50圆整为大齿轮宽度a=50小齿轮宽度4=55高速级齿轮齿数Z21633中心距a(mm)170模数m(mm)4齿宽b(mm)5550分度圆直径d(mm)三、轴的设计计算计算及说明结果一：高速轴的计算1、选择轴的材料45号调质钢、217<HBS<255crJ=180MPa由参考文献二第398页表查取2、初步计算轴径"min=A楫公式引自参考文献二第403页式(19.3)4nm=11=17.304？选取d=20考虑键槽的影响，轴径增加4%5%并圆整3、轴上零件的定位

29、及轴的主要尺寸的确定其中：轴承1宽度4=15mm安装尺寸16mm齿轮1直径d=40mm安装尺寸384、按弯扭合成校核轴的强度1)轴空间受力简图2)轴上受力分析齿轮上的圆周力f；=-2-（）34（）=150453.454七人Etana1508xtan20°齿轮上的径向力Fr=559Ncos/?cosl0.84中齿轮上的轴向力F=/;tan/7=1508xtanl0.844°=289N3）计算作用于轴上的支反力水平面内的支反力西”儿+儿8-月儿=0用4+用盟-£+a=。-九xl50+150&106-660x90=0=67（W弓加=4-弓4-工=150&

30、670-660=17&V垂直面内的支反力150 ”八53.4541559x 28922 J= 176N危险截面弯矩：M =59400 nlKi =30827合成弯矩最大值：M =59400-L50氏，8=4-q=289-176=113N4）计算轴的弯矩并画弯矩图A/Iir=/x=44x670=29480VmmM便=F</xIbd=660x90=59400VmmMvc/=IACxR.=44x176=7744V>/ICv/i=/式耳必=7744-289x=1386NVCf：ACVAci2MB1=ylM%+M：b=Mhb=59400NnunMcl=Jm>.+*“=29840

31、2+77442=30827Nnun单位安全公式引自参考文献二第403页式(19.3)x 50Mpa << tT j“；+(27)25940G+(0.7x4034020.lx(0.94x25/二：中间轴的设计计算1、选择轴的材料45号调质钢、217<HBS<255o-J=180MPa由参考文献二第398页表查取2、初步计算轴径"=11Qti=27.1145”？Y175.6选取d=3O考虑键槽的影响，轴径增加4%5%并圆整4、按弯扭合成校核轴的强度1）轴空间受力简图a）高速级大齿轮高速级大齿轮为高速级的从动轮，因此受力与高速级小齿轮刚好大小相等、方向相反，即与第一

32、根轴齿轮受力大小相等方向相反所以：1齿轮上的圆周力”1=1508V1齿轮上的径向力Fr=559N1齿轮上的轴向力“=289NB）低速级小齿轮齿轮上的圆周力生号=逐图=3699V齿轮上的径向力Frl =Fn tana 3699x tan20° t o .=1346Vcos/7cosl 0.844°齿轮上的轴向力%=Fi2tan4=3699xtan8.79°=572N3）轴上支反力计算- 尸距+FrJ+%J%。=0片欠十52-51+66=。546- %xl51+15O8xlO6.5+559x二一84,998-1346x51.5+572x=02解得：%=119小1192

33、+1346-559+=0解得：R，b=-197淑- 油+F"lcB-。F-4i+42+F=。- /xl51+1508x1065-3699x51.5=0解得：Fm=-19W- 192-1508+369处小=0解得：58=-199W4）计算轴的弯矩并画弯矩图=R，ac=1192x44.5=52448V"Mvcfi=RJac-簿心=52448-289x226.546=19718Nmm2Mg=RNbd=-1979x51.5=-l00929V/zz/zzdg4qqsMVD“=R/qs-$2=-100929-572x=-125238Nim22危险截面最大 弯矩值：% =53124MC1

34、=,8440+5244g=53124N»mmM、=Jm2+M2=J844$+1971g=21451NtmmMD = MJ += J101592+12523g =161262V mmMD2 = J1O1592 + 1OO920 = 1432042 mmMDl > MD2 > Mcl >MC2AFai44与FaiFa2Fl2FnFvJFr4 52448 Lpas rnTn.l971QFbvIfha 8449 T-rrTTTKFts-12533009Fti Fhbi57a?n-1015S均=-12523£ 合成弯矩最大 值在D截面 ±：M 小=1612

35、a所以D截面为危险截面b=他"62+（0.7xl5,220；65MPa"6J,0.W30.lx（0.94x33）3L山故安全三、低速轴的设计计算1、选择轴的材料45号调质钢、217<HBS<255由参考文献二第398页表查取b.J=180MPa2、初步计算轴径nun =HQ；公式引自参考文献二笫403页式（19.3）2 5=3813加60选取d=40mm考虑键槽的影响，轴径增加4%5%并圆整3、轴上零件的定位及轴的主要尺寸的确定其中：轴承1宽度4=19mm安装尺寸20mm齿轮1直径d=40安装尺寸384、按弯扭合成校核轴的强度1）轴受力简图2）轴上受力分析低速速

36、级大齿轮为低速级的从动轮，因此受力与低速级小齿轮刚好大小相等、方向相反，即与第二根轴低速级小齿轮受力大小相等、向相反所以：齿轮上的圆周力外=3699V齿轮上的径向力FrX=134GV齿轮上的轴向力%=572N3）轴上支反力:水平面内支反力-七、xl52+3699x55=0解得：1338V可扒+巨超5=01338+%-3699=0垂直面内支反力解得：月仍=231 W-氏八8+入弓+五43=。-%xl52+572x生詈+1346x55=解得：Ba=966N%+%+耳=°解得：片b=47(W4)计算轴的弯矩并画弯矩图M/lc=1338x100=1338002mmMvcf.=FvaIac=9

37、66x100=96600N>mmM-牛=Ac-j=96600-572xr-=23670N如危险截面合成 弯矩最大值：M, =165027=J13380G+9660G=65027VM2=4M“b2+Mvc右2=J133806+2367G=135877Nm帆5）画弯矩图6）校核轴的强度x65MPa <<Me；+(")2_Jl61262+(0.7X15722寸OJJ3-0.lx(0.94x33)3故安全四键连接的选择和计算计算及说明结果高速级轴上键的选择及计算1）选择d=28b=40选择圆头普通平键：8x3510961979其主要参数：8x72）校核数据引自参考文献一第9

38、0页按挤压强度校核，轴传递扭矩T=40340%"4T4x40340r1一crn=425Mpa<b”=10MPapdhl28x7x35Lpl故安全二：中间轴上键的选择及计算1）选择d=33mmb=35mm/7,=55mm选择圆头普通平键：键110x30GB10961979键210x50G810961979其主要参数键1：2键2：10x810x82）校核按挤压强度校核，轴传递扭矩T=157220N四石，474x157220”1sr1slim键1：b0=弋19MPa<=110MPadhl33x8x30Lp474x157220i键2：%=丝二,47MPa<二110MR,dh

39、l33x8x50pS故安全三低速级轴的校核1）选择d=48b=50？选择圆头普通平键：14x4510961979其主要参数：bX，t14x92）校核按挤压强度校核，轴传递扭矩T=427437Nmm4T4x427437r1tin.Dcr.=弋38MPa<krf,=110MPadhl48x9x45LP1故安全%引自参考文献二第328页表校核公式引自参考文献二第327页五转动轴承的选择和校核计算及说明结果一、高速轴上轴承的选择和校核1）选择因为斜齿轮传动，所以选择角接触球轴承d=25n=720r/min选择角接触轴承型号为：7205C其基本尺寸"。B C, G25 52 15 165

40、0010500数据引自参考文献 一第114页表9-52）校核1、计算附加轴向力乙、尼2=。5工公式引自参考文献 二第368页表Fr=，S抓2+&；=V67tf+1762=692/VF-=不工:+A；=J176+132=2(WFa=289/V则可得轴承1、2的附加轴向力Ei=0.5工i=346F2=O.57;2=1O5N2、简图?Frl3、计算轴承所受轴向载荷因为+Fa=346+289=6357V>F2所以轴承2被“压紧”轴承1被“放松”由此可得F2=死+月=346+289=635/V氏=%=34。4、计算当量动载荷轴承1* 蒜:OS利川插值法求得：6=0.404346692再次利

41、用插值法可求得：Xx = 0.44s匕=1.413由此可得：6 =力（X| & + 乂 七）=1X（0.44X 692+1.413x346）= 793V轴承2F,6353 = 0.06047孰 10500利用插值法可求得：e2 =0.43255再由g = 0.43255用线性插值法可求得:X2 =0.44、匕=1.2942 由此可得5=(。/.2+为月2)= 1x(044x210+1.2942x635) = 914V5、轴承寿命。校核因P2><,故按轴承2计算轴承寿命插值法所用数据引 自参考文献二第 370页表公式引自参考文献 二第373页=126185h>360x3

42、x8=8640h故所选轴承7205c合格二、中间轴上轴承的选择和校核1）选择因为斜齿轮传动，所以选择角接触球轴承d=25mmn=720r/min选择角接触轴承型号为：7205C其基本尺寸dDBCrG25521516500105002）校核1、计算附加轴向力巴|、62月=0.55电=+="9-+9=1207NFrl=$FjJ+F；="97a+199爰=287SV尼=以2齿-凡齿=283N则可得轴承1、2的附加轴向力冗i=0.5工1=603.5N冗2=0-5%=1439N2、简图3、计算轴承所受轴向教荷因为冗+F(I=603+283=88队<Fsl所以轴承1被“压紧”轴承2被“放松”由此可得=%-工=1493283=121QV以2=1439V4、计算当量动载荷轴承1色剧二°°8。67利用插值法求得：=0.45345F.1210Fr112071再次利用插值法可求得：X,=0.44.升=1.2453由此