BXH=0X25m渠箱结构计算说明书

1、文档BXH=6.0X2.25m 渠箱计算说明书二OO九年十一月文档BXH=6.0X2.25m渠箱结构计算资料、设计资料：净跨：io=6.0m/争咼:ho=2.25m,汽-20渠箱顶填土厚度：H=0.2m ,o=3O0土容重：丫1= 18KN/m3混凝土容重：Y2=24KN/m3钢筋混凝土容重：Y3=25KN /m3材料：C35 混凝土，II 级钢筋，、截面尺寸：(给排水工程结构设计手册，P1251)顶板厚度：h1= (- - )i0=500mm400mm,本设计取h1=450mm1215、1 1底板厚度：h2=(-)l=600mm400mm,本设计计算时取h2=500mm,1015文档侧墙厚度

2、宜比顶、底板稍薄，但不宜小于200mm,本设计取 t=400mm角点加腋长度根据构造要求取 300mm文档二丨p=i0+t=6000+400=6.4mhp=h0+h=2250+450 500=2.725mp2 2h hphl2.725+0.45/2=2.95mp2工s.1if19-亠丿r；b.t,rL三、荷载计算：1、 竖载压力：顶板自重：G!=0.45X25=11.25KN/侧墙自重：G2=2X0.4X25/6.4=3.125KN/ 川填土重：G3=Yi( H-0.2) +Y2X0.2=18X(0.2-0.2) +24X0.2=4.8KN/m2二qt=11.25+3.125+4.8=19.1

3、75KN/m 19.2KN/m2、 恒载水平压力：丄)=24X0.2X0.333=1.6KN/m2底板处：ep2-丫1(H+h)tg (45)顶板处：ep=丫1Htg &45文档= 18X(0.2 +2.95)X0.333=18.9KN/m文档3、活载：汽-20 在 H=0.2m 处的传播压力为q汽=28KN/ m2汽-20 的水平压力：上端：eq1汽 20=q汽=28X0.333=9.33KN/m下端：查表 P1036, H=3.15m 时，P=4KN/m,按 10 KN/m计算eq2汽 20=4汽=10X0.333=3.33KN/m4、总荷载计算：4.1.竖向荷载：恒载：qt=11

4、.25+3.125+4.8=19.2KN/m活载：q汽28KN /m24.2.水平荷载：顶板处：恒载：e=1.6KN/m活载：eq1汽 20=9.33KN/m底板处：恒载：ep2=18.9KN/m活载：eq2汽 20=3.33 KN/m四、力计算：按静力计算手册形刚架计算，P581文档1、构件刚度比:K=Uh 1.0 (0.45)3hp12_I2lp 1.0 (0.4)3122 7252725=0.6066.4L文档2卩=K 4K 35.82、 按给水排水工程结构设计手册，P12452.1. 跨度较小的管道底板的地基接触反力也可按直线分布考虑，其 力按闭合框架分析。2.2. 在计算力时，现浇钢

5、筋混凝土底板自重一般可不予考虑。2.3 .当地基反力按直线分布计算时，地下水浮托力可以不列入计算3、节点弯矩和轴向力计算（取 1m 长计算）：dd9a 种荷载（恒载竖压力）作用下：当qiq2p 1m 19.2 119.2KN /m时，渠箱四角点弯矩：I 丨丨丨丨丨丨丨丨丨丨丨丨丨丨丨 I-rMAMBMCMDq2l212(K1)则恒载产生的弯矩:2119.2 6.4MA=-41KN-m1 0.606 12则活载产生的弯矩:文档dd9b 种荷载（顶板处恒载水平压力）作用下:11 0.60628 6.4212=-60KN-m文档dd9c 种荷载作用下:q ep2ep118.9 1.617.3KN /

6、 mK(3K 8)qh2p0.606 (3 0.606 8)217.3 2.7252.2KN m2K24K 3600.60624 0.606360q epi1.6KN /mMAMBMCMDK qh2pK 1120.6060.606 121.6 2.72512=-0.4KN-mEArMBMCK(2K 7)qh2pK24K 3600.606 (2 0.6067)17.3 2.72520.60624 0.6063601.8KN m文档dd9d 种荷载（汽车水平荷载）作用下:文档MAK(K 3)10K2qh2p46(K24K3)15K5MBK(K3)5K3qh2p6(K24K3)15K54MCK(K3

7、)5K3qh2p6(K24K3)15K54MDK(K3)10K2qh2p6 (K24K3)15K54式中:K2K 3)060606 0.0636 (K24K 3)6 5.810K210 0.60620.57215K515 0.60655K35 0.6063门0.42815K515 0.6065/. MA29 332 7252(0. 063 0.572) - .- 11KN m49.33 2.7252(0.063 0.428)46.3KN8.5KN m文档MC(0.063 0.428)9.33 2.725文档(0.063 0.572)29.33 2.72544、力汇总表:何载种类MABCD恒a-

8、41-41-41-41载b-0.4-0.4-0.4-0.4c-2.2-1.8-1.8-2.2合计-43.6-43.2-43.2-43.6活载a-60-60-60-60汽-20d-116.3-8.58.8合计-71-53.7-68.5-51.25、力组合:匀漀琀栀椀挀有恒载，有汽-20 荷载并有汽-20 水平偏压:MA-43.6-71=-114.6KN-m8.8KN文档MB-43.2-53.7=-96.9KN-mMe-43.2-68.5=-111.7KN-mMD-43.6-51.2=-94.8KN-m5.2.有恒载， 有汽-20 荷载但无汽-20 水平偏压:MA-43.6-60=-93.6KN-

9、mMB-43.2-60=-93.2KN-mMC-43.2-60=-93.2KN-mMD-43.6-60=-93.6KN-m对 5.1.情况，-(96.9 111.7)104.3KN m21-(114.694.8)104.7KN m2对 5.2.情况，平均可取-94KN-m。顶、底板按受弯构件计算，侧墙按偏心受压构件计算(P1251)角点负弯矩平均取-94KN-m，最大取-115KN-m顶板跨中正弯矩=-94+g(19.2 28) 6.42= 148KN-m (弯矩标准值)侧墙跨中弯矩计算：10.93=9.33+1.6，11.3=( 18.9+3.33)-( 9.33+1.6)110.93 2.

10、7252 11.3 2.72521(114.6 96.9) 91KN m(弯矩标准值)8 16 2五、配筋计算：(按设计值配筋)1、 设计分向综合系数：1.2X恒载+1.4X1.3X活载1.2 19.21.4 1.3 281.5719.2 282、顶板正弯矩设计值=1.57X148=233KN-m负弯矩设计值=1.57X(-104.3) =-164KN-m文档3、侧墙负弯矩设计值=1.57X(-91) =-143 KN-m正弯矩不出现4、顶板正弯矩配筋计算：h045030420mmM233 106ma221.32B h01000 420查建筑结构设计手册，P481得卩=0.0045As卩 Bh

11、0=0.0045X1000X420=1890mm2选取 20150 则As=2093mm2。5、顶板负弯矩配筋计算：h045030 420mmM164 106ma220.93B h01000 420查建筑结构设计手册，P481得卩=0.0033As卩 Bh=0.0033X1000X420=1386mm2选取 18150 则As=1693mm2。6、侧墙负弯矩配筋计算：h040030370mmMma2B h206143 1021.0451000 3702查建筑结构设计手册，P481得卩=0.0035As卩 Bh=0.0035X1000X370=1295mm2选取 18150 则As=1693mm

12、2六、裂缝宽度计算：（按弯矩标准值验算）文档1、顶板裂缝宽度计算:文档当计入由于给排水设计规的裂缝扩大系数放宽至1.8 ,而工民建为2.0,因而放宽裂缝宽度系数减至 1.8 时的影响为:SS194N/mm22.0SP1.11 211 234N/mm21.8故最大裂缝宽度小于允许值1.3.已知：顶板负弯矩MS-104.3KN-m=-1.04 108N mm已知：顶板正弯矩MS148 KN-m=1.48 108N mm12 计算:SStetktete已知C35 混凝土和h 450mm,h0MS1.48O.87h0ASAS0.5bh2.250.01200.01max2.25N / mm2,11 级钢

13、筋fy310N/mm2420mm，配筋 20150 则As=2093mm21082194N / mm0.87 420 20932093450 o.。0930201故取teo.。1计算0.5 100022520000.2mm, fy310N/mm2查简明建筑结构设计手册（第二版）P229,表 3-47 得SP211N / mm2max,满足要求。C35 混凝土ftk2.25N / mm2,11 级钢筋fy310N/mm2文档h 450mm,h0420mm,配筋 18150 则AS=1693mm21.4 计算:MS1.04 108SS0.87hAS2168N/mm0.87 420 1693teAS

14、16930.5bh0.5 1000 4500.007524V0.01 故取te0.01计算文档2.252250.01已知max0.2mm, fy310N/mm2查简明建筑结构设计手册（第二版）P229,表 3-47 得SP218N /mm2当计入由于给排水设计规的裂缝扩大系数放宽至1.8,而工民建为2.0,因而放宽裂缝宽度系数减至 1.8 时的影响为:故最大裂缝宽度小于允许值max，满足要求。2、侧墙裂缝宽度计算：2.1.已知：侧墙负弯矩Ms91 KN-m=9.1 107N mmC35 混凝土ftk2.25N / mm2，II 级钢筋fy310N/mm2h 400mm,h0370mm，配筋 1

15、8150 则AS=1693mm2计算:dte180.011800ftkteSS168N /mm*201.8SP1.11 218242 N / mm2SStetktete已知MS0.87h0ASAS0.5bh2.250.01180.01max9.1 10167N/mm20.87 370 169316930.5 100022518000.2mm, fyP229,表 3-47 得SP4000W8465V0.01故取te0.01计算310N/mm2查简明建筑结构设计手册（第二版）218N /mm2文档当计入由于给排水设计规的裂缝扩大系数放宽至1.8,而工民建为文档2.0,因而放宽裂缝宽度系数减至 1.8 时的影响为:故最大裂缝宽度小于允许值max,满足要求。1、已知：C35 混凝土，h 450mm,h0420mm,b 1000mm混凝土轴心抗压设计强度：fc17.5N / mm22、计算:1Q (11.254.828) 6.4141KN2V 1.57 VK1.57 141222KN2.1.当KQKQ当VVC时，按构造配箍筋SS167N /mml201.82SP1.11 21824