6th燃煤锅炉脱硫除尘一体化工程设计

1、实用文案温江工业园区6t/h燃煤锅炉脱硫除尘一体化工程设计摘要控制燃煤 SO2 的途径有燃烧前脱硫，燃烧中脱硫，燃烧后烟气脱硫。目前，烟气脱硫（ Flue Gas Desulfurization，缩写为FGD）是世界上唯一大规模商业化应用的脱硫技术 1 。世界各国致力于烟气脱硫研究的方法约 200 多种，但工业化应用的只有 10 多种，其中较多采用石灰石 - 石膏法、双碱法和钠碱法，但由于石灰石 - 石膏法、钠碱法经济成本较高，双碱法脱硫工艺在中、小型燃煤锅炉中的应用得到广泛推广 2 。本论文选择以 6t/h 燃煤锅炉为对象设计烟气脱硫除尘工艺，在查阅文献和工程设计手册以及工程实践参数的基础上

2、，确定采用双碱法，进行工艺的选择和设计计算以及设备选型。在烟气脱硫系统中，吸收塔是核心装置2 ，当前湿法脱硫的吸收设备种类很多，其中旋流塔板是湿法脱硫的常用设备，其具有高负荷、压降低、不易堵塞及弹性宽等优点 3 ，适用于吸收速率快的吸收剂，且考虑到实施企业的现状，决定采用旋流塔板作为脱硫工艺的吸收设备。烟气以逆流的方式通过塔体，增大了浆液与 SO2 的接触面积，降低了所需的液气比，节约了动力费用，还减少了工艺用水量，除雾、吸收和氧化同时在一个塔内进行，有效减小了装置的体积和占地面积。本设计在保证了脱硫系统可行性的同时，又保证了脱硫效率，使SO2 排放浓度达到了设计要求。关键词 ： 燃煤锅炉，烟

3、气脱硫，双碱法，旋流板塔，设计标准实用文案Flue gas Dedust and Desulfurization Design for 6t/hboiler in Wenjiang industrial parkAbstractThere are manyways to controlcoaldesulfurizationbeforecombustion,combustion desulfurization, flue gas desulfurization after combustion.At present, the FGD (flue gas desulfurization, the

4、acronym for the FGD)is theworld'sonly large-scalecommercialapplicationofdesulfurizationtechnology.FGD countries in the world dedicated to research about morethan 200 kindsofways, but only 10 kindsofways inindustrialapplication.One moreuseoflimestone-gypsummethod,dual-alkalisodium alkali.However,

5、 due to limestone - gypsum, sodium alkali high economic cost,dual-alkaliFGD processinthemedium andsmallcoal-firedboilerapplications are widely promoted.Inthispaper,chosento 6t/hcoal-firedboilerfluegasdesulfurization for the object design process, in the literature reviewand engineeringdesign1aswella

6、sengineeringpracticemanual,parameters. Determined using dual-alkalidesign process of calculationand selection of equipment.Inthe fluegas desulfurizationsystem, the tower is the core devices,Onecyclonetower iscommonlyused in wet desulfurizationequipment,whichhas a highload,low pressuredrop,easy toplu

7、gand flexiblewidth,etc.,for fast absorption rate absorbent, and taking into account the statusof implementation of the enterprise, decided to adopt the cyclone Plateas thedesulfurizationprocess of absorptionequipment.Flue gas inorderto counter-currentmanner throughthetowerand increasethesizeofthecon

8、tact area with theSO2 to reduce the required liquid-gas ratio, thedriving force for cost savings, but also a reduction of process water,reducingthe preparationof gypsum system load;,absorptionand oxidationin a tower at the same time, the device reduces the effective volume andarea.标准实用文案Key words:co

9、al-fired boiler，flue gas desulfurization， Dual-alkali，cyclone tower，Design标准实用文案目录论文总页数： 23 页1 设计任务书 .11.1毕业设计题目 . .11.2设计任务 . .11.3设计文件 . .11.4工程设计概况 . .11.5设计参数 . .11.6设计计算内容 . .22 烟气脱硫现状.32.1大气污染现状 .32.2烟气脱硫技术 .42.3烟气脱硫装置 .43 设计方案的选择确定 .63.1一体化除尘脱硫优点 .63.2钠钙双碱法脱硫的工艺原理.63.3设计工艺流程 .74 相关的设计计算 .94.1

10、烟气量以及去除率的确定 .94.1.1标态下实际烟气量的计算 .94.1.2烟气中烟尘和 SO2 浓度的计算 .104.1.3去除效率的计算 .104.2工艺结构尺寸确定 .114.2.1工况下，燃烧产生烟气量 .114.2.2循环浆液槽体积 .124.2.3再生池体积 .124.2.4石灰石溶解槽体积 .124.2.5沉灰池体积 .124.2.6塔体总体结构参数的确定 . .124.3确定位置及管道布置 . .154.3.1各装置及管道布置原则 . .164.3.2管径的确定 . .164.4烟囱的设计 . .164.4.1烟囱高度的确定 . .16标准实用文案4.4.2烟囱直径的确定 .

11、.164.4.3烟囱的抽力计算 . .174.5系统阻力的计算 .174.5.1摩擦阻力损失 .174.5.2局部压力损失 .184.5.3旋流塔板压力损失 .184.5.4总压力损失（烟气在锅炉出口前阻力：800Pa）.184.6风机和电动机的选择及计算.184.6.1风机风量的计算 .184.6.2风机风压的计算 .195 结论 .20参考文献.21致谢 .错误！未定义书签。声明 .22标准实用文案1 设计任务书1.1毕业设计题目温江工业园区 6t/h燃煤锅炉脱硫除尘一体化工程设计1.2设计任务（1） 通过查阅资料，了解国内外烟气脱硫技术发展动态，重点了解双碱法烟气脱硫技术的发展以及典型的

12、工艺流程。（2） 完成 6t/h 燃煤锅炉脱硫除尘一体化工程设计。1.3设计文件（1）设计说明书（包括国内外烟气脱硫技术的发展动态，双碱法工艺介绍 , 设计参数确定，设计方案选择，工艺流程以及装置设计等） 。（2）设计图纸（包括双碱法工艺流程图、 平面布置、 脱硫除尘塔剖面图等） 。1.4工程设计概况成都跳跳龙食品有限公司，位于成都市温江工业园区，公司现有1 台 6/h3燃煤蒸汽锅炉，每天运行 10h，约排放 8.9 万 m 的烟尘，对周围的环境造成一定的影响，为了响应成都市节能减排的号召， 同时也为成都市的空气质量 API 指数优良率达到 310 天贡献一份力量，公司决定对该燃煤锅炉烟气进行

13、脱硫除尘达标排放。1.5设计参数1、该企业燃煤锅炉煤成分分析如下表表 1煤的工业分析（质量比，含N 量不计）低位发热量CHSO灰分水分20939kJ65.5%3.2%1.9%2.3%18.1%9%2、关于燃煤锅炉的其他参数1) 锅炉型号： 6t/h 燃煤蒸汽锅炉（ SZL6-1.25-AII ）；2) 所在地区：二类区；3) 锅炉热效率： 75%；4) 水的蒸发热： 2570.8kJ/kg ；5) 锅炉出口烟气温度： 160；6) 烟气密度：（标准状态下） 1.34kg/m 3；7) 空气过剩系数： =1.3 ；8) 排烟中飞灰占煤中不可燃成分的比例： 15%；9) 烟气在锅炉出口前阻力： 8

14、00Pa；10) 当地大气压力： 98kPa；标准实用文案11) 平均室外空气温度： 15；12) 空气含水率 ( 标准状态下 ) 按 0.01293kg/m 3；烟气的其它性质按空气计算。3、锅炉大气污染物排放标准（GB13217-2001）中二类区标准执行：标准状态下烟尘浓度排放标准：200mg / m3 ；标准状态下 SO2 排放标准： 900 mg / m 3 ；1.6设计计算内容本设计主要计算脱硫塔、风机、烟囱大小、泵、管道的布置。标准SO2 排放的主实用文案2 烟气脱硫现状2.1 大气污染现状几百年来，人类创造了历史上最为辉煌灿烂的物质文明和精神文明。 但与此同时，人类也面临着非常

15、尴尬且极其危险的局面：全球变暖、水之源匮乏、土地沙漠化以及生态物种的消亡等， 人类赖以繁衍生息的地球正逐渐失去她原有的美丽和富饶。 21 世纪的人类，正面临最为严重的环境问题，是最为严峻的挑战之一。长期以来，世界大中工业城市都面临着越来越严重的大气污染。20 世纪 50年代以前，因燃煤、燃气、燃油排放的二氧化硫和烟尘曾造成严重的大气污染。70 年代，虽然西方发达国家减少了二氧化硫和烟尘的排放量，但许多发展中国家因工业发展和机动车的增加，二氧化硫、烟尘及氮氧化物的排放量迅速增加，特别是近二三十年来，西方发达国家汽车剧增， 导致一些城市产生危害极大的 “光化学烟雾”。我国是以燃煤为主的国家，粉尘、

16、二氧化硫、氮氧化物成了我国大气的首要污染物。 我国在 20 世纪 50 年代的工业化初始发展阶段， 全球煤炭年消耗量为 200010000 万吨，二氧化硫的排放量为 50 200 万吨；在 6070 年代的工业化第二阶段，煤炭年消耗量为 1000 45000 万吨，二氧化硫的排放量为300 700 万吨；在工业化第二阶段，煤炭年消耗量为 80000 万吨，二氧化硫的排放量为 9001500 万吨；1990 年全国煤炭消耗量为 9.8 亿吨，1997 年已达 14.48 亿吨； 1998 年全国烟尘排放量达 1452 万吨，二氧化硫排放量达 20901 万吨。以燃煤为主的大气污染导致酸雨的覆盖面

17、积约占国土面积的 30%，呈明显的区域特征。全国降水平均 pH值范围在 4.13 7.79 之间，降水平均 pH值低于 56 的城市占统计城市数的 52.8%，73.03%的南方城市平均 pH 值低于 5.6 ，其中临安、株洲、益阳、韶关、清远、南昌、鹰潭和长沙等城市 pH 值低于 4.5 ，北方城市中的图们、青岛、西安、铜川降水平均 pH值低于 5.6 。SO2 作为大气中主要污染物之一，是衡量大气是否遭到污染的重要标志。二氧化硫所造成的污染主要有几个方面：对人体健康，有广泛、长期、慢性作用的特点，可导致呼吸道等多种疾病，降低人体的免疫功能，使很多人中毒或死亡；空气中二氧化硫形成酸雨使土壤酸

18、化和贫瘠化， 植物生长减慢， 湖水酸化，鱼类生长受到抑制； 对建筑物和材料， 酸雨具有强烈的腐蚀作用， 至于对古建筑物等历史文化遗产的损害， 则是无法用经济数字来估算的。 由酸雨引起各种破坏造成的经济损失每年达数百亿元， 已成为制约我国国民经济持续健康发展的重要因素之一。目前，我国约有30 万台中小型燃煤工业锅炉，这成为我国要来源之一，烟气排放的同时，带走大量的烟尘，致使空气可见度大大降低，引发一系列事故。 而在这些锅炉中， 大部分没有安装脱硫设备仅设有除尘装置，因标准实用文案此严重危害了工农业生产、人体健康和生态环境。人类对生态环境的肆意破坏， 遭到了大自然的警告与惩罚。 地震、海啸使人类更

19、加清楚认识到生态环境的重要性。2.2 烟气脱硫技术目前世界上减少 SO2 排放量的主要措施有三种： 燃烧前脱硫、 燃烧中脱硫、燃烧后脱硫。现有燃煤锅炉脱硫方法， 大多属于燃烧后脱硫。 烟气脱硫技术（FGD）是目前世界上惟一大规模商业化应用的脱硫技术。 按脱硫过程是否加水和脱硫产物的干湿形态，烟气脱硫可分为：干法、半干法、湿法三类。目前，湿法该技术占世界已安装烟气脱硫的机组总容量的 85%，脱硫效率能达到 90%以上，运用比较广泛的有石灰石石膏法、氧化镁法、氨法、钠钙双碱法等脱硫工艺。氨法：采用氨作吸收剂除去烟气中二氧化硫的工艺， 脱硫效率较高， 吸收剂利用效率也高， 但基建投资大、 运行成本很

20、高、 回收利用困难且容易对空气造成二次污染。石灰石石膏法： 用一定浓度的石灰乳吸收二氧化硫， 工艺技术成熟、 运行安全可靠，脱硫率达 90%以上，吸收剂资源丰富、成本低廉，其废渣可以抛弃，也可以作为石膏回收，设备易积垢、堵塞、腐蚀、基建投资大。氧化镁法：氧化镁与二氧化硫反应得到亚硫酸镁和硫酸镁， 通过煅烧可重新分解出氧化镁， 使吸收剂得到再生， 同时回收较为纯净的二氧化硫气体， 脱硫剂可循环使用。 由于氧化镁活性高于石灰水， 故脱硫效率也比石灰法高。 但其缺点是氧化镁回收需结晶、分离、蒸发、煅烧等工序，工艺较复杂，但若直接采取抛弃法，大量可溶性镁盐会进入水体导致二次污染，总体运行费用较高。另外

21、，系统的管路易结垢，当水质硬度较高时管路结晶堵塞更加严重。钠钙双碱法： 利用钠碱吸收二氧化硫、 石灰处理和再生洗液， 吸取碱法和石灰法的优点避其不足而发展起来的。 具有以下优点： 以钠作为吸收剂系统不会产生沉淀物，吸收剂的再生和脱硫渣的沉淀发生在吸收塔以外， 从而避免了吸收塔的堵塞和磨损，提高了运行的可靠性，降低了运行费用，钠吸收液吸收 SO2 的速度快，故可用较小的液气比，得到较高的脱硫率，操作方便，无二次污染。2.3 烟气脱硫装置从目前来看，我国自行研制的烟气脱硫装置，基本上是从除尘设备稍加改进演变而来的， 具有除尘脱硫一体化的特点，特别适合我国中小型锅炉的要求。典型的除尘脱硫一体化装置主

22、要有以下几种。筛孔板（泡沫板）除尘脱硫装置：依靠供液管道将碱液喷淋到筛孔板上，形成一定厚度的原始液层， 当气体从板下进入时， 在板上形成鼓泡层， 使气液强烈掺混，除去气体中的粉尘和二氧化硫。其装置结构简单，但运行弹性较小，并且标准实用文案应适当增大孔径和液气比，以防结垢堵塞现象的发生。旋风水膜除尘脱硫装置： 由于旋风水膜除尘脱硫装置通常是采用麻石作为壳体，所以又常称为麻石水膜除尘脱硫装置， 其基本原理是： 烟气切向高速进入装置内部，旋转上升，依靠离心作用，将尘粒甩到装置的湿内壁上，然后被溢流堰上流下的碱液洗涤下来。 由于所用原理的局限性， 虽然它的除尘效果不错， 但脱硫效率却比较低，一般小于

23、50%。文丘里除尘脱硫装置： 由收缩管、喉管和扩散管组成， 当烟气由进气管道进入收缩管后，流速逐渐增大，气体的压能逐渐转变为动能；在喉管入口处，气速达到最大，沿喉管周边布置的喷嘴喷出的液滴被高速气体雾化后加速，气液充分混合；在扩散管中，气流速度减小，而压力回升，使尘粒凝聚速度加快，增加了对微细粉尘的捕集效果。 在此过程中同时完成脱硫过程， 但脱硫效率不高， 因此文丘里通常与其他除尘脱硫装置配合使用，很少单独使用。旋流塔板除尘脱硫装置： 从麻石水膜除尘脱硫装置的基础上演变而来， 在麻石水膜除尘脱硫装置的基础上，增加 1 6 层旋流塔板，对气体的旋转起“接力作用”，盲板布水结构也加强了装置的除尘脱

24、硫性能。因此他不但除尘效率高，而且脱硫效率也高，如采用 Ca OH 2 溶液做脱硫剂，其脱硫效率可达 70 84%。目前，它已成功应用于 220t/h 锅炉的烟气除尘脱硫上，是目前我国自行研制的处理烟气量最大的除尘脱硫装。标准实用文案3 设计方案的选择确定3.1 一体化除尘脱硫优点一体化双碱法脱硫装置集雾化、喷淋、旋流、水膜、旋风等高效除尘、脱硫机理于一体，实现了烟气除尘脱硫一体化升级净化处理。 在脱硫除尘器中加装有若干层旋流板， 使烟气高速旋转而产生很大的离心力， 旋转气流与下降的喷淋液充分混合，烟气中的二氧化硫被碱液吸收， 同时在离心力的作用下， 烟尘和液滴一起被甩向内筒壁形成水膜， 产生

25、水膜除尘效果。 烟气排放能根据用户要求达到当地环保排放标准。 脱硫后的烟气经过脱水除雾塔， 使烟气到达主筒上部， 进一步脱水除雾除尘，减少烟气带水，经净化的气体由引风机排向烟囱。本设计选用钠钙双减法与旋流塔板脱硫装置对 6t/h 燃煤锅炉烟气进行了脱硫除尘一体化系统设计。3.2 钠钙双碱法脱硫的工艺原理钠钙双碱法是以 Na2 SO3 或 NaOH 溶液为第一碱吸收烟气中的SO2 ，然后再用石灰或石灰石作第二碱， 处理吸收反应后吸收液， 将处理后吸收液再生还原后送回吸收塔循环使用。当吸收液的 pH 值降到 4.4 以下时，应加入新鲜碱液或进行再生。带有杂质、 废碴的溶液在沉灰池内达到一定浓度后，

26、 应定期进行清池或排碴。钠- 钙双碱法的化学反应机理如下：（1）吸收反应SO2 溶解： SO 2 ( g )SO 2 (l )SO2 (l )H 2OHSO3HHSO 3HSO 322 NaOHSO2Na 2 SO3H 2ONa 2 CO 3SO2Na 2 SO3CO 2Na 2 SO3SO2H 2O2 NaHSO 3（2）再生反应 吸收液流到反应池中与石灰料浆反应石灰溶解 :CaOH 2 OCa(OH ) 2Ca(OH )2Ca22OH石灰石溶解 :CaCO3 ( s)CaCO3 (l )2NaHSO3Ca(OH ) 2Na2 SO3CaSO32H 2 ONa2 SO3Ca(OH )22Na

27、OHCaSO3标准实用文案（3）副反应 吸收过程的主要副反应为氧化反应， 吸收液中的 Na2 SO3 被烟气中的 O2 氧化生成 Na2 SO4 ，反应式如下：2NaHSO3O22Na2 SO4在再生过程中 Na2 SO4 发生下列反应：Na SOCa（OH）2H O2NaOHCa SO2H O2322242Na2 SO3标准实用文案3.3 设计工艺流程图 1 工艺流程图工艺流程说明： 烟气经燃煤锅炉进入旋流塔板。 为了防止系统因循环液的 pH 值过高或过低而影响整个脱硫除尘系统的正常运行。 设置了一套自动加碱液的控制系统，利用 pH值监测仪自动监测循环吸收液的 pH值。正常值设定在 79，当

28、pH值超过此范围时， 石灰浆液贮槽停止往水泵入口加液， 当 pH值低于此范围时， 钠碱浆液贮槽开始往水泵入口加碱液。 旋流塔板除尘脱硫塔上部设有除雾器， 利用旋流分离原理， 使烟气中的水雾旋流分离至筒壁， 含有一定水分的烟气经除雾器后，水分被脱去， 为防止水环的爬升及液点的飞溅， 在除雾器上方设置控制水环爬升设施及液点阻飞器， 经除雾后的烟气最终被排入大气中， 基本解决了原系统存在的因机械带水、 风机积灰而产生异常振动。 烟气经除雾后， 由风机到烟囱排放到大气中。 旋流塔底的浆液， 一定时间内经导流管流出进入沉灰池， 是大部分粉尘沉淀，澄清液进入烧碱再生池，实现吸收剂再生，水循环使用。标准实用

29、文案4 相关的设计计算4.1 烟气量以及去除率的确定4.1.1 标态下实际烟气量的计算该燃煤锅炉每小时产生6t 蒸汽所需要的热量 （水的蒸发热为2570.8kJ/kg ）为：2570.8610 31.5424810 7 kJ燃煤锅炉每小时产生6t蒸汽所需的燃煤量：1 .5424810 7kg982 . 21 kg0.982t2093975 %以 1kg 煤为标准，计算燃煤所需的理论空气量，煤成分如表2。表 2 煤成分表元素重量 (g)摩尔数 (mol)需氧数 (mol)C65554.5854.58H32168S190.590.59O230.720.72H2 O9055灰分181理论需氧量： 5

30、4.5880.59 - 0.7262.45mol/kg假定干空气中氮和氧的摩尔比（体积比）为3.78 ，得理论干空气量：62.453.781298.51mol/kg转化为标准状况：298 .5122.46.69 Nm 3 /kg1000空气含水率（标准状态下）按0.01293 kg/m 3 ，则每立方米空气水的体积分数0.0129322.41.609%181000理论湿空气量：6.696.8 N m 3 /kg1 - 1.609%标准实用文案理论空气量条件下烟气组成如表3。表 3烟气组成（ mol ）COHOSON222254.5816+50.5962.45 × 3.78理论烟气量：

31、54.581650.5962.453.78312 .23mol/kg转化为标准状况：312.2322.46.994Nm 3 /kg1000空气中含水：54.581656.8 1.609% 0.59 62.45 3.78312.34mol/kg转化为标准状况：312.3422.46.996Nm 3 /kg1000空气过剩系数1.3 时 ， 实际烟气量：Va6.9946.691.319.001Nm 3 /kg标况下，实际燃烧过程烟气量：QVa982.219.001982.218840.872Nm 3 / h4.1.2 烟气中烟尘和 SO2 浓度的计算烟气含尘浓度：d mh Ay315%18%6mg

32、 / Nm32999.67 mg / Nm3C（ kg / Nm ）9.00110V a式中： d mh 烟尘的排放因子；A y 煤中不可燃成分的含量；Va 实际烟气量。 烟气中 SO2 浓度C SO22S10 6 mg / Nm 32 0.01910 6 mg / Nm 34221 .753 mg / Nm 3V a9.001式中： S煤中硫的质量分数；V 标准状态下燃煤产生的实际烟气量， (m3/kg) 。4.1.3 去除效率的计算 除尘效率1C s1 -200C93.33%2999.67式中： C烟气含尘浓度；CS 锅炉烟尘排放标准中的规定值。标准实用文案 SO2 去除率1Cs1-900

33、C78.68%4221.753式中： C烟气 SO2 浓度；CS 锅炉烟气 SO2 排放标准中的规定值。4.2 工艺结构尺寸确定4.2.1工况下，燃烧产生烟气量QQ T m 3 / h9. 001 982 .21 433 m 3 / h 14022 .336 m 3 / h 3.895m 3 / sT273式中： Q 标准状态下烟气流量，m 3 / h ；T 工况下烟气温度，K ；T 标准状态下温度，273K 。 SO2 的去除量QC SO28840.872 4221.753 95Q SO210 610 635.46kg / h需要的 NaOH 的量2 NaOHSO2Na 2SO3 H 2Om

34、NaOHQSO2M NaOH35.46 80M SO244.33kg / h64取保留系数为 1.2 ，需要的 NaOH的量为mNaOH44.331.253.2kg / h再生 NaOH 需要 Ca(OH ) 2的量Na2 SO3 Ca(OH ) 2CaSO32NaOHmCa( OH ) 2mNaOHM Ca (OH ) 253.274M NaOH8049.2kg / h取保留系数为 1.5 ，需要的 Ca(OH ) 2 的量为mCa (OH ) 249.21.573.9kg / h需要 CaO 的量CaOH 2 OCa(OH ) 2mCaOM CaOmCa ( OH )273.95655.9

35、3kg / hM Ca (OH ) 274需要配置 Ca(OH ) 2 的浆液量，取浆液浓度为20%，需要的浆液量为55.9320%279.65kg / h标准实用文案浆液循环的喷淋量取液气比为 2L/m3 ，则喷淋量为：QL 2 Q 2 14022.336 28044L / h 28.044m3 / h 4.2.2 循环浆液槽体积取水力停留时间为t=30min ，因此循环浆液槽体积为：V128.443014.22m3 取长×宽×高为： 3m×2m× 3m604.2.3 再生池体积根据实际情况确定，取长×宽×高为：3m×2m

36、×3m4.2.4 石灰石溶解槽体积根据实际情况确定， 1m×1m×1m，有效容积为： 1×1×1×0.7=0.7m 3采用间歇式配置石灰石浆液，间歇时间为：0.72.5h （用石灰槽体积除以石灰浆流量）0.284.2.5 沉灰池体积设置长 10m，宽 2m，深 2m（坡度为 33%，方便清灰）4.2.6塔体总体结构参数的确定吸收塔是脱硫装置的核心设备，采用集冷却、吸收、除雾于一体。脱硫塔由塔筒体、吸收器、除雾器、冲洗系统等组成。旋流塔板的主要结构参数有：叶片的外径 D x ；叶片与塔板的夹角，即仰角；叶片开缝线与半径的夹角，即径向角；

37、叶片的厚度 及开孔率 等。由前面计算得锅炉在标准状况下烟气流量为：Q08840.872 Nm 3 / h160时烟气流量为： Q114022.336m 3/ h3.895m 3 / s液气比： L/G = 2L / m3液体的体积流量： Ql2Qg 2 3.8957.8L / s28044L / h（1）叶片外径的确定旋流板叶片的外径 D x 大小由塔板的气液负荷决定。可按气流穿孔动能因子F0 计算。当 Dm20.1Dx2 ，仰角250， F 0=1011 的条件下，外径 D x 可按下式计算D xF0V VF0V1014022.336 1.34 1274mm这里取 Dx1300mm其中： D x 旋流板叶片的外径，mm；F0 气流穿孔动能因子；V 气相流量， m 3 / h ；V 气象重度， kg / m 3 ；标准实用文案气流密度， kg / m3 。塔径 D=1.2 D x =1.1 ×1300=1430mm这里取塔径 D=1500mm（2）叶片数量及厚度的确定叶片与叶片之间的距离为80180mm，叶片厚度一般取330mm。取叶片数 20，叶片厚度取 3mm。（