天邦商住楼模板支撑专项施工方案(剪力墙)

1、天邦商住楼工程模板及其支撑体系专项施工方案编制单位： 九江市新港建筑工程公司 编 制 人： 审 核 人： 批 准 人： 编制时间： 2011年4月 模板支撑专项施工方案一、工程概况天邦商住楼，由九江市新港建筑工程有限公司负责工程的土建及安装工作，监理单位为九江市建设监理有限公司，总建筑面积30324余平方米，共29层，其中地下1层，地上28层，标准层高2.9m。结构为钢筋砼框架剪力墙结构。二、准备工作、模板安装前由项目技术负责人向作业班组长及操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。 、施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。 、现场

2、使用的模板及木方应按规格和数量逐项清点和检查。 、模板安装前应涂刷脱膜剂。 5、竖向模板的安装底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施。三、模板施工时应注意的主要技术质量问题1、定位控制：本工程无论量剪力墙还是框架柱、还是结构梁，均存在定位问题，许多构件定位不能简单地从图中即可了解到，因而必须确定在模板安装前确保定位放线的正确性，不能因无定位而制作模板或影响定位放线。2、施工缝的清理：模板封闭或安装前，必须将所有砼施工缝清理干净，以便上部砼浇筑时确保接浆的严密。3、地下室部位的防水处理：包括施工螺丝的防水处理、施工缝的防水处理、后浇带部位的防水处理等等。4、梁柱接头的处理：对梁板柱墙同时浇筑的部位

3、，可通过控制好柱墙模板施工质量与尺寸控制可解决梁柱接头问题；当柱墙与梁板分开浇筑时，在梁模板安装前，先行进行柱头接头部位模板的制作安装。5、钢筋的定位：无论量墙柱、还是梁均存在钢筋的定位问题，模板封闭前须根据定位控制线烧焊好钢筋的定位筋。6、插筋的预留问题：本工程的插筋较多，包括构造柱、结构柱插筋、外墙装饰柱、装饰墩插筋等等，不能遗漏，同时应确保位置的准确性。特别对结构柱的插筋，其位置与尺寸绝不允许发生失误。7、预留洞的处理：预留洞处不仅模板要封闭好，安装牢固，同时在模板封闭前应检查标高位置及其加强筋。8、后浇带、膨胀带的安装：本工程地下室及地下室顶板部位布置了后浇带，地下室顶板及其上部位每间

4、隔30m布置了膨胀带，后浇带与膨胀带处梁板均应安装钢板网，钢板网须安装牢固，能够很好地阻止砼浇筑时砼的流淌。9、楼梯的质量控制、施工缝的处理、斜跑与墙柱间缝的处理：这是质量通病，应控制好。电梯井的模板质量控制。 四、模板拆除安全技术措施 、模板拆除前必须确认砼强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，要有砼强度报告砼强度未达到规定，严禁提前拆模。 、模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。、模板拆除的顺序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行。 4、在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措

5、施，并在相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区。 5、工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。 6、遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业。 7、拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。 8、在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。 9、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤。 10、拆除基础及地下室模板时，要先检查基模，土壁的情况发现有松软、龟裂等不安全因素时

6、，必须在采取措施后，方可下人作业，拆下的模板和支撑件不得在离槽上口m以内堆放，并随拆随运。 11、拆除板、梁、柱、墙模板时要注意： （1）在拆除2m以上模板时，要搭脚手架或操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆。 （2）严禁在同一垂直面上操作。 （3）拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。 （4）拆除梁阳台楼层板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。 （5）严禁站在悬臂结构，阳台上面敲拆底模。 12、每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号和进行。五、安全、环保文明施工措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相

7、关安全操作规程等。3、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前

8、检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。6、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板7、钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。8、大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架

9、设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。9、在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。10、夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。设计计算书一、剪力墙模板设计本工程剪力墙

10、分550、450、350、250mm厚等多种，模板采用18mm厚木胶合板模板，竖内楞采用50×100mm木方，横外楞采用248×3.5钢管，M14对拉螺栓紧固。M14对拉螺栓水平间距500mm，竖向间距取600mm。对于地下室外墙具有防水防渗要求的模板支撑，其对拉螺栓应采用具有防水要求的止水型对拉螺栓。模板及支撑构造简图1所示：图1 剪力墙模板支撑构造示意图一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2

11、；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):2

12、05.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计

13、算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(N·mm)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2&

14、#215;17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.1×9.197×300.02+0.117×1.260×300.02= 9.60×104N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W< f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N·mm)； W -面板的截面

15、抵抗矩 : W = bh2/6 = 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 9.60×104 / 2.70×104 = 3.6N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.6N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧

16、压力设计值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×9.197×300.0 + 0.617×1.260×300.0 = 1888.6N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1888.6N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-

17、面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =3×1888.6/(2×500×18.0)=0.315N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.315N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载:

18、q = 17.03×0.5 = 8.516N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×8.52×3004/(100×6000×2.43×105) = 0.32 mm；面板的最大挠度计算值: =0.32mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板主次楞

19、的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5×10×10/6×2= 166.67cm3；I = 5×10×10×10/12×2= 833.33cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(N·mm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2&#

20、215;17.031×0.300×0.900=5.518kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.1×5.518×500.02+0.117×0.756×500.02= 1.60×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W< f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(N·mm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67

21、×105； f -次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.60×105/1.67×105 = 1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031&

22、#215;0.300×0.900/2=2.759kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90/2=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.6×2.759×500.0+ 0.617×0.378×500.0 = 944.3N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 944.3N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm

23、)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =3×944.3/(2×50.0×100.0)=0.283N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.283N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.0

24、3×0.30=5.11 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17×106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.677×10.22/2×5004/(100×9000×4.17×106) = 0.058 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.058mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连

25、续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.493×2= 8.99cm3；I =10.783×2= 21.57cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.2×17.03×0.3×0.51.4×2×0.3×0.53.486kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式： = M/W<

26、; f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(N·mm)；M = 2.82×105 N·mm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99×103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 2.82×105/8.99×103 = 31.4 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =31.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞

27、的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V =2561.5/2 = 1280.7N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 424.115mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =2×1280.7/424.115=6.040N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =6.04N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.312mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.312mm

28、 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 4.65 kN。穿墙螺栓所受的最

29、大拉力 N=4.652kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！二、梁模板设计本工程框架梁截面分900×1500、450×800、400×800、350×750、350×700、300×700、250×700、300×600、350×500、250×600、200×500mm等多种，模板采用18mm厚木胶合板模板，木方采用50×100mm，支撑横梁采用48×3.5钢管，M14对拉螺栓紧固。1、截面1500mm高梁模板支撑设计本工程截面1500

30、mm高梁为900×1500mm。梁模板使用的木方截面50×100mm，支撑横梁采用钢管48×3.5，梁两侧立杆距离1500mm，梁跨度方向距离500mm，梁底沿梁跨度方向增加2根承重立杆纵向距离500mm，横向距离500mm。梁底、梁侧模面板厚度h=18mm。对拉螺栓3道，直径14mm，间距500 mm。模板支架搭设高度为4.68m，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.50m，步距 h=1.50m。剪刀撑采用48×3.5mm的钢管，沿梁底横向两侧立杆自下而上设置连续剪刀撑，并在梁跨度方向间隔4排立杆设一道斜撑，斜撑跨越梁底四根立杆。梁段:L1 计算简图

31、一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):900mm；梁截面高度 (mm):1500mm；混凝土板厚度(mm):250mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：2根梁支撑架搭设高度H(m)3m；梁两侧立杆间距(m):1.5m；钢管:48X3.5；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载

32、标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数梁底模板方木的间距(mm):200mm；梁底方木截面宽度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：100mm； 5.梁侧模板参数主楞间距(mm):500mm；次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(m

33、m):500mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):300mm；穿梁螺栓直径(mm):M14mm；穿梁螺栓的间隔个数：0个主楞钢楞圆钢管48×3.5W=5.08×2=10.16cm3I=12.19×2=24.38cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50mm W=53.33×1=53.33cm3I=213.33×1=213.33cm4二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中： -混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模温度，取20.00；t-新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+1

34、5)，5.71h；V-混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1500.00mm；1-外加剂影响修正系数，取1.00；2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。40.52kN/m2、36.00kN/m2，取较小值取36.00kN/m2新浇混凝土压力标准值 F1=36.00kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 面板计算简图(单位：mm)W = 50.00×1.802/6=27.00cm3； I = 50.00×1.803/12=24.30cm4； 新浇混凝土侧压力设计值: q1

35、= 1.2×0.50×40.55=24.33kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.4×0.50×2=1.40kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=24.33+1.40=25.73kN/m；l =300.00mm；1.抗弯强度计算：Mmax= 0.1×25.73×0.302= 0.23KN·m； M/W =0.23×106/27.00×103=8.52N/mm2；f = 15.00N/mm2；"满足要求"2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.6×25.73

36、15;0.30=4.63KN；=3V/(2bh)=3×4631.40/(2×500×18)=0.77N/mm2； = 1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算：q = 0.50×40.55=20.28N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2；I = 24.30cm4； =0.677ql4/(100EI)= 0.677×20.28×300.004/(100×9500×2.43×105) = 0.48 mm； = l/250 =300.00/250 = 1.20mm；

37、"满足要求！"四、梁侧模木楞的计算1.次楞计算：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.4×0.30×2=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；W = 53.33cm3；I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2； 计算简图(1).次楞抗弯强度验算：M = 0.1ql2=0.1×15.44×0.502=0.39kN.m = M/W =0.39×106

38、/53.33×103 = 7.31 N/mm2；f = 15.00N/mm2；"满足要求！"(2).次楞的挠度验算：= 0.677×15.44×5004/(100×2133300.00×9500.00)=0.32 mm = 500/250=2.00mm；"满足要求！"五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:N<N= f×A其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；105mm2f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2

39、5;40.55+1.4×2)×0.50×0.30=7.72 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×105/1000 = 17.85 kN；"满足要求！"六、梁底模板计算W = 90.00×1.802/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.803/12 = 43.74cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)×0.90×1.50=34.43kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.35×0.90=0.32kN/m；振捣

40、混凝土时产生的荷载设计值：q3=2×0.90=1.80kN/m；q=1.2×(34.43+0.32)+1.4×1.80=44.22kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.1×44.22×0.202=0.18KN·mm； =Mmax/W=0.18×106/48.60×103=3.70N/mm2；f=15.00N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.6×44.22×0.20=5.31kN；=3V/(2bh)=3×5306.40/(2×9

41、00×18)=0.49N/mm2； = 1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=34.43+0.32=34.75kN/m；l =200mm；E = 9500N/mm2；= 0.677×34.75×2004/(100×9500×43.74×104)=0.09mm； =200/250 = 0.80mm；"满足要求"七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1 = 1.2×(

42、24.00+1.5)×1.50×0.20+0.35×0.20×(2×1.25+0.90)/0.90=9.50 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2 = 1.4×2×0.20=0.56 kN/m；(3)梁两侧楼板荷载设计值：q3=2×0.20×1.2×0.25×(24.00+1.5)+1.4×2.5×(1.5-0.90)/4/0.90=0.74 kN/mq=q1+q2+q3=9.50+0.56+0.74=10.80 kN/m2.支撑

43、方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.00×10.00×10.00/6 = 83.33 cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67 cm4；E= 9500 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 梁底方木计算简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax= 0.19kN·m =M/W=0.19×106 /8.33×104=2.28 N/mm2；f=15

44、N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：Vmax= 2.70 kN =3V/(2bh0)=3×2.70×1000/(2×50×100)=0.81N/mm2；=1.4 N/mm2；"满足要求！"3.挠度验算：max =0.14 mm；= 500.00/250=2.00mm；"满足要求！"八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :48X3.5；W= 5.08cm3；I= 12.19 cm4；1.梁两侧纵向钢管

45、的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.39 kN. 托梁计算简图 托梁计算剪力图(kN) 托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax = 0.18 kN·m ；=M/W= 0.18×106 /(5.08×103 )=35.43 N/mm2；f=205 N/mm2；"满足要求!"(2).挠度验算：最大变形 max = 0.12 mm ；允许挠度：= 500.00/250=2.00mm；"满足要求!"2.梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载

46、作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.47 kN. 托梁计算简图 托梁计算剪力图(kN) 托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax = 0.44 kN·m ；=M/W= 0.44×106 /(5.08×103 )=86.61 N/mm2；f=205 N/mm2；"满足要求!"(2).挠度验算：max = 0.30 mm ；允许挠度：= 500.00/250=2.00mm；"满足要求!"九、扣件抗滑移的计算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承载力设计值；R - 纵向或横向水平杆

47、传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.68kN扣件抗滑承载力的设计值为R=12.00KN"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =3.47kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.1291×3=0.46 kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1: 1.2×（24.00+1.5）×1+（1.5-0.90）/2×0.25×0.5=3.06kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.2×0.3

48、5×1+（1.5-0.90）/2×0.5=0.04kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3: 1.4×2.51+（1.5-0.90）/2×0.25×0.5=0.35kN/m；N3 =3.06+0.04+0.35=3.45N =N1+N2+N3=3.47+0.47+3.45=7.39 kN；i = 1.58；A = 4.89； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.16×1.50×1.5 = 2.61m；l0/i=165； =0.259； = N/

49、(A)f；= 7390.00/(0.259×489.00) = 58.35 N/mm2；f=205 N/mm2；"公式（1）满足要求!"l0 = (h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=107； =0.537； = N/(A)f；= 7390.00/(0.537×489.00) = 28.14 N/mm2；f=205 N/mm2；"公式（2）满足要求!"2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.68 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1

50、.2×0.1291×3=0.46 kN；N =N1+N2=8.68+0.47=9.15 kN；i = 1.58；A = 4.89；W = 5.08；l0 = k1uhk1-计算长度附加系数，取值为k1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.16×1.50×1.5 = 2.61m；l0/i=165； =0.259； = N/(A)f；= 9150.00/(0.259×489.00) = 72.25 N/mm2；f=205 N/mm2；"公式（1）满足要求!"l0 = (h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2

51、a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=107； =0.537； = N/(A)f；= 9150.00/(0.537×489.00) = 34.84 N/mm2；f=205 N/mm2；"公式（2）满足要求!"2、截面800mm高梁模板设计本工程800mm截面梁为450×800、400×800，450×700、350×750、300×700、250×700梁参照800高梁搭设模板支撑系统。梁模板使用的木方截面50×100mm，支撑横梁采用钢管48×3.5，梁支撑立杆的

52、横距(跨度方向) l=1.0m，沿梁跨度方向纵向距离为500mm,梁底梁梁跨度方向增加1根承重立杆纵向距离500mm，横向距离500mm。梁底、梁侧模面板厚度h=18mm。对拉螺栓1道，直径14mm，间距500 mm，支撑架步距 h=1.50m。在此以梁截面450×800mm进行验算。梁段:L2 计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):450mm；梁截面高度 (mm):800mm；混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：1根

53、梁支撑架搭设高度H(m)4.48m；梁两侧立杆间距(m):1.0m；钢管:48X3.5；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(

54、N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数梁底模板方木的间距(mm):200mm；梁底方木截面宽度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：100mm； 5.梁侧模板参数主楞间距(mm):500mm；次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(mm):500mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):300mm；穿梁螺栓直径(mm):M14mm；穿梁螺栓的间隔个数：0个主楞钢楞圆钢管48×3.5W=5.08×2=10.16cm3I=12.19×2=24.38cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:5

55、0mm W=53.33×1=53.33cm3I=213.33×1=213.33cm4二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中： -混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模温度，取20.00；t-新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.71h；V-混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取800.00mm；1-外加剂影响修正系数，取1.00；2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。40.52kN/m2、19.20kN/m2，取较小值取19.20kN/m2

56、新浇混凝土压力标准值 F1=19.20kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 面板计算简图(单位：mm)W = 50.00×1.802/6=27.00cm3； I = 50.00×1.803/12=24.30cm4； 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×40.55=24.33kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.4×0.50×2=1.40kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=24.33+1.40=25.73kN/m；l =300.00mm；1.抗弯强度计

57、算：Mmax= 0.1×25.73×0.302= 0.23KN·m； M/W =0.23×106/27.00×103=8.52N/mm2；f = 15.00N/mm2；"满足要求"2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.6×25.73×0.30=4.63KN；=3V/(2bh)=3×4631.40/(2×500×18)=0.77N/mm2； = 1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算：q = 0.50×40.55=20.28N/mm；l=300.00mm；