龙马水电站面板堆石坝设计

1、    龙马水电站面板堆石坝设计            作者：杨再宏，李荣辉，张天时间：2007-11-25 12:23:00                     摘要：龙马水电站面板堆石坝最大坝高135m，其特点是坝址、料场岸坡陡峻，

2、趾板开挖、料场开采、坝料运输道路施工难度大。坝料主要来源于料场和溢洪道开挖料，根据坝料特点进行了分区设计；对坝料进行了室内试验及现场碾压试验，根据试验结构确定了坝体填筑标准。 关键词：坝体分区 坝坡稳定 应力和变形 基础处理 面板堆石坝 龙马水电站  1坝体分区设计 龙马水电站面板堆石坝最大坝高135m，坝顶长315m，坝顶宽10m，坝顶高程643.0m，上游设防浪墙。上游坝坡1:1.4，下游坝坡1:1.35，分别在603.0m、563.0m高程设两台2.5m宽马道。上坝料为坝址下游左岸的旧家箐料场、右岸清水河料场和溢洪道开挖料，其主要成分为石英砂岩。面板顶部厚度0.3m，渐变至面板

3、底部，厚度为0.7m。面板分缝分块根据地形、有限元计算的坝体变形、施工条件进行分块，垂直缝间距12m。根据运行期间对坝体各部位的要求，坝体材料进行分区设计。分区的原则是：对料场开挖料的特性认真研究，在保证工程安全、经济的前提下，充分利用建筑物开挖的有用料；各区坝料从上游到下游满足水力过渡要求，相邻区下游坝料对其上游区有反滤保护作用；蓄水后坝体变形尽可能小，从而减小面板和止水系统遭到破坏的可能性。根据料源及对坝料强度、渗透性、压缩性、施工方便和经济合理等要求，将坝体从上游到下游分为垫层区、过渡区、主堆石区、下游次堆石区，并在面板上游设坝前覆盖料。2A区为面板下的垫层区，考虑施工机械设备施工需要的

4、最小宽度，确定垫层水平宽度为3.0m；3A区为垫层下的过渡区，亦考虑施工要求，水平宽度为4.0m；3B区为主堆石区，为级配良好的砂岩堆石料；3C区为次堆石区，位于坝体下游部位，可利用建筑物开挖料和砂泥岩料。下游坝面块石护坡，厚度1m。1A区为上游坝脚粘土铺盖区，1B区为上游坝脚回填石渣盖重区。1.1垫层料 工程区天然砂砾料储量较小，垫层料采用料场弱风化以下岩体轧制而成。对垫层料的设计有如下要求：应有较高的变形模量及抗剪强度，能维持自身的稳定，对面板起到良好的支撑作用；垫层料应具有半透水性质，在面板及接缝开裂破坏时，可以起到限制坝体的渗漏量并保持自身抗渗稳定，对细粒料起到反滤作用，渗漏发生时通过

5、细粒料堵塞渗流通道自愈，起到一定的挡水作用；施工中不易分离，便于平整坡面，使面板受力均匀。垫层料的宽度按以上要求并考虑抗震、施工要求确定；级配根据工程经验和试验结果确定，最大粒径80mm，特殊垫层料最大粒径30mm。小于5mm含量30%50%，小于0.075mm含量不大于8%。经过试验，压实后渗透系数为（1.467.15）×10-3cm/s，相对密度不小于0.8。垫层料设计干密度为2.24gcm3，孔隙率不大于18%。1.2过渡料 在垫层料与主堆石料间设过渡料区，料源为料场开挖的弱风化以下岩石，物理力学指标要求与垫层料相近，即具有低压缩性、高抗剪强度，对垫层料能起到反滤保护作用。根据

6、垫层料的级配确定过渡料区的级配，最大粒径为300mm，小于100mm含量大于15%，小于1mm含量不大于3%。过渡料设计干密度为2.18gcm3，孔隙率不大于20%。经过试验，渗透系数为（2.365.7）×10-1cm/s。1.3堆石料 上游主堆石料区为水压力的主要承载区，为避免面板产生较大的变形，要求有较高的压缩模量及良好的透水性，筑坝石料应有较高的干、湿抗压强度，在面板浇筑后，即使水库蓄水坝体的变形增量也不大。可用于主堆石区的料源有弱风化、微风化及新鲜的砂岩。下游堆石料区位于上游堆石区下游，坝料要求较主堆石区低，为充分、灵活利用建筑物开挖料，下游堆石料分为三个区：底部要求与主堆石

7、区底部类似并具有足够的透水性，顶部高程据下游最高水位确定为550.00m；上部采用建筑物开挖的强风化砂岩料（湿抗压强度应大于40MPa），对石料的抗压强度要求稍低；下游区为维持坝坡稳定，抵抗风化侵蚀，保护其上游侧的软岩料区，对石料的抗压强度要求仍较高，采用弱风化及以下砂岩填筑。堆石料最大粒径为800mm，小于5mm含量不超过15%，小于0.075mm含量不大于5%。堆石料设计干密度为2.16gcm3，孔隙率不大于21%。1.4坝前覆盖料区 面板上游的坝前覆盖料区由堵缝材料和保护料组成，当面板较低部位（不具备检修条件）出现裂缝、周边缝止水破坏等原因产生大的渗漏水时，堵缝材料随水流进入渗漏通道堵缝

8、自愈。堵缝材料采用粘土，顶部高程由水库放空的最低水位560.00m确定，宽度在满足施工要求的前提下根据工程经验确定为10m；保护料采用工程弃渣料，坡度由边坡稳定控制，确定为1:2.5。 图1   面板堆石坝最大横剖面图2坝料试验成果 原岩物理力学试验成果表明，溢洪道岩样大部分岩石的节理、裂隙孔洞发育，岩石为弱风化及其上部，故孔隙率、最大吸水率偏大。旧家箐石料场岩石的抗压强度值变化较大，粉砂质泥岩及泥质粉砂岩表现尤为明显，这是由于岩石本身的不均匀性所引起的。 密度试验结果，过渡料最大干密度为2.16g/cm32.19g/cm3，平均2.18g/cm3；垫层料最大干密

9、度2.24g/cm32.27g/cm3，平均2.26g/cm3，在满足试验级配条件下，密度值较大。 压缩成果表明，堆石料的压缩系数值随压力增大而减小，相应压缩模量值随压力的增大而渐增，但压缩模量增加的幅度较缓，少部分有下降的情况，堆石料的压缩性符合一般粗粒料的压缩规律。 垫层料的渗透系数为1.46×10-3cm/s7.15×10-3cm/s，属半透水料。过渡料的渗透系数为2.36×10-1cm/s5.70×10-1cm/s，堆石料的渗透系数为1×10-2cm/s1×100cm/s，过渡料及堆石料为透水性材料。各组料的渗透系数与其自身的

10、颗粒组成及岩性一致，满足设计要求。 三轴试验成果表明，垫层料CD剪在3=100kPa500kPa范围内，有效强度cd为40.5°41.2°；过渡料CD剪的有效强度cd为38.1°38.2°；堆石料CD剪的有效强度cd为37.0°40.8°，强度值较高。此外，邓肯EB模型参数中，初始弹性模量K和体积模量都比较高。 旧家箐石料场和溢洪道开挖的弱风化及以下的砂岩料，堆石料压缩变形小，压缩模量高，抗剪强度、初始弹性模量K和体积模量都比较大，其透水性、变形、强度及弹性模量能满足龙马水电站堆石坝筑坝材料的要求。以上石料浸水湿化后对其强度有一定影响

11、，施工中应根据岩石情况分区使用。试验成果与岩性、风化程度、密实度、试验条件有关，与原岩的物理力学性成果基本一致。各石料的渗透性、压缩指标及三轴试验成果相互对应，成果平行关系好，反映了试验材料的基本特性。图2    石料颗粒级配曲线 3坝料填筑参数 坝体填筑标准根据坝料室内试验及现场碾压试验结果，并参考类似已建工程最终确定如表1。表1                坝料填筑参数表序号坝料种类干密度g/cm3孔

12、隙率%最大粒径（mm）渗透系数(cm/s)铺料厚度(mm)最少碾压遍数1垫层料（2A）2.2418801×10-31×10-440062特殊垫层区料（2B）2.2418301×10-31×10-440063过渡料（3A）2.1820300>2.36×10-140084主堆石区（3B）2.16218001×10080085次堆石区（3C）2.17218001×10-180086粘土料（1A）    300 7任意料（1B）    6

13、00 8块石护坡（P）  1500   4坝体计算 4.1坝坡稳定分析 坝坡稳定分析采用二维线性计算，采用STAB2000进行计算，滑裂面为圆弧（毕肖普法）。选取面板堆石坝典型断面进行计算，堆石体完全透水，不考虑面板作用。坝料计算参数依据堆石坝石料试验成果整理而成。表2            坝坡稳定计算参数坝料名称(t/m3)s(t/m3)强度指标(度)(度)1垫层料2.242.4255.1013.522过渡料2.182.3

14、854.5112.293堆石料2.162.3851.6710.954上游围堰2.162.3851.6710.955堆石料(软岩)2.162.3851.6710.956基  岩2.452.50700 表3            坝坡稳定计算成果序  号计  算  工  况安全系数允许安全系数1正常运行期下游坝坡1.7591.302正常运行期下游坝坡7度地震1.6281.20  图3   &

15、#160;正常运行期下游坝坡稳定计算简图 图4      正常运行期7度地震下游坝坡稳定计算简图 4.2坝体应力和变形分析 计算应用软件为清华大学编制的土石坝计算程序“EFESD”，计算模型采用E-B模型。坝料计算参数依据堆石坝石料试验成果整理而成。计算过程分竣工期及正常运行期。计算最终结果汇总于表4，详细成果参见坝体应力位移等值线图。表4         坝体应力和变形计算成果工况坝体位移最大值（m）堆石体应力最大值（MPa）水平位移竖直沉降大

16、主应力小主应力竣工期-0.13(向上游)0.33(向下游)0.801.950.70运行期-0.08(向上游)0.34(向下游)0.802.000.70 从坝体位移等值线图可以看出，坝体的变形符合一般规律。由于上游围堰与坝体结合部分先期填筑，坝轴线两侧并不呈对称分布，向下游侧变形大一点，最大值位于下游侧坝壳1/3坝高处。从坝体应力等值线图中可以看出，主应力的大值区都集中在面板的下部区域。堆石区应力较小，大主应力未超过2.0MPa，小主应力未超过0.70MPa。正常运行期与竣工期比较，水平位移、应力变化均不大，坝体稳定性较好，后期变形空间较小。 图5    竣工期水平位移等值线图（m）图6    竣工期竖直沉降等值线图（m）图7    竣工期大主应力等值线图（MPa） 图8    竣工期小主应力等值线图（MPa） 图9    运行期水平位移等值线图（m）图10    运行期竖直沉降等值线图（m） 图11    运行期大主应力等值线图（MPa）图12