罕台高支模方案定

1、鄂尔多斯羊绒工业园核心区公建总承包工程标段高支模施工方案一、编制依据混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）建筑机械使用安全技术规程 （JGJ33-2001）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）建筑工程施工强制性条文实施指南（第二版）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）（2002年版）钢管脚手架扣件（GB15831）建筑施工脚手架实用手册建筑施工手册（第四版）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）本工程施工图纸及相关变更、洽商国家和

2、无锡市现行有关工程施工和验收的标准、规范、规程、图集二、 工程概况1.工程名称：鄂尔多斯羊绒工业园核心区公建总承包工程标段工程2.工程地址：鄂尔多斯罕台工业园规划十路和旅游专线交叉口3.工程概况：本工程包括大学城、文体综合楼、餐厅、体育场电影院四个子项工程。，结构类型及层数：框架地下一层，大学五层，文体楼十层，餐厅，体育馆电影院为二层。1 文体楼子项轴-轴/L轴-N轴;轴-轴/K轴-N轴层高为8米2 大学城子项1层-2层除C轴-F轴/轴-轴部分,层高为7米; C轴-F轴/轴-轴部分层高23.12米.3 体育馆、电影院子项B轴-F轴/17轴-20轴部分，层高由9.64米-12.08米；其它三角区

3、域层高7.08米-11.08米4 餐厅子项轴-轴/A轴-N轴部分，层高由3米-7米为保证施工安全，对该工程层高4.5m及以上的结构梁板施工编制高支模专项施工方案，经分析比较，方案中计算部位如下：三、材料准备及要求3.1主要材料：碗扣钢管、483.5mm钢管、扣件、50mm厚木跳板、竹笆、50mm100mm木方、密目网及大眼网等。3.2.1钢管的要求：要求保证钢管的壁厚，钢管端头切口平齐、无弯曲、变形、锈蚀、裂缝等现象。3.2.2木跳板、木方的要求：木跳板厚度为50mm，宽度250mm，长度为4000mm，要求木跳板厚度一致，宽度满足要求，木跳板和木方无断裂、翘曲、虫眼、腐烂等现象。3.2.3扣

4、件的要求：要求具有出厂合格证与产品质量证明，质量必须符合要求，扣件的外壳不得有裂纹、气泡，螺栓杆不得有断丝、滑丝现象，强度必须满足承载力的要求。3.2.4密目网、大眼网的要求：安全网符合要求，不得有撕裂的现象，并经质量、物资和技术部门验收后方可使用。3.2.5要求钢管立杆在砼楼板或砼垫层上开始搭设,下面垫方木.3.3施工流程放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高 脚手架支撑搭设 在顶托上架设梁底主次背楞 梁底模板及侧模板安装 在顶托上架设板底主次背楞 楼板模板安装 梁、板钢筋铺设、绑扎 梁、板混凝土浇筑 混凝土养护 拆除梁、板模板并进行清理(达到设计强度要求) 拆除水平拉杆、剪刀撑及碗扣脚手架。

5、3.4脚手架支撑搭设本工程脚手架搭设高度为23米部位支撑体系选用钢管式脚手架立杆间距800mm800mm，步距1500mm；除搭设高度23米外的高支模部位，选用扣件式脚手架立杆间距为900mm900mm，步距1500mm，详见附图4、附图5。（1）应先放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。（2）脚手架搭设之前，应在立杆下通长垫50mm厚木跳板，木跳板宽度200mm。（3）搭设之前应对钢管、碗扣、扣件、脚手板等架体材料进行挑选，不符合要求的材料严禁用于高支模脚手架支撑体系。（4）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底部向上不大于200mm处的立杆上；横向扫地杆亦应采

6、用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（5）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：相邻两根纵向水平杆的接头不宜设置在同步同跨内；不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头的中心距最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（6）纵横向水平杆件均布置在立杆的内侧以确保架子的整体稳定，减小偏心受压。（7）扣件安装时必须拧紧，拧紧力矩应不小于40 Nm，且不应大于65 Nm，用力矩扳手检测。（8）脚手架四周和中间每隔4排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。脚手架两端和中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。纵向剪刀撑与地面的夹角必须保证在4560之

7、间。（9）要求剪刀撑的接头采用搭接接头，每个接头的搭接长度不得少于1m，每个搭接长度的扣件不得少于3个。（10）要求剪刀撑与每根立杆的交接点必须用扣件扣紧，要求每个扣件的中心线距立杆主节点的距离不得大于150mm。（11）操作层的脚手板必须铺满，且铺设平整，并用铁丝与水平杆绑扎牢固，不得有松动及未绑扎的现象。操作层脚手板的下方还应满铺一道大眼网，操作层下每6m还应设置一道大眼网。脚手板的铺设采用对接平铺，脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。脚手板的探头距离控制在150200mm内，严禁跳板端头超出150mm未

8、固定的探头板。（12）操作层必须设置两道钢管护身拦杆，护身栏高度分别为0.6m、1.2m，护身栏搭设时，栏杆必须设置在立杆的内侧，并且要用密目安全网进行封闭。（13）操作层必须设置挡脚板，高度200mm，采用木跳板固定于立杆的内侧，绑扎进行固定，绑扎必须结实牢固。（14）进、出口处必须设置好安全通道，防止高空坠落等意外事故的发生。（15）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。本工程局部高支模搭设区域详见附图1、附图2和附图3所示，高支模搭设的要求详见附图4所示。3.5顶板、梁模板安装3.5.1梁模板安装（1）在柱子混凝土上弹出梁的轴线及水平线，并复核。（2）搭设梁底主、次

9、背楞，间距符合应模板设计要求。 （3）拉线安装梁底模板，控制好梁底的起拱高度符合模板设计要求。梁底模板经过验收无误后，用钢管扣件将其固定好。 （4）在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，将两侧模板与底模用脚手管和扣件固定好，底模、侧模接缝用胶带封严。梁侧模板上口要拉线找直，用梁内支撑固定。 （5）复核梁模板的截面尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。（6）安装后校正梁中线标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。3.5.2顶板模板安装（1）脚手架按照模板设计要求搭设完毕后，根据给定的水平线调整上支托的标高及起拱的高度。 （2）按照模板设计的要求支搭板下的主、次背楞，其

10、间距必须符合模板设计的要求。（3）铺设模板时必须保证模板拼缝的严密，且所有板接缝处用胶带封严。（4）模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板标高，并进行校正。（5）将模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。 3.5.3模板支设注意事项（1）主、次背楞安装时要严格控制其位置的水平、标高的准确。 （2）楼板面板拼接处应尽量设置通长木方，防止在此处露浆。（3）梁侧模用50mm100mm木方与板底模板钉牢，并加密封条，防止梁侧模漏浆损坏。（4）本工程高支模区域板模板主龙骨采用483.0mm单钢管800设置，次龙骨采用50mm100mm木方300mm设置。（5）本工程梁模搭设时需按照以下要求：

11、梁侧：侧模采用15mm厚多层板，次楞采用50100木方200设置，用钢管加固。梁高小于500mm时不需加设对拉螺栓，500mm梁高1000mm时，采用一道直径12mm对拉螺栓加固梁侧，间距450mm；1000mm梁高1500mm时梁侧加设两道对拉螺栓，间距450mm；1500mm梁高2000mm时梁侧加设3道对拉螺栓，间距450mm；2000mm梁高2500mm时梁侧加设4道对拉螺栓，间距450mm；梁高大于2500mm时梁侧加设5道对拉螺栓。梁底：底模采用15mm厚多层板。次楞采用50100木方200设置，当梁宽b300mm时设置3根木方，主楞采用483.5mm钢管。（6）模板搭设其他注意要

12、求可参见本工程模板施工方案。（7）高支模区域下部楼层拆模时须预留与高支模相邻的一跨不拆除，且与高支模脚手架连接牢靠，待高支模区域施工完成后方可进行拆除。（8）高支模施工区域均须按照要求设置水平剪刀撑及垂直剪刀撑，边梁位置立杆须另行加设垂直剪刀撑，保证架子整体稳定性。四、 高支模的施工管理 1、成立以项目经理为中心的领导班子，对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用满堂红门式脚手架方式建立高支模系统。 2、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。 3、支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。 4、高支

13、模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。 5、支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。6、混凝土浇筑时，安全员专职观察模板及支撑系统的变化情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。五、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.

14、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距为1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆

15、的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确

16、保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。为保证施工安全，对该工程层高4.5m及以上的结构梁板施工编制高支模专项施工方案，经分析比较，方案中计算部位选取大学城子项; C轴-F轴

17、/轴-轴部分层高23.12米梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m): 0.25m； 梁截面高度 D(m): 0.75m； 混凝土板厚度(mm): 100mm； 立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m): 0.8m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.1m； 脚手架步距(m): 1.5m； 梁支撑架搭设高度H(m)：20m； 梁两侧立柱间距(m): 0.8m； 承重架支设: 1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m): 0.8m； 采用的钢管类型为483.50； 扣件连接方式: 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑

18、承载力折减系数: 0.8； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2； 钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.5kN/m2； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m2； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2): 2kN/m2； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2): 2kN/m2； 3.材料参数 木材品种：杉木； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2； 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量E(N/mm

19、2)：210000； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2； 4.梁底模板参数 梁底纵向支撑根数：2； 面板厚度(mm)：15mm； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500mm； 次楞间距(mm)：300mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600mm； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：300mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12mm； 主楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形 宽度：50mm，高度：100mm； 主楞根数：2 次楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形 宽度：50mm，高度

20、：100mm； 次楞根数：2二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.00； V - 混凝土的浇筑速度，取1.50m/h； H - 模板计算高度，取0.75m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.20； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，

21、取1.00。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 18.00 kN/m2、44.34 kN/m2，取较小值18.00 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和 倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间 距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图 1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6 = 18.75cm

22、3； f- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1 = 1.20.5180.90 = 9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2 = 1.40.520.90 = 1.26kN/m； q = q1+q2 = 9.72+1.26 = 10.98 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 300mm； 面板的最大弯距 M = 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 1.88104 = 5.27N/mm2；

23、 面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 = 5.27N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f = 13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q - 作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9.00N/mm； l - 计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E - 面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I - 面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12 = 14.06cm4； 面板的最大挠度计算值: = 0.6779.003004/(10095001.41105) = 0.37 mm； 面板的最大容许挠度值:

24、 = 300/250 = 1.20mm； 面板的最大挠度计算值 = 0.37mm 小于 面板的最大容许挠度值 = 1.20mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为：矩形，宽度：50mm，高度：100mm； 内钢楞截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 内钢楞截面惯性矩 I = 416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm

25、)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.90+1.420.90)300/1000/2.00 = 3.29kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M = 0.13.295002 = 8.24104N.mm； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.24104/8.33104 = 0.99 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 16.00N/mm2； 内楞最大受弯应力计算值 = 0.99 N/mm2内楞的抗弯强度设计值 小于 f =

26、 16.00N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q - 作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q = 18300/1000/2 = 2.70 N/mm； l - 计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I - 木楞的截面惯性矩：I = 4.17106N/mm2； 内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.705004/(10010000.004.17106) = 0.027 mm； 内楞的最大容许挠度值: = 500 /250 = 2.00mm； 内楞的最大挠度计算值 = 0.027mm 小于 内楞的最大容许挠度值

27、= 2.00mm，满足要求！ 2.外楞计算 外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用木楞，截面类型为：矩形，宽度：50mm，高度：100mm； W = 50100100/6 = 83.33cm3； I = 50100100100/12 = 416.67cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f-外楞的强度设计值(N/mm2)。 最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2180.90+1.420.90)5

28、00/1000300/1000/2.00 = 1.65kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1751.65300 = 8.65104N.mm 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.65104/8.33104 = 1.04 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 16.00N/mm2； 外楞的受弯应力计算值 = 1.04N/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值 f = 16.00N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2； p - 作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

29、 p = 18600/1000300/1000/2 = 1.62 KN； l - 计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300mm； I - 木楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4； 外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.621033003/(10010000.004.17106) = 0.012mm； 外楞的最大容许挠度值: = 1.20mm； 外楞的最大挠度计算值 = 0.012mm 小于 外楞的最大容许挠度值 = 1.20mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，

30、取170.000 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直径: M12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76.00 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 18600/1000300/10002 = 6.48 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076.00/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N = 6.48kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N = 12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的单跨连续梁计

31、算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 0.810001515/6 = 3.00104mm3； I = 0.81000151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l - 计算跨度(梁底支撑间距): l = 800.00/(2-1) = 250.00mm； q - 作用在梁底

32、模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1: 1.2（24+1.5）0.80.750.90 = 16.52kN/m； 模板结构自重荷载： q2:1.20.350.80.90 = 0.30kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.420.80.90 = 2.02kN/m； q = q1 + q2 + q3 = 16.52+0.30+2.02 = 18.84kN/m； 跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1018.840.252 = 0.12kN.m； = 0.12106/3.00104 = 3.93N/mm2； 梁底模面板计算应力 = 3.93 N

33、/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f = 13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下: 其中，q - 作用在模板上的压力线荷载: q = （(24+1.5)0.75+0.35）0.8 = 15.58KN/m； l = 250.00/(2-1) = 250.00mm； E - 面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； 面板的最大允许挠度值: = 250.00/250 = 1.00mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67715.58250.004/(10095002.25105) = 0.19

34、28mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.1928mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 1.00mm，满足要求！七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用钢管。 由于钢管两头直径不能一致，因此考虑到最不利的因素只能以原木两头直径中较小端直径作为原木的计算直径。支撑钢管搁置在支撑钢管上应平整且受力均匀；如通过楔形垫块或其他方法进行水平调整，应保证其充分的稳定性。本工况在国家规范中没有作出具体规定及计算方式，故本计算书不作为依据只作参考。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+ 1.5)0.750.3 = 5.74 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)

35、： q2 = 0.350.3(20.75+ 0.25)/ 0.25 = 0.74 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+ 2)0.3 = 1.35 kN/m； 2.钢管的支撑力验算 静荷载设计值 q = 1.25.74+1.20.74 = 7.77 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.41.35 = 1.89kN/m；钢管计算简图 钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.08 cm3； I = 12.19 cm4； 钢管强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活

36、荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 7.77+1.89 = 9.66 kN/m； 最大弯距 M = 0.1ql2 = 0.17.770.80.8 = 0.50 kN.m； 最大应力 = M / W = 0.50106/5077.79 = 97.89 N/mm2； 抗弯强度设计值 f = 205 N/mm2； 钢管的最大应力计算值 97.89 N/mm2小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 钢管抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.67.770.8 = 3.73 kN； 钢管的截面面积矩 A

37、 = 4.89 N/mm2； 钢管方受剪应力计算值 T = 23728.16/489.30 = 15.24 N/mm2； 钢管抗剪设计值 t = 120.000 N/mm2； 钢管的受剪应力计算值15.24 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120.000 N/mm2,满足要求! 钢管挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.74+ 0.74 = 6.47 kN/m； 钢管最大挠度计算值 = 0.6776.47800.004 /(1001206000 12.19104) = 0.71mm； 钢管的最大允许挠度 = 0.81000/250

38、 = 3.20 mm； 钢管的最大挠度计算值 = 0.71 mm 小于 钢管的最大允许挠度 = 3.20 mm，满足要求！ 3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)： q1 = (24+ 1.5)0.75 = 19.13 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.35 kN/m2； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3 = (2.5+ 2) = 4.50 kN/m2； q = 1.2(19.13 + 0.35 )+ 1.44.50 = 29.67 kN/m2； 梁底支

39、撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。 当n = 2时： 当n2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(m.m)支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB = 1.61 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.885 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax = 2.331 mm； 支撑钢管的最大应力 = 0.885106/5077.8 = 174.288 N/mm2 支撑钢管的抗压设计强度 f = 205.0 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 174.288 N/mm2小于 支撑

40、钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R = 1.61 kN； R 小于 6.40 kN , 单扣件抗滑

41、承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 1.61 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12920 = 3.10 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3 = 1.2(0.8/2+(0.8-0.25)/2)0.80.35 = 0.23 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4 = 1.2(0.8/2+(0.8- 0.25)/2)0.80.1(1.5+ 24) = 1.65 kN； N = 1.61+3.10+0.23+1.65 = 6.59 kN；

42、 - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f = 205.00 N/mm2； lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u = 1.70； 上式的计算结果：

43、 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.161.701.5 = 2.95 m； Lo/i = 2945.25 / 15.78 = 186.62 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.21 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； = 6585.20/(0.21489.30) = 65.65 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 = 65.65 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！ 2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 = 1.610 kN ； 脚

44、手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(20-0.75) = 2.98 kN； N = 1.61+2.98 = 4.59 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f = 205.00 N/mm2； lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1

45、 - 计算长度附加系数，取值为：1.16 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u = 1.70； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.161.701.5 = 2.95 m； Lo/i = 2945.25 / 15.78 = 186.62 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.21 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； = 4589.90/(0.21489.30) = 45.76 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 = 45.76 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！板模板(扣件钢

46、管高架)计算书一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距:0.80m；纵距:0.80m；步距:1.50m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10m；脚手架搭设高度:20.00m； 采用的钢管:483.50mm； 扣件连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重:0.350kN/m2；混凝土与钢筋自重:25.000kN/m3； 楼板浇筑厚度:100.00mm； 施工均布荷载标准值:1.000kN/m2； 3.木方参数 木方弹性模量E：9500.000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13.00N/mm2 木方抗剪强度设计值1.

47、20N/mm2；木方的间隔距离:300.00mm； 木方的截面宽度:50.00mm ；木方的截面高度:100.00mm；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I = 5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.0000.3000.100 = 0.750 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 0.3500.3

48、00 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000 + 2.000)0.8000.300 = 0.720 kN； 2.强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1+q2) = 1.2(0.750+0.105) = 1.026 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.720 = 1.008 kN； 最大弯距 M = Pl/4+ql2/8 = 1.0080.800/4+1.0260.8002/8 = 0.284 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql

49、/2 = 1.008/2 +1.0260.800/2 = 0.914 kN ； 方木最大应力计算值 = M /W = 0.284106/83330.00 = 3.408N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 f = 13.0 N/mm2； 方木的最大应力计算值为 3.408 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.0260.800/2+1.008/2 = 0.914 kN； 方木受剪应力计算值 T = 30.914103/(250.000100.000) = 0.274 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 T = 1.200 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.274 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.200 N/mm2，满足要求! 4.挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1+q2 = 0.855 kN/m； 集中荷载 p = 0.720 kN； 最大挠度