预应力混凝土简支T形梁桥的设计与计算

1、预应力混凝土简支 T 形梁桥的设计与计算桥梁设计的基本原则是:安全、适用、经济、美观,并使构造及造价合理。桥型方 案研究的重点是主桥的桥型和跨径大小及布置。根据对安溪颍如大桥的地形,地质和水 文等自然条件和美观的要求, 主桥选择了预应力混凝土连续梁桥和简支梁桥两种典型的 桥梁体系作为比较选择。方案一:预应力混凝土连续梁桥,跨径组成为:50米 +80米 +50米 +4x35米,主跨 80米。总长 320米。方案二:预应力混凝土简支 T 梁桥,跨径组成为:5x39+5x30米。总长 345米。 桥型的选择比较主要按照其使用功能、结构特点、工程数量、施工条件以及建筑造 型这几个方面着手进行比较。方案

2、一:(1 预应力混凝土连续梁桥属于超静定结构, 基础不均匀沉降将在结构中产生附 加应力,对基础要求较高。(2 截面局部温差, 混凝土收缩, 徐变, 及预加应力均会在结构中产生附加内力, 增加了设计计算的复杂程度。方案二:(1 预应力混凝土简支 T 梁桥结构属于静定结构,受力明确,计算简便,适用 于中小跨度桥梁。(2 结构尺寸易于设计成系列化和标准化,部分可以采用预制配件,利用其中 设备进行装配,施工简便,节约大量的模板,缩短工期。综上所述,从地质情况以及现有的设计施工技术条件,选用第一种方案更为简便 和经济。因此下面我们将介绍安溪颍如大桥简支 T 形梁桥的设计计算方法。204.1 设计资料标准

3、跨径:39m (墩中心距离 ;主梁全长:38.96m ;计算跨径:38m ;桥面净空:净-14m+2×1.5m+2×0.25m=17.5m。公路 -II 级,人群荷载 3.45kN/ m2,每侧人行栏的作用力为 1.52KN/m混凝土:主梁用 C50,栏杆及桥面铺装用 C30。预应力钢筋采用 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D62-2004 的 øs15.2钢绞线,每束 6根,全梁配 4束, fpk=1860MPa.普通钢筋直径大于和等于 12mm 的采用 HRB335钢筋; 直径小于 12mm 的均用 R235钢 筋。(1 、交通部颁公路工程

4、技术标准 (JTG B01-2003 ,简称标准 ;(2 、交通部颁公路桥涵设计通用规范 (JTG D60-2004 ,简称桥规 ;(3 、 交通部颁 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D62-2004 简称公预规 。4.2 横截面布置预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在 1/151/25, 标准设计中高 跨比大约在 1/181/19。 当建筑高度不受限制时, 增大梁高往往是较经济的方案, 因为 增大梁高可以节省预应力钢束的用量,同时梁高增加一般只是腹板加高,而混凝土用量 增加不多。综上所述,本设计取用 235cm 的主梁高度是比较合适的。21 22结构尺寸图 (

5、尺寸单位:mm T 梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求,还应考虑能否满足主梁受 弯时上翼板受压的强度要求。 本设计中预制 T 梁的翼板厚度取用 12cm , 翼板根部加厚到 22cm 以抵抗翼缘根部较大的弯矩。在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小,腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定, 同时从腹板本身的稳定条件出发,腹板厚度不宜小于梁高的 1/15。本设计中取腹板厚度为 18cm 。按照以上拟订的外形尺寸,就可绘制出预制梁的跨中截面图 .将主梁跨中截面分成五个规则图形的小单元,截面几何特性列表计算见下表。23 跨中截面尺寸图 (尺寸单位:mm 上核心距:(cmKs 09.47=

6、下核心距 :(cmKx 70.50=截面效率指标:5. 058. 0=表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的。4.3 横隔梁的设置在荷载作用处的主梁弯矩横向分布,当该处有横隔梁时比较均匀,否则直接在荷载作 用下的主梁弯矩很大。为减小对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩,当跨度较大时应设 置较多的横隔梁。本设计设置七道横隔梁。中横隔梁间距为 600cm ,边横隔梁为 700cm. 横 隔梁厚度:跨中设置的横隔梁的宽度为 17cm, 且跨中断面的横隔梁为预制的, 端部设置的横 隔梁为现浇的,宽度为 20cm, 基本满足要求。4.4 主梁作用效应计算根据上述桥跨结构纵、横截面的布置,并通过可变作用下的桥梁

7、荷载横向分布计算, 可分别求得各主梁控制截面(跨中、四分点、支点截面的永久作用和最大可变作用效应,2425然后再进行主梁作用效应组合。(1预制梁自重跨中截面段主梁的自重(长 9.5m (kN G 69. 1695. 9257145. 01=马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重(长 8.5m (kN G 83. 1962/255. 8138. 17145. 02=+= 支点段梁的自重(长 1.98m (kN G 331. 5698. 125138. 13= 边主梁的横隔梁端部:(KN G 559. 525308. 117. 04= 中部:(KN G 86. 825772. 120. 04=故半跨内的横隔

8、梁:(KN G 76. 2286. 8559. 55. 24=+= 预制梁永久作用集度边梁:g 1=(169.69+196.83+56.331+22.76 /19.48=22.88KN/m(2二期永久作用集度现浇 T 梁翼板集度 g (5=0.120.6025=1.8KN/m边梁现浇部分横隔梁的作用集度:g (6 =(50.170.654+20.20.86625/38.96=0.58KN/m3. 铺装层计算: 8cm 混凝土铺装层:0.081425=28.0KN/m 5cm 沥青铺装层:0.051423=16.10KN/m 若将桥面铺装传给七片主梁,则 g (7=6.30 KN/m4. 栏杆,

9、一侧人行栏 1.52kn/m g(8=(1.52+4.99 2/7=1.86kn/m 则边梁的二期荷载集度为:g 2 =1.8+0.58+6.3+1.86=10.54KN/m则总的荷载集度 :g=22.88+10.54=33.42KN/m如下图所示,设 x 为计算截面离左支座的距离,并令 =x/l。 永久作用效应计算见下表。 26永久作用效应计算图 简支梁桥的基频:(29. 33. 20045309. 01045. 338214. 321022HZ m EI l f c C =其中:m Kg g G m c /3. 200481. 910258437. 0. 03=根据本桥的基频,可计算出汽车

10、荷载的冲击系数为: =0.1767lnf-0.0157=0.195本设计为四车道,在计算可变作用效应时需进行车道折减,四车道折减 33%,三车 道折减 22%,但折减后不得小于用两行车道布载的计算结果。(1跨中的荷载横向分布系数 m c27本桥桥跨内设六道横隔梁,具有可靠的横向联系,且承重结构的长跨比为:0. 22. 25. 1700. 38=B L 所以可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数 m c 计算主梁抗扭惯矩 I T对于 T 梁形梁截面,抗扭惯矩可近似按下式计算:=mi i i i T t b c I 13式中:b i ,t i 相应为单个矩形截面的宽度和高度; c

11、i 矩形截面抗扭惯矩系数;m 梁截面划分成单个矩形截面的个数。对于跨中截面,翼缘板的换算平均厚度:马蹄部分的换算平均厚度cm t 5. 15220113=+=I T 28 I T 计算图式(尺寸单位:cm 计算抗扭修正系数 该主梁的间距相同 , 并将主梁近似看成等截面 , 则得:+=iii iT I a E I Gl i221211 式中:G=0.425E; L =38m; iT i I =7×0.006413508m 4; a 1=.7.2m; a 2=4.8m; a 3=2.4m;a 4=0m; a 5=-2.4m; a 6=-4.8m; a 7=-7.2m; I i =0.48

12、508124 m4。计算得:=0.97。按修正的刚性横梁法计算横向分布系数:=+=121i ii ij a e a n 式中:n=7, 28. 161 4. 28. 42. 7(222712=+=i i a 29跨中横向分布系数 m c 计算图式(2支点截面的荷载横向分布系数 m 0按杠杆原理法绘制荷载横向分布影响线并进行布载, 各梁可变作用的横向分布系数 可计算如下: 01. 0支点横向分布系数 mo 计算图式(尺寸单位:cm 可变作用(汽车 :m oq =0.354 可变作用(人群 :m or =1.229 (3根据桥规 ,公路级的均布荷载标准值 q k 和集中荷载标准值 P k 为:q

13、k =0.75×10.5=7.875(kN/m计算弯矩时:P k =0.75×550180360-×(38-5+180=234(kN计算剪力时:P k =234×1.2=280.8(kN在可变作用效应计算中,对于横向分布系数的取值作如下考虑:支点处横向分布系 数取 m 0,从支点到第一根横梁段,横向分布系数从 m 0直线过渡到 m c ,其余梁段均取 m c 。(1求边梁跨中截面的最大弯矩和最大剪力计算跨总截面最大弯矩和最大剪力采用直接加载求可变作用效应, 根据跨中截面作用效 应计算图式,计算公式:k k S mq mP y =+式中:S 所求截面汽车(

14、人群标准荷载的弯矩或剪力; k q 车道均布荷载标准值; k P 车道集中荷载标准值; 影响线上同号区段的面积 y 影响线上最大坐标值。 跨中截面作用效应计算图式可变作用(汽车标准效应:M max =21×0.636×7.875×9.5×38-6×7.875×(0.635-0.354 +0.636×234×9.5=2304.54(kN·mV max =21×0.636×7.875×0.5×19-21×(0.635-0.354 ×6×7.

15、875×0.0526+0.636×280.4×0.5=112.61(kN 可变作用(汽车冲击效应: M=2304.54×0.195=449.38 (kN·m V=112.61×0.195=21.96 (kN可变作用(人群效应: q=3×1.15=3.45(kN/mM max =21×0.478×3.45×9.5×38+(1.229-0.478×6.0×3.45×1.0=313.21(kN·m V max =21×0.478×3

16、.45×0.5×19+21×(1.229-0.478×6.0×3.45×0.0526=8.24(kN(2求边梁四分点截面的最大弯矩和最大剪力 四分点截面作用效应计算图式可变作用(汽车标准效应:M max =21×0.636×7.875×7.125×38-21×2×6.0×7.875×0.282+0.636×234×7.125=1725.07(kN·m V max =21×0.636×7.875×0

17、.75×28.5-21×0.282×6.0×7.875×0.0526+0.636×280.8×0.75=187.54(kN 可变作用(汽车冲击效应: M=1513.47×0.195=336.39 (kN·m V=178.20×0.195=35.11(kN可变作用(人群效应:M max =21×0.478×3.45×7.125×338+21×0.751×6×3.45×(1.5+0.5=238.79(kN·m

18、V max =21×0.478×3.45×0.75×28.5+21×0.751×6.0×3.45×0.0526=18.03(kN(3求边梁支点截面的最大弯矩和最大剪力 支点截面作用效应计算图式可变作用(汽车标准效应:V max =21×0.636×7.875×1×38-21×0.282×7.875×6×(0.947+0.0526+0.842×280.8×0.636=238.87(kN可变作用(汽车冲击效应: Vmax

19、=238.87×0.195=46.58(kN 可变作用(人群效应: q=3.45 (kN/mV max =21×3.45×0.478×1×38+21×3.45×0.751×6×(0.947+0.0526=39.10(kN以同样的方法可求的中梁活载作用效应4.5 主梁作用效应组合根据上诉方法计算中梁及边梁的各控制截面的活载内力, 并根据可能同时出现的作 用效应选择了四种最不利效应组合 :短期效应组合、长期效应组合,标准效应组合和承 载能力极限状态基本组合,见下表。 4.6 预应力钢束的估算及其布置受压翼缘的

20、有效宽度 'fb :根据公预规规定, T 形截面梁受压翼缘有限宽度 'fb ,取下列三者中的最小值35(1 简支梁计算跨径的三分一,即:38000/3=12667mm(2 相邻两梁的平均间距 ; 对于中梁:2400mm(3 b+6+h b 12' f h =180+14112=1872mm所以取 'f b =1872mm根据公预规规定,预应力梁应满足正常使用极限状态的应力要求和承载能力极限 状态的强度要求。以下就跨中截面在各种作用效应组合下。分别按照上述要求对主梁 所需的钢束数进行估算,并且按这些估算的钢束数的多少确定主梁的配束。 按构件正截面抗裂性要求估算预应

21、力钢筋数量对于 A 类部分预应力混凝土构件,根据跨中截面抗裂要求,由下式可得跨中截面所需的有效预加力: +-W e A f M p tk s pe 17. 0N 式中的 Ms 为正常使用极限状态按作用短期效应组合计算的弯矩值,由表格可以计 算得到: Ms=4129.84+1902.47+1926.39=7958.7KN·m设预应力钢筋截面重心距截面的下缘为 mm a p 100=,则预应力钢筋的合力作用点 至截面重心轴的距离为 钢筋估算时 ; 1355mm a y e p b p =-=,截面近似取用全截面的性质 来计算, 由表格可得跨中截面全截面面积为 A=7145002m m ,

22、 全截面对抗裂验算边缘的弹 性抵抗矩为 36410389. 33310 86. 3590430533. 12603818(mm y I W b=+=;所以 有效预加力为: +- 预应力钢筋的张拉控制应力为 MPa f pk con 1395186075. 075. 0=,预应损失按 张拉控制应力的 20%来估算,则可得需要预应力钢筋的面积为:26361113958. 1002956. 42. 01mm N A con pe p =-= 采用 4束 724. 15j 钢绞线,预应力钢筋的截面为 Ap=2392014074mm =, 采用夹 片式群锚, 70金属波纹管成孔。 a 锚固截面 b 跨中

23、截面钢束布置图(尺寸单位: mm (2 对于锚固端截面, 钢束布置通常考虑下述两个方面:一是预应力钢束合力重心尽可 能靠近截面形心,使截面均匀受压;二是考虑锚头布置的可能性,以满足张拉操作方便 的要求。(3其他截面钢束位置及倾角计算钢 及弯曲半径采用直线段中接圆弧曲线段的方式弯曲,为使预应力的钢筋的预加力垂直作 用于锚垫板, N1,N2,N3, N4弯曲角 均取 007=;各钢束的弯曲半径为:Rn1=Rn2=30000mm,Rn3=Rn4=15000mm 各截面钢束位置及其倾角计算计算时,首先应判断出 i 点所在的区段,然后计算 Ci 及 i ,即当 0 (-k i x x 时, i 点位于直

24、线段还未弯起。当 ( (021b b k i L L x x +-<时, i 点位于圆弧弯曲段。3722 (k i i x x R R c -= Rx x k i i (s i n1-=- 当 ( (21b b k i L L x x +>-时, i 点位于靠近锚固端的直线段。 02t a n (b k i i L x x c -= 钢束平弯的位置及平弯角按构件承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋数量在确定了预应力钢筋数量后,非预应力钢筋根据正截面承载能力极限状态的要求 确定。设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点到截面底边的距离为 75mm, 则有 mm a h h 22501002

25、3500=-=-=先假定第一类 T 形截面有公式 (0' 0h b f M f cd d -= (225018724. 221006. 114456x -= 求得 1418. 124' =f h x 则根据正截面承载能力计算需要的非预应力钢筋截面面积为:38 mm f A f x b f A cd p pd f cd s 95. 890330392012608. 12418724. 22' =-=-= 采用五根直径为 18mm 的 HRB400钢筋,提供的钢筋截面面积为 As=1272.5mm 在梁低布成一排,其间距为 75 mm,钢筋重心到低边缘的距离为 45mm.4

26、.7 计算主梁截面几何特性后张法预应力混凝土梁主截面几何特性应根据不同的受力阶段分别计算, 本设 计的 T 形梁从施工到运营经历了如下三个阶段:(1主梁预制并张拉预应力钢筋,灌浆封锚主梁混凝土达到混凝土设计强度的 90%,进行预应力的张拉,此时管道尚未压 浆所以其截面特性未计入非预应力钢筋影响的净截面, 该截面的截面特性计算中应 扣除预应力管道的影响, T 梁翼板宽度为 1800mm,. 预应力钢筋张拉完成并进行管道 压浆,封锚后,预应力钢筋能够参与截面受力。(2主梁吊装就位,并现浇 600mm 湿接缝主梁吊装就位后现浇 600mm 的湿接缝,但湿接缝还没有参与截面受力,此时的 截面特性计算采

27、用计入非预应力钢筋和预应力钢筋影响的换算截面, T 梁翼板宽度 仍为 1800mm 。(3 桥面,栏杆及人行道施工和营运阶段桥面湿接缝结硬后,主梁即为全截面参与工作,此时截面特性计入非预应力 钢筋和预应力钢筋影响的换算截面, T 梁翼板的有效宽度为 2400mm 。39 4.8 钢束预应力损失计算预应力损失值因梁截面位置不同而有差异,现分别计算各截面的预应力损 失如下,按 <<公路桥规 >>规定采用 Mpa f pk con 1395186075. 075. 0=(11kx l con e -+=-对于跨中截面:x=l/2+d,d为锚固点到支点中线的水平距离 u,k 分

28、别为预应里钢 筋与管道壁的摩擦系数及管道每米局部偏差对摩擦的影响系数, 采用预埋金属波 纹管成型时查表得:u=0.25,k=0.0015,为从张拉端到跨中截面间, 管道平面转过 的角度反向摩擦影响长度:f l = 其中, 6l mm =0ld l-= 张拉端锚下预应力损失:22l d f l =4l Ep pc =其中, 00p p pipcnnN M eA I =+本 设 计 采 用 逐 根 张 拉 钢 束 , 预 制 时 张 拉 钢 束 N1N4,张 拉 顺 序 为 N1,N2,N3,N4。计算时应从最后张拉的一束逐步向前推进。l pe pk f =- 其中, 1.0=, 0.3=(006

29、0.9, , 115p cs Ep pc l pE t t t t +=+221p e i=+其中, p sA A A+=2nnI i A =徐变系数终极值 (0, t t 和收缩应变终极值 (0, cs t t 的计算 构件理论厚度的计算公式为:2A h u=本设计考虑混凝土收缩和徐变大部分在成桥之前完成, A 和 u 均采用预制梁的数 据。设混凝土收缩和徐变在野外一般条件(相对湿度为 75%下完成,受荷时混 凝土加载龄期为 28d 。 4.9 主梁截面承载力,应力验算,和抗裂性验算预应力混凝土梁从预加力开始到受到荷载破坏, 需经受预加力、 使用荷载作用、 裂缝出现和破坏等四个受力阶段,为保

30、证主梁受力可靠并予以控制,应对控制截面 进行各个阶段的验算。包括:持久状态承载能力极限状态承载力验算,持久状态抗 裂验算和应力验算,短暂状态构件的截面应力验算。对于抗裂验算,根据公预规 要求,对于全预应力梁在使用阶段短期效应组合作用下,只要截面不出现拉应力就 可以满足。(1确定混凝土受压区高度 x先按第一类 T 形截面梁, 略去构造钢筋的影响, 有下式计算混凝图受压区高度 x ,即 mm b f A f A f x fcd ssd p pd 8. 12718724. 225+=<141mm受压区全部位于翼缘板内,说明确实是第一类 T 形截面梁 (2验算正截面承载力跨中截面的预应力钢筋和非

31、预应力钢筋的布置见图,预应力钢筋和非预应力钢 筋的合力作用点到截面底边距离为 :16. 1375+=ssd p pd ss sd p p pd A f A f a A f a A f a mm84. 221269. 9523500=-=-=a h h mm跨中截面弯矩组合设计值 Md=11445.06kN m68. 11513 28. 12784. 2212(8. 12718724. 22 2(0' =-=-=x h x b f M f cd d kN m06. 11445> kN m跨中截面满足承载能力要求用同样方法可得其他截面也满足要求。斜截面抗剪承载力验算 距支座中心和 h

32、/2处截面; 受拉区弯起钢筋弯起点处截面; 锚于受拉区的纵向钢筋开始不受力处的截面; 箍筋数量或者间距改变处的截面; 构件腹板宽度变化处的截面。以下以变化点处的斜截面为例进行斜截面抗剪承载力计算为例进行斜截面承载 力验算。1复核主梁截面尺寸o k cu d td bh f V bh f a , 300231051. 01050. 0-式中:d V 经内力组合后支点截面上的最大剪力为 714.94(kN ; b 支点截面的腹板厚度(mm , 即 b=180mm =p a (452.2+872.2+200/4=381.1mm k cu f , 混凝土强度等级 50(MPa mm A f A f a

33、 A f a A f a ssd p pd ss sd p p pd 44. 35455. 12723301. 38139201260=+=+=o h 支点截面的有效高度(mm ,即 =-=p o a h h 2350-354.44=1995.56mm2a 为预应力提高系数取 1.2537cs V 斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪承载力,如下: sv sv k cu cs f f P bh V , 03321 6. 02(1045. 0+=-1异号弯矩影响系数,简支梁取 1.0;2预应力提高系数,对于预应力混凝土受弯构件,取 1.25;3受压翼缘的影响系数,取 1.1;b 斜截面受压端正截面处,

34、T形截面腹板宽度;0h 斜截面受压端正截面处梁的有效高度; P 斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率; k cu f , 混凝土强度等级; sv 斜截面内箍筋配筋率;sv A 斜截面内配置在同一截面的箍筋各肢总截面面积(2m m ; v S 斜截面内箍筋的间距(mm ;pb V 与斜截面相交的预应力弯起钢束的抗剪承载力,按下计算: p pb pd pb A f V sin 1075. 03-=pb A 斜截面内在同一弯起平面的预应力弯起钢筋的截面面积 (2m m ; pd f 预应力弯起钢束的抗拉设计强度(MPa p 预应力弯起钢筋在斜截面受压端正截面处的切线与水平线的夹 角。pd cs d V

35、V V +0svsv cukcs f f p bh a a a V 6. 02(1045. 003321+=-p pb pd pd A f V sin 1075. 03-=1a 为异号弯矩影响系数, 取 1.0 2a 为预应力提高系数取 1.25, 3a 为受压翼缘的 影响系数取 1.1 870. 19. 15421805=+=+=bh A A A p spb p 箍筋选用双肢直径为10mm的HRB335钢筋,208. 15754. 782, 200280mm A mm s MP f sv v sv =则 间距00436. 018020008. 157=vb sv sv s A p sin 采

36、用全部 5束预应力钢筋的平均值即 p sin =0.1219,所以KNV cs 81. 1153280变化点截面处斜截面抗剪满足要去,非预应力构造钢筋作为承载能力储备,未予 考虑。(2斜截面抗弯承载力验算由于钢束根数沿梁跨没有变化,可不必进行验算,通过构造加以保证。 其他的计算结果电算如下: 单元正截面承载能力极限组合最大抗力及对应内力图 单元正截面承载能力极限组合最小抗力及对应内力图 (二主要计算结果1、承载能力极限状态截面强度验算 a 正截面抗弯强度验算主梁各单元强度均能通过;强度校核包络图及最不利单元强度数据如下 单元截面强度验算输出(荷载组合 I ,部分单元 为零、 Mud 为轴力强度

37、值 基本满足规范 Mud/Mcr 1.0的要求 c 斜截面抗剪强度验算1、正截面抗裂验算085. 0-pc st 式中:st 在作用短期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力, 按下式计算: ox gls nx gl st W M M W M -+=nxp np pc W M A N +=通过观察桥梁博士正截面抗裂演算的计算过程和结果,可见其结果符合规范 要求。2、斜截面抗裂验算此项验算主要为了保证主梁斜截面具有与正截面同等的抗裂安全度。计算混凝 土主拉应力时应选择跨径中最不利位置截, 对该截面的重心处和宽度急剧变化处进 行验算。f tk tp 59. 16. 0= 式中:tp 由作用短

38、期效应组合和预应力产生的混凝土主拉应力, 按下式计算: 2242+-=cxcxp to o lg s n n l g n np np cx y I M M y I M y I M A N -±=bI S V bI S V V I S V n np o ogl s bn n gl -+=(式中:cx 在计算主应力点,由作用短期效应组合和与预应力产生的混凝土剪力。在计算主应力点, 由作用短期效应组合和预应力产生的混凝土剪应力。 根据桥梁博士的计算表格符合结果结果符合规范要求。按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件,应计算其使用届端正截面混凝土的 发祥压应力、受拉区钢筋德拉应力和斜截面混凝土

39、的主应力,并不得超过规范的限 制。计算时荷载取其标准值,汽车荷载应考虑冲击系数。取跨中截面混凝土来进行验算f ck pt kc 2. 165. 0=+ 式中:kc 在作用标准效应组合下混凝土的法向拉应力,按下式计算:osglk nsgl kc W M M W M -+=pt 由预应力产生的混凝土法向拉应力,按下式计算: nsp np pt W M S N +=k M 标准效应组合的弯矩。 (2 、截面混凝土主压应力验算M P af ck cp 44. 196. 0= 式中:cp 由作用标准效应组合和预应力产生的混凝土主压应力,按下式计算: 2242+=cxcxcpo o lg s n n l g n np np cx y I M M y I M y I M A N -±=bI S V bI S V V I S V n np o ogl s bn n gl -+=(式中:cx 在计算主应力点, 由作用短期效应组合和与预应力产生的混凝土剪应力。在计算主