工程结构抗震基本知识深刻复知识题

1、1.试述建筑抗震设防标准。标准设防类：应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用和抗震措施， 达到在遭遇高于当地 抗震设防烈度的预估罕遇地震影响时不致倒塌或发生危及生命安全的严重破坏的抗震设 防目标。重点设防类：应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用。 应高于本地区抗震设防烈度一度 的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施;地基基础的抗震措施应符合有关规定。特殊设防类：应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用。应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈 度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施。适度设防类

2、：一般情况下，仍应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用。 允许比本地区抗震设防烈度的要求适当降低其抗震措施，但抗震设防烈度为6度时不应降低。抗震设防烈度为6度及以上地区的建筑，必须进行抗震设计。抗震设防烈度为6度时, 除抗震规范2010有具体规定外，对乙、丙、丁类的建筑可不进行地震作用计算。2.试述建筑抗震三水准设计准则。1 ）刚度设计准则：建筑在其使用期间，对遭遇频率较高、强度较低的地震即多遇地震时, 建筑不损坏，不需要修理，结构应处于弹性状态。可以假定结构服从线性弹性理论，用弹 性反应谱进行地震作用计算，按承载力要求进行截面设计，并控制结构的弹性变形符合规 范要求 2）强度设计准则：建筑结构

3、在基本烈度地震作用下，允许结构达到或超过屈服极限，结 构产生弹塑性变形，依靠结构的塑性耗能能力，使结构得以保持稳定保存下来，经过修复 还可以使用。此时结构抗震设计应按变形要求进行。 允许非结构构件受到破坏，但必须保 证主要结构不受明显损坏，以避免进行困难、昂贵的修复工作。要求结构具有足够的强度 3）延性设计准则：要求结构能经受较大的非弹性变形。 在预先估计到的罕见地震作用下, 结构进入弹塑性大变形状态，部分产生破坏， 但应防止结构倒塌，避免危及生命安全。 这 一阶段应考虑防倒塌的设计。3. 试述建筑抗震二阶段设计。二阶段抗震设计是对三水准抗震设计思路的具体实施。通过二阶段中第一阶段对构件截面承

4、载力验算和第二阶段对弹塑性变形验算，实现抗震规范2010基本的抗震设防目标。第一阶段设计：应满足第一、二水准的抗震要求。为此，应按多遇地震第一水准的地震动 参数计算地震作用，进行结构分析和地震内力计算，考虑各种分项系数和内力调整系数。根据荷载组合值系数进行荷载与地震作用产生内力的组合， 进行截面配筋计算和结构弹性 位移控制。并相应采取构造措施保证结构的延性，使之具有与第二水准相应的变形能力。这一阶段设计对所有抗震设计的建筑结构都必须进行。第二阶段设计：对地震时抗震能力较低、容易倒塌的建筑结构以及抗震要求较高的建筑结 构，要进行易损部位的弹塑性变形验算，并采取措施提高薄弱层的承载力或增加变形能力

5、, 使薄弱层的塑性水平变位不超过允许的变位。4. 试述不规则定义。中一项及以上的不规不规则：指的是超过表 3.4.3-1和表3.4.3-2则指标;不规则类型疋义和参考指标扭转不规则在规定的水平力作用下，楼层的最 大弹性水平位移或（层间位移）， 大于该楼层两端弹性水平位移（或 层司位移）平均值的1.2倍凹凸不规则性平面凹进的尺寸，大于相应投影方 向总尺寸的3D%楼板局部不连续楼板的尺寸和刚度急剧变化，如， 有效楼板宽度的50%,或开洞面积 大于该层楼面面积的3（）%,或较大 的楼层错层不规则类型定义和参考指标侧向刚度不规则竖向抗侧力构件不连续楼层承载力突变该层的侧向刚度小于相邻上一层的 70%,

6、或小于其上相邻三个楼层侧 向刚度平均值的80%；除顶层或出 屋面小建筑外，局部收进的水平向 尺寸大于相邻下一层的25%竖向抗侧力构件（柱，抗震墙、抗 震支撑）的内力由水平转换构件（梁0 桁架等）向下传递抗侧力结构的层间受剪承载力小于 相邻上一楼层的80%5. 对于不规则和特别不规则结构，试述进行地震作用计算和内力调整的要求及对薄弱部位应采取有效的抗震构造措施。1平面不规则而竖向规则的建筑，应采用空间结构计算模型，并应符合下列要求:1）扭转不规则时，应计入扭转影响，且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍，当最大层间位移远 小于规范限值

7、时，可适当放宽;2）凹凸不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模 型；高烈度或不规则程度较大时，宜计入楼板局部变形的影响;3）平面不对称且凹凸不规则或局部不连续，可根据实际情况分块计算扭转位移比, 对扭转较大的部位应采用局部的内力增大系数。2平面规则而竖向不规则的建筑，应采用空间结构计算模型，刚度小的楼层的地震 剪力应乘以不小于1.15的增大系数，其薄弱层应按本规范有关规定进行弹塑性变形分析, 并应符合下列要求:1）竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应根据烈度高低和水平转换构件的类型、受力情况、几何尺寸等，乘以1.252.0的增大系数;2）侧向

8、刚度不规则时，相邻层的侧向刚度比应依据其结构类型符合本规范相关章节 的规定;3)楼层承载力突变时，薄弱层抗侧力结构的受剪承载力不应小于相邻上一楼层的平面不规则且竖向不规则的建筑，应根据不规则类型的数量和程度，有针对性地 采取不低于本条1、2款要求的各项抗震措施。特别不规则的建筑，应经专门研 究，采取更有效的加强措施或对薄弱部位采用相应的抗震性能化设计方法。6.试述我国抗震规范(GB50011-2010)判断特别不规则建筑的参考界限。扭转偏大:裙房以上有较多楼层考虑偶然偏心的扭转位移比大于1.4 抗扭刚度弱：扭转周期比大于0.9,混合结构扭转周期比大于0.85 层刚度偏小：本层侧向刚度小于相邻上

9、层的50% 高位转换:框支墙体的转换构件位置：7度超过5层，8度超过3层 厚板转换：79度设防的厚板转换结构塔楼偏置:单塔或多塔合质心与大底盘的质心偏心距大于底盘相应边长20% 复杂连接:各部分层数、刚度、布置不同的错层或连体两端塔楼显著不规则的结构多重复杂:同时具有转换层、加强层、错层、连体和多塔类型中的2种以上7.试推导水平地震作用基本计算公式，并解释所有变量的物理意义。-X水平地R作用基本公式(4-13)作用在质点上的惯性力等于质側乘以它的绝对加速 度，方向与绝对加速度的方向相反，即F=-HE Tjr)-L式中F为作用在质点上的惯性力其余符号意义同前.若将式（4加）代入式C4-B）,并考

10、虑到Z冬kx（t 而略去不计，则得=<4-14)(4-15)F(t = kx(t =k式中r为*F件柔度系数，即杆端作用单位水平力时 在该处所产生的W移。现在来分析式（4-15）:等号左端巩）为地羅作用时质点产生的相对位 移而毎号右端FS为该瞬时惯性力使质点产生的 相对位移.加代入，25小差pf尸（:r比"'印 Y）£inQ（f 一厂（4-16）由上式可见，水平地廉作用是时间F的函数，它的大小和 方向随时间f而变化。在结构抗靂设计中，并不需要求出每一时刻的 地廉作用数值而只需求出水平作用的a大绝对 值。设F表示水平地R作用的最大绝对值，由式（416） 49：这

11、里F = ntcoI sin 呗-rdT（4-17）Tnax(4-18) -Cjaf *£ % “N諭E sin dF _ 右（4-19）maxS. - B XaL£* hVEl ti代入式<4-18> ,并以心、代替代IMflh（3-20）式中:FelSa水平地廉作用标准值S 质点加速度最大值, 地1R动峰值加速度； 地IR系数； 动力系数i 建筑的力荷载代表值（标准值）e8.试述振型分解反应谱法计算结构地震作用（不进行扭转耦联计算的建筑结构，计算其地震作用和作用效应的规定；建筑结构的扭转耦联地震效应应符合的要求）L采用扼型分解反应谱法时.不逬行胡转耦联灶算的

12、结构.应按下列规定计算苴地霭作 用和作丹效应fl)L1 结构j振型质点的水平地第作用标准値，应按下列公式确定，“ 巧严勺/jXjfG （F = 1Z"J = U,v）丫产"想口代q （2>式中，対i振型i底点的水平地實作用标准值' 勺相应于）振型自振周期的地震 影响系数Y 1为j振型1质点的水平相对位移1 ?；为1振型的彗与系数1丄水平地纂作用效应，当相邻撮型的周期比小于0.85 at可按下式Square Root of the Sum of the Squaies （SRSS） i 毂贰中，賈为水平地靂作用标准值的效应F为j拆型水平地靂作用标推值的效应八 2

13、.水平地黨作用下，建筑结构的扭转耦联地黨效应应符合下列更求：卩21规则结构不进行扭转耦联计算时.平行于地農作用方佝的两个边視各构件，其 地農作用效应应乘以増大系数。一：情抚下，短边可按门庁采用，长边可按1.05采 用i当扭转刚度较小时.周边各构件宜按不小于打采用。角部枸件宜同时乘叹两个 方向各自的増大系数.I 2按扭转耦联扳型分解法计算球 各楼层可取两个正交的水平位移和一个转角共 三个自由度.并应按卜列公式计算结构的地農作用和作用效应.确有依据时，尚軒 采用简化计算方法确定地震作用效应.- 221i振型i层的水平地震作用标准值，应按下列公式确宦祕0>®上GF煉勺儿G；®

14、; =勺?V；'吟LXMJ = L2M）式乩 ©八 S 分别为j振型层的赛方向T方向和转角方向的地農作用标 准值；兀严打分别为j振型LB质尤在x、y方向的水平相对位移卩R为j振型】 层的相对扭转角.人为I-层转动半径，可取L层统质心的转动惯量除以该层质量的商 的正二次方根；7#为计入扭转的j振型的参与系数*可按下列公式礁宝屮222单向水平地震作用下的扭转趣联效应，可按下列公式|Complete Quadratic Combinaiion (CQC)懈走乂S才崔:正；宀昭武中*耳上-为地雳作用标准值的扭转皴应；6、St务别为bk振型地a作用标准值的效 应(S>223双向水

15、平地黨作用下的扌丑转耦萝效应，可按下列公武中的较大值确世(9>S圧二 Js； + (0l&5S J -(10>式中t s八X分别为向.y向单向水平地K作用.按式r计算的扭转效应9.试述楼层屈服强度系数定义、分布及薄弱层判断；哪些情况应该进行弹塑性分析？并给出结构弹塑性简化分析方法。答1g£i «圧刑脱顒型甌散为推讯肪胞無 t构忡窦曲 毗财Ml制村强rtC体槪 伯1T W 的權 城堂嗽d嚴戲丿和摊卒 眄懈I艇 作 用悔 常 伯讨 M 站槎 咚狒 FL_Htr逅购山的比*对冊架林.怖掖冥际M驅函机，时科：BtrjSt杯 曲世1和仙向出1卜*凶归4血淫巧踊铁力

16、血地勰料帕平他他 i tr的和性一她頁育tp的比护uI.舖构薄執!(部血的位E可抹下列悄况備定】I儼厲冋服殘度矗故沿話度分布均匀的站可取底圧t2赠从屁服強随慕数沿寫度分亦革均匀的黠构.可取该慕如小的楼层徉薩D和相时较小前樓力弟怯厂房，可収上tb1.卿些情况减谚进行彈覩性分析？菩！ 1.下列结构应进秆弹塑性变羽验算tI出矗】【I、W类址地和9度时-禹丈的单0钢筋也凝土牲厂房的懺向排栗=2）丁9能吋楼层屁服强屢系数外TOd的钢筋混厳七秣盟納构利擀洋架緒构；对高度大丁T 50m的站构（叼甲糞建筑耳J 9搜时乙芙建效屮的钢弼混观+结构利钢姑鞫印釆用Ife#和消葩«#设计的箱W.2,下列站构宜

17、址行弹®性釦B验旳I）本壇范嚨5.12-1所列向笈范用【1.W丁#麴范壹3.4.3-2所列g向不规则荚型091怎建筑笛恸 纱废川、W换场地和度时A粪強爼屮的钢彌規漑土站肉和钢站怕； 引扳柱出LS墙结构科厳部框架刪体霑屋；4、高度不大于】$伽的其它高层訓蜡构！ 勺不坝则的地下建筑结构及地下空闻综舎体.注：楼出屈脈骗度杀数为技钢筋海線十鞫杵实际配筋和材料醐度标准值计界的搂层受勢承栽力和 按辛迴地柞出栩准值计算的搂出弹性地W聊力的比fL堰柱.扌卑按实际配?面视、厦标准值利轴向力计算的止歲而受弯壌戟力与技罕站地柱件舟标淮值计算的弹性地寓弯范的比 也5, S3结构在金遇地震作用下薄弱层t部位弹

18、塑性变形计算, 可采用下列方法；I不超过12层且层刚度无突变的钢筋混凝土推架和框排架结构、单层钢筋混凝土柱厂馬可采用本规范第5. S 4条的简化计算法F2除1款以外的建筑结构.可采用静力弹理性分析方法或 弹塑性时程分析法等.3规则结构可采用弯剪层模型或平面杆系模型，ffl于本规 范第3. 4节规定的不规则结构应采用空间结构模型.5, 5,4结构薄弱层（部位）弹塑性层间位移的简化计算，宜符 合下列要求，楼层屈服强度系数沿高度分布均匀的结构，可取底层4 楼层屈服强度系数沿高度分布不均匀的结构，可取该 系数fe小的楼层（部位）和相对较小的楼层.一般不 超过23处丨单层厂房，可取上柱.1结构薄弱层（部

19、位的位置可按下列情况确定.2>3）(5. 5. 1-1?2弹塑性层间位移可按下列公式计算:AUp = %冷（乩 5-4-2>%=卩 3*=¥*¥式中=iUp-弹塑性层间位移卡AUy 层间，屈服位移!針楼层延性系数i罕遇地震作用下按弹性分析的层何位移*%弹噩性层间位移增大系数.当薄弱层（部位）的 屈服强度系数不小于相邻层（部位）该系数平均 値的0.8时，可按表5巧4采用.当不大于该平 均值的05时，可按表内相应数值的15倍采用¥ 其他情况可采用内插法取值；&一 楼层屈服强度系数.表£§.4弹®性Jg®位移増

20、大系M结钩类显总层« 成部也0,50.40.3h轴J7鳥01,551结构8-12LSKJ2.002.20单屋厂丙上柱51.602弋010. 试述建筑抗震性能化设计：（1）抗震性能化设计（确定地震动水准、选择结构性能目标、选择结构性能设计指标）应符合的要求；（2）抗震性能化设计计算应符合的要求；（3）实现不同抗震性能要求的构件承载力验算规定（设计值复核、标准值复核、极限值复核）；（4）对竖向构件弹塑性变形验算的具体要求。1.1地震动水准通常可取抗震规范 89-2001-2010 规定的多遇地震（小震）、设防地震（中震）和罕遇地震（大震）三个水准（三个层次）。1.2在必要时还需要考虑近场

21、效应的影响。抗震规范2010规定，对处于发震断裂两侧10Km以内的结构，地震动参数应计入近场影响，5Km以内宜乘以增大系数1.5，5Km以外宜乘以不小于1.25的增大系数。1.3对设计使用年限超过50年的结构，其地震作用需作适当调整，取值需经专门研究提 出并报规定的权限部门批准后采用。1.4结构性能目标是指：对应于不同地震动水准的预期损坏状况或使用功能，应不低于 抗震规范2010规定的基本设防目标。1.5设计应选定分别提高结构或其关键部位的抗震承载力、变形能力或同时提高抗震承 载力和变形能力的具体指标，尚应计及不同水准地震作用取值的不确定性而留有余地。设计宜确定在不同地震水准下结构不同部位的水

22、平和竖向构件承载力的要求（含不发生脆性剪切破坏、形成塑性铰、达到屈服值或保持弹性等）；宜选择在不同地震动水准下结构 不同部位的预期弹性或弹塑性变形状态，以及相应的构件延性构造的高、中或低要求。当 构件的承载力明显提高时，相应的延性构造可适当降低。2.1分析模型应正确、合理地反映地震作用的传递途径和楼盖在不同地震动水准下是否 整体或分块处于弹性工作状态。2.2弹性分析可采用线性方法，弹塑性分析可根据性能目标所预期的结构弹塑性状况, 分别采用增加阻尼的等效线性化方法以及静力或动力非线性分析方法。2.3结构非线性分析模型相对于弹性分析模型可有所简化，但二者在多遇地震下的线性 分析结果应基本一致；应计

23、入重力二阶效应、合理确定弹塑性参数，应依据构件的实际截面、配筋等计算承载力，可通过与理想弹性假定计算结果的对比分析，着重发现构件可能 破坏的部位及其弹塑性变形程度。3）31设防烈度下结构枸件承载力，按考虑地黑效应调整的设计值复核时，应采用对应 于抗叢等级而不计入冈荷载效垃的地震作用效应基本组合，并按下式验茸； 込*乍片扎2 R 0 z 式中：r裘示设防地讒动隔震结.构包含水平 向咸震影响，A为按非抗震性能设计考慮抗靈等级的地靈数应调整系数，1为考 虎部分次要构件入塑性前刚度阵低或耗能减震结构附加的限尼影响，其它苻号 H3Efit養棒養裕计。日3丄结构构件承载力胺不堂虎地養作用效应调整的役计值复

24、核时应采用不计入风荷 载效应的S本组合，并按下武验串 沧缶卄中式札喪示 设防列度地震迦媒遇地震动，踽震结构&含水平向咸誤影响-卩3 结构构件重载力檢标淮值复核时、应采用不计入凤荷载兹应的地震作用效应标准 组合，并按下武验算：$«存$&£孑)人八式中：R上为按材料强度标准值计算 的弟载力Z34结枸构件按极限承载力§核时，应采用不计入风荷载效应的地震作用效应 2 掃灌组合，并按下式验=式中=%为按材料强度最小极眼ffi计算的承载力。2(2结构竖向构件在i殳I防地震 罕邁ifi棗作用下的层间惮塑性变羽按不同控制目标 进行复核时，地養层间5?力计S 地養作

25、用数应调整I枸件层间位移计苴和验 S方法，应符舍下列要杜dnn4.1地震层间K力和地靈作用效应调整，应很据整个结构不同部位进入薛塑性阶段程 度的不同，采用不伺的方法舟构件总体上处于开裂阶段或冈11刚i入屈鵬阶段，可 取等效刚度和等做阻尼，按等效线性方法估算。2构件总体上处于欢载力屈服至极限閉段.宜采用力或动力弹塑性分析方法 估算鼻构件总体上处于桑戴力下薩盼覆-应采用计入下眸段参数的动力弹塑性分 析方法估算。P4二在设陆地震下混凝土掏件的初始剛度，宜乘用长期刚度“构件层间弹塑性S形计算 时应依据其实际的承载力-并应按抗震设计规范的规走计入更力二曲效应,凤荷载 和重力作用下的变形不養与地震组舍。&

26、lt;U构件层间弹塑性变形的验算，采用下列公式：307,务GJ< 二闵，式中:吟为竖向构件衣设防地冀或至遇地震下的禅塑性E间移角，&根擴性能控制S标确 左的弹劉1位层凰移角眼值。昇11. 抗震性能化设计时，计算分析主要为结构的弹塑性分析。为了判断弹塑性计算结果的可靠程度，可从哪几个方面借助于理想弹性假定的计算结果来进行工程上的综合分析和判断?1-结构弹塑性计算所采用的计算模型.一般项比多遇地霍下结构反应请计算时的模 型有所简化，但二者在弹性阶段的主要计算结果应基本相同（两种模型的嵌固端、 主要振动周期.振型和J总地震作用人若计W结果明显异常，则计算方袪或计算参 数存在问题.需仔细

27、复核.排除.4工在弹塑性阶段结构实际具有的最太受勇L承载力（底部总勇力）应控制在合应贰 经济上可撞受的范围，不需要接近、更不可能超过按同样阻尼比的理想弹性假定计 算的大震剪力.如果弹塑性计算的结果超过则该计算的方法.弹塑性计算參数等 需认真检莹 复協 判断其合理性.在计算模型合理时，结构实际具有的最太受剪 承载力不因计算方注.输入地S液形的不同而改变.Q 瓦在大農下，结构谪弱楼层的层间位移应大于按同样阻尼比的理想弹性假定计算的 该部位犬雳层间位移。如果明显小于此值.则该位移数据需认真检査.复核，判断 其合理性.大雳下非議弱层的层间位移要小于按理想弹性假罡计算的层间位移，结 构顶点的弹塑性位移一

28、般明显小于按照理想弹性假定计算的位移. P4.结构动力弹塑性时程创ft采用不同的逐步积分方法，不同的地熏波形.尽管彼此计» 的承载力，位移、进入塑性变形的程度差别较大，但发现的薄弱部位一般相同（屈服强度 系数相对较小的檯层或部位人薄弱部位可借助于上.下相邻檯层或主e竖向构件的屈隈 强度系数的比较予以复核. 卜5.借助小霍的康应谴法计算结果进行分析.用同一软件、同一液形进行小霍弹性和大S 弹塑性计算，得到同一披形、同一部位弹塑性位移层间位移）与小龍弹性位移（层间位 移）的比值I然后将此比值取平均或包络值再乘以反应谱袪计算的该部位小第位移（层 间位移h从而得到大霹下该部位的弹塑性位移（层

29、间位移）的参考值.P12. 建筑抗震性能化设计：建筑地震破坏等级划分（表1）;预期性能目标描述（表2）;承载力参考指标（表3）;延性系数指标（表4）。建筑地震破坏等级划分名称继绩使ffl的可能14（含完好）李重构ft完好，个别m磚就 件轻關 坏，附JB构件有不局程度破坏F不需要修卿可函豳（姗郃糊指残鮫形），个别日滋輕俪显破 坏，附构件酥同程度瞬不需WH或詡加修 理，仍可畸朗中等砂多数承重构件轻諏缜（醱矮 形）,部分明理缠；个脚曄重构件 严董的需理，采取安 全措朋可适当使严重蜩多数承S构件严重破坏或部分倒埸应排 除倒 塌多数承1构件佛需拆除BBHI预期性能目标描述瞬水准性能目标一性能目氏性能性龍

30、目标四多遇地黑 （小黒）Wi?就f设防地震 （中霞）fi*海甜轻融1札简 单修用轻微至接近中零§ 坏.势F纟 V龟罕遇轻微至中等破 坏，修复后继续其破坏需Ju圃右按近严重破坏，大 修表3承载力参考指标性能要求多遇地胄设防瞬罕遇瞬性能一訓，制，调整地震作用效应的设忡 值进储核基本完好.承载力按不计 航鳶療鯉地壽作用效 应的设计值进行复核性能二斟题按不计 抗霍现醴地雳作用效 应的设计値送行复核轻一中度破坏，蒔力按 极眼值曲董核性蒂完好,轻備撇札净载力援标准 値进悔核中度顒坏.承载力达到极 限值后i细程定，降低 少于5%性能四完好.跚轻一中度损坏，率载力按 极限值iSfi复核不严重破坏李载

31、力厨«限值宕基本绸播定，表4延性系数指标性能要求枸造的抗馬等级性务基本龌构造-可按常规设计的有关规定降低二度采用-但不得低于6 度，且不轴翻4破坏性能二僦恂造亠可按常规设廿的B关规定降心度采用-当构件的承载力 高于多遇J篠鬍度的要求时.可降（&二度采用=均不得低于度， 且不;虧，性16中等延世构造.当构件的輛力昌于多遇地雳雋一度的要求时”可按 常规玻计的有关规定降1ft度且不低于6度采用.否则应瞬规设廿创性能四高延1撫造。仍按常规设计钠有关规定采用.滦二层钢筋混藩土框架结构，如圉1所示，集中于楼盖和岸盖处重 力荷载代表值相等即S =G,-1200 tv o该11架结构題£于基本 烈度为7度区，馳为II类，设讯慣分组为第二组撮计基本地畫 加速縻为o.iog.e构的阻尼比芝结构第一抿型： 学=豪，第一扳型自振頻率1=61厂打结枸第二抿型：昂1.000邑=匹色，第二自腳率-© = = 15.99 广1。L = 0.40 O 並11.000亠g结枸周期在o.h©区间，地盍影响系数为aos；结构周期在 兀刃；区间，1M詡