单层工业厂房设计使用说明

1、.南京理工大学泰州科技学院课程设计说明课程名称: 设计题目:学生姓名: 指导老师:2008年7月.设计资料 构件选型2.1屋面板2.2屋架2.3天沟板2.4吊车梁2.5吊车轨道联结2.6基础梁2.7过梁（GL ）、圈梁（QL ）、连系梁（LL）2.8门窗柱设计3.1尺寸的确定 3.2材料的选用 荷载计算4.14.24.34.44.54.64.74.8荷载作用位置屋盖荷载上柱自重下柱自重吊车梁等自重吊车荷载标准值围护墙等永久荷载风荷载横向排架内力分析5.1恒载作用下的内力计算5.2活载作用下的内力计算荷载组合及最不利内力组合6.1 I I截面6.2 n n截面6.3 川一川截面柱配筋计算柱在排架

2、平面外承载力验算斜截面抗剪和裂缝宽度验算错误!未定义书签。10101113131623错误!未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。2531329.1斜截面抗剪验算329.2裂缝宽度计算32十牛腿设计3410.1 几何尺寸确定3410.2牛腿配筋计算3410.3牛腿局部抗压验算错误!未定义书签。卜一柱的吊装验算3611.1荷载计算3611.2内力计算3711.3正截面验算3711.4裂缝宽度计算38十二基础设计3912.1 确定基础尺寸4012.2抗冲切验算4112.3基础底板配筋计算43设计资料1工程名称：三明市三元区宏大机械公司金工装配车间2. 单跨装配车间，总长84m,柱距6m,

3、车间平面布置图和剖面图如附图所示。跨 中设有二台20/5t吊车，A5级工作制，其轨顶标高为10.2m,柱顶标高为12.9m, 基础顶面标高为-1.5m。3. 建筑地点：三明市三元区主导风向：全年为偏北风，夏季为偏南风。 雨雪量：年降雨量1450m m,最大积雪深度100 mm。基本风压：w00.35kN/m2，基本雪压：S)0.2kN/m2。4. 地质条件：(1)填砂：遍布场地表层，厚度为 0.5-1.25m,平均1.0m；,褐灰，主要由中 粗颗粒石英砂及贝壳碎片等组成，该层属新近回填(回填时间小于3年),有经专门振冲密处理，呈中密状，局部稍密状。密实度及均匀性较好，力学强度一般，工程性能一般

4、。承载力标准值fak=120 kPa。重度318kN/m 。(2)粉质粘土：全场地分布，厚度为2.20-2.50m,平均2.30m。褐红、褐绿、灰绿、灰白等色，大多呈硬塑状，局部可塑，成份主要由粘、粉粒及石英砂性组成, 砂砾含量约20%，岩芯摇振无反应，切面较光滑，干强度中等，韧性好。该层属中等压缩性土，强度较高，工程性能较好。fak=250 kPa。重度319kN/m 。(3)中砂：厚度为2.0014.50m,平均厚度6.8m。褐黄、灰白色，可塑硬塑状，大多呈硬塑状，局部可塑，成份主要由长石风化的粘土矿物，石英颗粒及云母碎 屑等组成，土中2mm颗粒含量约15%，手捏易散，泡水易化，崩解，原岩

5、结构特证323kN/m 。清楚，母岩为花风岩。岩芯摇振无反应，切面稍有光滑，干强度中等，韧性低。该层 属中等压缩性土，强度较高，工程性能较好。fak=260 kPa。重度(4)全风化花岗岩：厚度为1.6012.30m,变化较大，其顶板埋深为17.80-30.90m,顶板高程为-21.92-8.84m。褐黄、灰白色，坚硬状，成份主要由未完全风化的长石、 石英、云母碎屑等组成，岩芯量散体结构，坚硬状。该层属低压缩性土，强度较高, 工程性能好。fak=500 kPa.(地质剖面图见图2)场区勘探深度内地下水为空隙潜水，接受大气降水入渗补给，勘察期间地下水埋 深2.973.03米。根邻近地下水质资料，

6、场区地下水质对混凝土无腐蚀性，对钢结构 有弱腐蚀性。5. 材料供应：砂石、砖、瓦该地区能保证供应；水泥、钢材、木材品种齐全。6施工能力：承建公司技术力量较强，机械装备水平较高。可进行各种类型的预 制构件的吊装，专用预制构件厂能生产预应力混凝土构件和各类钢筋混凝土预 制构件。7.依建筑材料供应情况和施工能力，车间的主要承重构件采用装配式钢筋混凝土 结构。构件选型2.1屋面板：采用全国通用工业厂房结构构件图集04G410-11.5m X 6.0m预应力混凝土屋面板，根据屋面板上作用的荷载选用。防水层保温层0.35kN /m2 0.48kN /m220厚水泥砂浆找平层20 0.020.40kN/m2

7、屋面活荷载0.70kN /m2雪荷载0.20kN /m2外荷载基本组合设计值:2q 1.35 (0.35 0.480.4)1.4 0.7 0.72.35kN / m选Y-WB-3x，自重(加灌缝)1.50kN/m2，允许荷载3.24kN/m22.35kN/m2,满足要求。2.2 天沟板：选用04G410-2图集1500X 6000预应力混凝土天沟板，天沟宽 580mm,沟壁平均厚度为80mm。防水层0.35kN /m2保温层20.48kN /m65厚焦渣混凝土找平层0.065 140.40kN /m20.4kN /m22.00kN /m220厚砂浆抹面积水荷载按200高计卷材防水层考虑高低肋覆

8、盖部分，按天沟平均内宽b的2.5倍计算（b=天沟宽2.18kN /m-190=580-190=390),则q 1.35b(0.910.4 2.5 0.352.0)5.59 0.39选用TGB58(有落水洞口)允许荷载3.0kN/m 2.18kN/m，满足要求。注：积水荷载取为200mm高，比其他荷载大，故天沟板验算取积水荷载，当排架分 析时仍取屋面活荷载0.70kN/m2。2.3 屋架:按05G511梯形钢屋架图集选用防水层（屋面板）20.35kN /m2保温层（屋面板）找平层（屋面板）0.48kN /m20.40kN /m2屋面板自重（加灌缝）1.50kN /m2屋架支撑自重0.05kN /

9、m2雪荷载0.20kN /m2屋面活荷载0.70kN /m2荷载组合:®、永久荷载效应控制:1.350.350.40.48 1.500.051.4 0.7 0.74.44kN/m2、活荷载效应控制:21.2 (0.35 0.40.481.50 0.05)1.4 0.74.32kN /m选用GWJ30-3 (无天窗)，允许荷载4.5kN/m 2>4.44kN / m2,满足要求，根据标准图集查得屋架自重 50.9kN 。2.4 吊车梁：按04G323-2图集选用厂房配有二台Q相同、A5级工作制20/5t吊车,Lk 28.5m，柱距6m,吊车起重量20t，根据图集确定选用 DL 1

10、0s吊车梁（梁重4.08t)。2.5吊车轨道联结：按04G325图集选用1）轨道联结按A5级工作级别，Q=200kN，Lk 28.5m根据吊车规格参数计算最大轮压设计值：PdQ m Pdk1.05 1.4 1.15 240405.72kN选用：轨道联结DGL-11则 405.72kN <510 kN,满足要求。吊车梁上螺栓孔间距A=240mm,轨道面至梁顶面距离190mmDGL-11的参数钢轨0.380 kN/m联结件0.086 kN/m弹性垫层0.004 kN/m混凝土找平层(0.82X 10/1000+0.023X 25) =0.583 kN/m1.060 kN/m2）.车挡选用：车

11、挡CD-32.6 基础梁04G320墙厚度240mm,砖强度等级MU10，砂浆强度等级 墙体采取突出于柱外的方案。M5。柱距为4.2m时窗宽3m,柱距为6m时窗宽4.2m。安全等级为二级，重要性系数1.0。1）纵墙（柱距为6m）砖墙 H 12.9m 15m窗洞宽度 3000mm 04200mm窗洞迭加高度 4200 4800 9000mm 8600mm4200mm窗上口至墙顶距离600mm 600mm多层窗两窗之间的距离1200mm 1200mm根据以上资料选用：JL-3 （有门、有窗）净跨度In 4950mm基础梁的支座中心线间的距离lc 5950 5005450 mm2）山墙砖墙 H 12

12、.9m 15m窗洞宽度 3000mm g 3000mm窗洞迭加高度 4200 4800 9000mm 8600mm4200mm窗上口至墙顶距离600mm 600mm多层窗两窗之间的距离1200mm 1200mm柱距为4.5m根据以上资料选用：JL-24 （有窗）净跨度ln 3450mm基础梁的支座中心线间的距离lc4450 5003950mm柱距为6m根据以上资料选用：JL-3 （有门、净跨度ln 4950mm基础梁的支座中心线间的距离l C5950 5005450 mm2.7 过梁（GL）G322-1、圈梁（QL ）、连系梁（LL）4.5m柱距：窗户宽3000mm,选用GL-4240。 梁高

13、180mm，混凝土 C20，钢筋HRB235。6m柱距：窗户宽4200mm，选用GL-4420。 梁高300mm，混凝土 C20,钢筋HRB335。墙体材料选用机制普通砖，墙厚 240mm,门窗洞口宽4200mm,荷载等级为0。由于考虑三梁合一统一取为 GL-4420 2.8门窗4.5m 柱距：窗户 3000mmX 4200mm、3000mmx 4800mm。6m 柱距：窗户 4200mm x 4200mm、4200mm x 4800mm。门：3000mrX 3600mm柱的设计3.1尺寸的确定1）轨顶标高：根据厂房工艺需求（最大设备及吊物与跨越物间的安全距离、吊 车相关尺寸等）确定轨顶标高为

14、 Hj 10.2m ；轨顶至柱顶高度:2)H 2 =吊车梁高+轨道高+吊车顶端与柱顶的净空尺寸=0.19+2.136+0.3=2.6263)4）调整为H2=2.7m柱顶标高H H1（吊车顶与柱顶净空调为374mm）；H 210.22.712.9m ;牛腿标高=10.2-1.2-0.19=9.81m (取为 9000mm);注：1.2 为 DL 10s 高度；0.19 为 DGL 11 高度。柱轨顶标高实际为9.00+1.2+0.19=10.39m与10.2m相差 0.2m范围内，满足要求。5）6）7）上柱高度Hu 下柱高度H L 柱的计算高度12.99.0= 12.98)初定截面尺寸9.03.

15、9m;(1.5)10.5m ; (*-1.5 为基顶标高)1.50 14.4m ;b Hl/20=10500/20=525mm h H i/12=10500/12=875mm由参考尺寸取：上柱(矩形)bX h=400x 500mm下柱（矩形）bx h=400X 1000mm表3.1 柱截面计算参数截面尺寸（mm）面积(mm2)惯性矩（mm4）自重(kN/m)上柱400X5002.0 X 10521.3 X 1085.0下柱400X10004.0 X 105333.3 X 108109）柱的插入深度h1应满足：预制柱插入基础杯口应有足够的深度，使柱可靠地嵌固在基础中，插入深度对于h1 >

16、0.05截面尺寸800< h< 1000的应满足：插入深度为 0.9h,且800mm,同时插入深度还 应满足柱纵向受力钢筋锚固长度的要求和柱吊装时稳定性的要求，即应使 倍柱长（吊装时的柱长）。最终插入深度取值为900mm。.3.2材料的选用C30 混凝土， fcC25 混凝土， fc 钢筋：受力筋为14.3N / mm2, ftk 2.01N / mm2 , ft11.9N /mm2, ftk 1.78N / mm2, ftHRB335, fy 300N/mm2, Es 2.01.43N/mm21.27N / mm21O5N mm2箍筋为 HRB235, fy 210N / mm2

17、四荷载计算4.1荷载作用位置hu/2 0.150.05mhl/2hu/20.5 0.250.25me4(L Lk)/2hl/20.75 0.50.25mhl/20.24/21.0/20.120.62 m注:上柱截面高hu 500mm，下柱截面高h|1000mm ,墙厚240mm1 作用于上柱柱顶竖向偏心力对上柱计算轴线的偏心距;2 上柱竖向力对下柱计算轴线的偏心距;4吊车梁支座钢垫板的中心线对下柱计算轴线的偏心距;4.25 围护墙自重对下柱计算轴线的偏心距; 屋盖荷载（永久荷载G ,活荷载Q）G1k 0.5 （跨度 柱距）（屋面荷载柱距天沟重=0.5 （30 6）2.78 0.5 50.9支撑

18、荷载）0.5屋架重6 2.184.34.4=288.73kN则屋盖结构自重G11.2 G1K屋面活荷载Q1kQ11.2288.73346.48kN柱自重1）上柱自重:G2k2）下柱自重：Gsk吊车梁等自重G4K0.7 (30 2)Q Q1k1.46363kN88.2kN4.0 Hu 4.0 3.918.72kN10 Hl 10 10.5126kN图4.1荷载作用位置4.5吊车荷载标准值Vl =0. 1250 =1yg =0” 81图4. 2吊车梁的支座反力作用线根据设计资料，吊车按两台考虑。Q=20t，大车质量 m141t，小车m3 g/2 Pmax, k其中：L 6m, B 6.4m, K

19、5.25m，起重量质量m2 7.5t，吊车最大轮压标准值Pmax,k 240kN ,Pmin, k (G1 ,k G 2,k G3,k )/ 2Pmax, km1m2(417.520) 10/2 240102.5kN吊车梁支座反力影响线及两台吊车的布置如图4.2 示。D max, kPmax, ky i0.9 240 (0.125 1.0 0.81)417.6kNDmaxQ D max, k 1.4417.6584.64kNDmin,kGPmin, kDmax,kPm ax,k417.6102.5/240 178.35kNDminQDmin, k 1 .4178.35249.69kNTk140

20、.25 0.10 0.9(m2 Q)g(7.520) 10Tk6.19kNTmaxDmax584.64 6.19/24011.97kNPmax, k4.6围护墙等永久荷载G5k(G5k包括QL，JL,墙体，门窗等重量)圈梁(QL)自重:.z2 0.3 0.24 4.42 25 15.91kN基础梁JL）自重:0.45 0.24 5.95 25 16.07kNC1 (4.2mX4.2m)钢窗自重4.2 4.2 0.45 7.94kNC2 (4.2mX4.8m)钢窗自重4.2 4.8 0.45 9.07kN240厚墙（双面抹灰）自重19.0 0.24 1.05.56kN /m2(6 12.9 4.

21、2 4.2 4.2 4.8 0.3 4.42 2 0.45 5.95) 5.56190.5kNG5k15.91 16.07 190.5 7.94 9.07 239.49kNG5 gG51.2 239.49287.4kN4.7风荷载风荷载计算简图见图4.3,其中h1 1.99m ； h? 1.50mk z z s o，基本风压 o 0.35kN/m2风振系数z 1.0 （规范规定单层厂房取1.0）屋面坡度arcta n （3490 1990）/15000风载体型系数s查规范如下：5.7°15os1 0.8， s2 O.6， s3 O.5， s40.5图4.31:离地面（或海面）5m1(

22、高度风压高度变化系数按地面粗糙变化类别为 B类查规范如表4.1风压高度变化系数41.001.001.141.250.305kN/m2q1k1k B0.305 61.83kN /m中间按线性插入:柱顶Z112.90.4513.35mz1 1.09檐口J12.90.451.9915.34mz2 1.15屋脊J12.90.453.4916.84mz21.18注：室内外高差为0.45m。排架迎风面和背风面的风荷载标准值分别为:1k z z1 s1 o 1 .0 0.8 1 .09 0.352k z z2 s2 o 1.0 ( 0.6) 1.09 0.350.229kN/m2则作用于排架计算简图上的风荷

23、载设计值为:q1Qq1k1.41.832.56kNq2Qq2k1.4(1.374)1.92kNWkW1kW2k(S1s2)z2 A( s3s4)z3h2oB(0.80.5)1.15 1.99 ( 0.60.5)1.181.56.00kNW =QWk1.46 8.4kN0.229q2k0.35 62k B61.374kN /m（ B为计算单元宽度）五横向排架内力分析控制截面选择为:1）上柱：底部I -1截面；2）下柱：牛腿顶面n -n和柱底m -m截面。由于结构左右对称，故剪力分配系数0.5n lu1l833133 0.06更 0.27114.45.1恒载作用下的内力计算1）在Gik作用下内力计

24、算由于结构对称，荷载对称，故结构可取半边计算，上端为不动铰支座。求支反力R的系数Ci、C3：M1k作用时:M2k作用时:1Ci1.512(1 1)n3(- 1)n0.271211.5 -310.271C31.51(1 0.06 (0161 )-2.461)1 2n,L1 0.2711.5311 0.2713(-1.060.06 1)内力正向：以截面顺时针旋转为正。M 1kG1k e1288.73 0.0514.44kN mM 2kG1k e218.72 0.255.62kN m.M1k G M 2k C3HH14.44 2.45 5.62 1.0614.414.42.88kNV1kR 2.88

25、kN()求出未知反力R后，求解静定结构的内力:GtkGtkG1kM17V1kM1VikV1kM 2k(a)(b)图5.1恒荷载内力计算M 2kz/Ma(c)由图5.1(a)得刀M=0:M4V1kHM 1k M 2k2.88 14.414.44 5.6221.41kN由图5.1(b)得刀M=0 :M2V1kHuM 1k2.88 3.914.443.17kN m由图5.1(c)得刀M=0 :M3 V1kHuM1kM 2k2.88 3.914.445.628.79kNGik,RGixVik -14.4288. 735* 62-8. 79图5-2屋盖荷载内力图2, 882) 在G2k ,G3k, G4

26、k作用下内力计算在上述荷载作用时为柱底端固定上端自由的悬臂柱，属静定结构。M 4k G4k e4 G2k e247.16 0.25 18.72 0.36.17kN mN kG2k18.72G3k G4k126 47.16191.88kN671& 7265.88 19L88¥图图5+3柱及吊车梁自重内力图5.2活荷载作用下的内力计算 5.2.1 在Qik作用下内力计算Qik内力图与Gik内力图成比例，比例系数k Q1k / G1k63/288.730.218一3 14631,231. 92-4, 67 w图图鼠4屋面活荷找内力图5.2.2 在Dmax,k， Dmin,k作用下内

27、力计算柱，Dmax,k作用于分析吊车荷载Dmax,k作用在A柱上，Dmin,k作用于B柱上时内力（当Dmin,k作用于A B柱上时内力，禾I用对称性即可求出内力）M maxDmax,k e4417.6 0.25104.4kN mM minDmin, k e4178.35O.2544.59kN mVa,imax CVb,iR MRaH104.4 1.067.69kN (14.4M minH4559 1.06 3.28kN()14.4RbC3为了撤销附加不动铰支座，需要在排架柱顶施加水平集中力 -Ra和-Rb，由于A、B柱相同，剪力分配系数A B 0.5，故在-Ra和-Rb作用下，各分配到柱顶剪力

28、为Va,2 Vb,20.5( Ra Rb)0.5 (7.69 3.28) 2.21kN()总柱顶剪力为:.VaVa,1Va,2利用对称性当D max,k 作用于B柱时内力图:7.69 2.215.48kN()VbVb,1Vb,23.28 2.215.49kN(求A柱弯矩:VaDmax, kM maxVaDmax, k匕2VaD max,k<M3M maxA(a)图5.5(b)Dmaxk作用在A柱内力计算max,k(c)由图5.5(a)刀M=0得:M 4 M max VA104.45.48 14.425.49kN由图5.5(b)刀M=0得:M2Va Hu5.48 3.921.37kN由图5

29、.5(c)得刀M=0 :M 3 M maxVAHu 104.45.48 3.983.03kN求B柱弯矩:VbD min, kDmin, kVbVbzM min产M minID min, kZM3(a)ML(c)(b)图5.6 D min,k作用在B柱内力计算由图5.6(a)刀M=0得:Vb H 44.595.49 14.434.47kN m由图5.6(b)刀M=0得:M2Vb Hu5.49 3.921.41kN m由图5.6(c)刀M=0得:Vb Hu44.59 5.49 3.923.18kN mo二SVa1 Diiim kDmax, kLMminMmax图5. 7吊车竖向荷载计算简图83.0

30、3-23. 18-5.48 5.49249, 69 n =21.37 21,4125. 49 _34. 47417.6川榨用在A柱内力图-5. 49 5,4823. 18-2L 41-307khl图523在吊车水平荷载T max,k 作用下内力计算当不考虑厂房空间作用时，利用对称性可简化为静定的下端固定上端自由的二阶柱。吊车梁顶:吊车梁底:h Tmax,k1.211.9714.36kN m柱底:h H l Tmax,k1.210.511.97140.05kN m_ILo常一 Tm厲卜*TneiiCi h .r14. 36-1;I-14. 3611i11LI0r 140.05-140, 05土1

31、1先图图5* 10 作用下内力图975.2.4 在风荷载Wk，q1k，q2k作用下内力计算在风荷载作用下，以左风-作用进行计算。（右风J作用时，利用对称性 A，B两柱内力值对换，符号相反即可，不必另算。）.由图5.11刀Mx=0得:Gi314(1 丄)n_3181(-1)n3 1 0.2714 (1 丄)严d 0.318 1 0.2713 (1) L'0.06 刀在qik的作用下，A柱虚加水平不动铰支座，则 A柱不动铰支座反力Ra C11q1kH0.31 1.83 14.48.17kN()在q2k的作用下，B柱虚加水平不动铰支座，则 B柱不动铰支座反力RbGiq2kH0.31 1.37

32、4 14.46.13kN()撤销附加不动铰支座,需在排架柱顶施加集中力-Ra和-Rb，并把他们与 Wk相加后进行剪力分配Va,2Vb,20.5(Wi(6.00Ra Rb)8.17 6.13) 10.15kN(VaVa,210.15 8.171.98kN(VbVb,2 Rb10.15 6.134.02kN(求内力图如下：（当左风7作用时A柱的内力）VaqAx图 5.11VbqkM Bx风荷载计算简图.图5. 12风荷载计算简图MxH Ih2M A,x3.9M B,x3.9|1k H 2THu1 831.98 3.9 且 3.92 21.64kN m2|2k H 2THuVA HuVb HuM A

33、,x14.44.02 3.9 1374 3.9226.13kN m2亚H22Va h1.98 14.41 8314.42218.25kN mM B,x14.4Vb hq2kVA,x 0VA,x 3.9VA,x 14.44.02H22"1.37414.4 2VA 1.98kNVAqk H u1.98 1.83 3.99.12kNVAq1k H1.98 1.83 14.428.33kN-Va214.4200.34kN mVb,xo Vb 4.02 kNVB,x 3.9VB|2k H u4.02 1.374 3.99.38kNVB,x 14.4VB|2k H4.02 1.374 14.42

34、3.81kNVh.左风作用下的内力图如图4.16所示。1.984. 0221.6411f/r'/a26, 13,'/1II009, 12 '11in1；119. 381111n11111121& 25200.342& 3323,81A'A)B-图& 13左风作用卜内力图用同样的方法可求出右风的内力图，如图4.17所示。0'2一1 981 -26, 13Fli1-21.64",-9, 38LI1n11A_'|1 00111LI11200, 34-218, 25i -23.81BV图A*图B ；-9, 12-28,

35、33图54右凤作用下内力图荷载组合及最不利内力组合Mmax及相应的N , V ；Mmax及相应的N，V ； Nmax及相应的M，V ； Nmin及相应的M，V ；考虑的是以下四种的内力组合:（4）以上四种内力组合中的有是我们要寻求的最不利内力（即在截面尺寸，材料强度 相同条件下，使截面配筋量最大的内力）。在寻求上述四种内力时，考虑这些荷载同时出现以及同时出现且达到最大值的可 能性。因此，我们在寻求最不利内力组合时必须考虑荷载组合。按荷载规范中对 于一般排架、框架结构由可变荷载效应控制的组合的表达式为：®、“恒荷载” +任一种“活荷载”S G SGkQ1 Sq 1k、“恒荷载” +0.

36、9 （任意两种或两种以上“活荷载”）G SGk0.9Qi SQik内力组合要点：（1）每次组合以一种内力为目标来决定荷载项的取舍；（2）每次组合都必须包括恒荷载项；（3） 当取Nmax和Nmin为组合目标时，应使相应的 M绝对值尽可能的大，对于不 产生轴向力而产生弯矩的荷载项中弯矩值也应组合进去；（4）风荷载项中有左风和右风两种，每次组合只能取其中的一种；（5） 吊车荷载组合时，要遵守“有 T必有D，有D必有T”的原则；在“恒荷 载+任一种活荷载”的内力组合中，只能在吊车竖向荷载D与吊车水平荷载T两者中 取一种；（6）由于柱底水平剪力对基础底面将产生弯矩，其影响不能忽视，故在组合截 面III-

37、III的内力时，要把相应水平力值求出；（7） 当柱截面采用对称配筋及采用对称基础时，+Mmax，-Mmax两种内力组合合 并为一种，即I M |max及相应的N和V ；（8）荷载效应的标准组合用于裂缝控制和地基的承载力验算。不利组合计算，组合结果见表6-3。A柱在各种荷载作用下内力标准值汇总表表6-1荷载类别序 号截面内力值（kNm、kN）1-111-11HI-HIMNMNMNV屋盖自重15.62288.73-8.79288.7321.41288.732.88柱及吊车梁自重2018.726.1765.886.17191.880屋面活荷载31.2363-1.92634.67630.63Dmax在

38、A柱4-21.37083.03417.625.49417.6-5.48Dmin在A柱5-21.41023.18178.35-34.47178.355.49T max在A柱614.36014.360140.05011.97左风721.64021.640218.25028.33右风8-26.130-26.130-200.340-23.81A柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表表6-2荷载类别序 号截面内力值（kN m、kN）I-III-IIIII-IIIMNMNMNV屋盖自重16.74346.48-10.55346.4825.69346.483.46柱及吊车梁自重2022.467.4079.067.

39、40230.260屋面活荷载31.7288.2-2.6988.26.5488.20.882Dmax在A柱4-29.920116.24584.6435.69584.64-7.67Dmin在A柱5-29.97032.45249.69-48.26249.697.69Tmax在A柱6-20.100-20.100196.070-16.76左风730.30030.300305.55039.66右风8-36.580-36.580-280.480-33.33.排架柱的配筋计算实际工程中，偏心受压构件在不同的荷载组合中，同一截面分别承受正负弯矩；再者也考虑施工方便，不易发生错误，一般可采用对称配筋，此处即取As

40、 As。混凝土强度等级用C30;纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。计算公式取混凝土结构设计规范GB 50010-2002规定的公式计算。基本公式:ifcbxfyAsfyAsNex1 fcbx(ho -) fyAs(h。 as)截面两侧的配筋相同，即AsA,对称配筋时，对于大偏心受压构件的计算,'s， fy fy， as as若x满足xbho 和 x2as，则As若 x 2as ,N(Nex1 fcbx(ho -)2fy(ho as)Asf y (ho as)®、按M1、Ni计算若x bho，按小偏心受压构件计算。7.1上柱配筋计算自表6-3中选取两组最不利内力，M

41、1=-69.65kN.m,N 1=448.32kNM 2=- 71.20kN.m，N2=368.94kN上柱计算长度L。2Hu 2 39007800mmho 50040460mm截面面积 A 200000mm2.、按M2、N2计算ea0.55max( h/30,20) 20mme。M / N 155mme。 ea 175mm0.5fcA/N0.5 14.3 200000/448.32 103 3.19 1,取 1 1.01.15 o.o中 fcbho.15 o.01 需 o.994壮中12h。17800 2 x c C CC , A A 1 ()2 1.0 0.994 1.451400175

42、' 500460eih/2as1.45 175500/2 40464mm448.32 1030.171.0 14.3 400 460b 0.55属大偏心受压ho0.17 460 78.2mm 2as80mm受压钢筋不能达到屈服强度，贝U:AsN( e2h 、 h as)fy(h0as)448.32 1 03 (1.45 1 75300 (460 40)156mm2AsAs156 mm2Asminminbh 0.002 200000 400mm2则As As2As,min400mm.ea0.55max( h/30,20) 20mme。M/N 193mmeo ea 213mm0.5fcA/

43、N 0.5 14.3 200000/368.94 1033.88 1,取 11.01.15 0.011.15 0.01 78000.994h500 中12h。ei1400h/21.37 213(鍔2 1.0 0.994 1.37460as500/2 40538mm实际配置 4 12( As As 452mm2)1 fcbho368.94 1030.141.0 14.3 400 460b0.55属大偏心受压ho0.14 460 64.4mm2as80mm受压钢筋不能达到屈服强度，贝U:AsN( e2号as)fy(hoas)3368.94 103 (1.37 213 !300 (460 40)As

44、As240mm2Asminminbh 0.002 200000 400mm2则As As2As,min400mm综合以上二种计算结果，最后上柱配筋为每侧.N1=895.12kNN2=1182.3kN,N2=425.54K n.V2=48.13 kNV3=43.12 kN下柱计算长度Lo1.0H,1.0 1050010500mmho 100035965mm截面面积A 400000mm27.2下柱的配筋计算 自表6-3中选取三组最不利内力,M1=146.83kN.m,M2=522.52kN.m，M2=338.64kN.m，895.12 103®、按M1、N1计算0.55eamax( h/30,20)34mme。M / N 164mmeo ea 198mml0/h0.5fcA/N10.5V150.514.3 400000/895.12 1033.19 1,取 11.0故取2114001,