110kv变电站接地网与防雷

1、/*随着近年来电力行业的不断发展，电力系统的供电安全成为一个很重要的问题， 然而变电站在电力系统中占有重要位置，故变电站的安全可靠运行的工作就显得十分 重要。随着电力系变电站接地系统的合理性是直接关系到人身和设备安全的重要问题。统规模的不断扩大，接地系统的设计也越来越复杂。变电站接地包含工作接地、保护 接地、雷电保护接地。工作接地即为电力系统电气装置中，为运行需要所设的接地； 保护接地即为电气装置的金属外壳、配电装置的构架和线路杆塔等，由于绝缘损坏有 可能带电，为防止其危及人身和设备的安全而设的接地； 雷电保护接地即为为雷电保 护装置向大地泄放雷电流而设的接地。变电站接地网安全除了对接地阻抗有

2、要求外， 还对地网的结构、使用寿命、跨步电位差、接触电位差、转移电位危害等提出了较高 的要求。雷电是影响变电站安全运行的重要因素， 变电站发生雷击事故，将造成大面积的 停电，严重影响社会生产和人民生活，因此变电所防雷措接地施必须十分可靠。 变电 站对直击雷的防护方法是装设避雷针，将变电站的进线杆塔和室外电气设备全部置于 避雷针的保护范围之内。为了防止在避雷针上落雷时对被保护物产生“反击”过电压， 避雷针与被保护物之间应保持一定的距离。 变电站内安装使用着各种类型的高、 低压器是一种防变、配电设备，这些设备均直接和供电系统的线路相连， 而线路上发生雷电过电压的 机会较多，因此更要注意防雷。变电站

3、中防雷的主要装置是避雷器， 雷设备，它对保护电气设备、尤其是变压器起了很大的作用。一旦出现雷击过电压， 避雷器就很快对地导通，将雷电流泄入大地；在雷电流通过后，又很快恢复对地不通 状态。变电站进线段的防护变电站的进线段杆塔上装设一段避雷线，使感应过电压产生在规定的距离以外，侵入的冲击波沿导线走过这一段路程后， 波幅值和陡度均将下 降，使雷电流能限制在5kV,这对变电站的防雷保护有极大的好处。对于本次设计，一方面汲取了指导老师的宝贵意见，一方面查阅了相关的文献， 并经过自己学习、研究和大量的计算将其完整的做出，但限于设计者的专业水平有限， 难免会出现错误和不足之处，热诚希望老师批评指正。第一部分

4、设计说明书1设计原始资料1.1设计变电站的基本情况1.1.1接地网与防雷保护设计的目的根据该变电站的基本情况，对该变电站的接地网防雷和保护进行设计。使该站的接地电阻满足允许值，跨步电压和接地电压不超过允许值； 使全站设备都处于防雷保护范围内，并且选择合适的设备对雷入侵波引起的过电压进行保护。1.1.2变电站规模变电站性质：110kV变电站。变电站土建面积：62.2X 67.5m2 （包括站区围墙）。变压器：两台三绕组变压器容量120MVA连接组别YN，yn0，d11出线规模：110kV出线4回，向北架空出线;35kV出线6回，向东架空出线；10kV出线通过电缆沟均由本所南侧出线。1.1.3站区

5、地理条件土质表层为旱地黑黄沙土、土、石方，变电站站址以旱土和山地为主，只有极少部分低产田，根据地质物探结果并且考虑了季节系数，该站土壤电阻率取100 gm 01.1.4系统的容量及阻抗值分别为计算基准值： Sn = 100MVAUn = 115、37、10.5kV系统零序阻抗X s10=0.1758Xs20 =1.63841.1.5短路电流计算接线图1.1.6变电站电气平面布置总图36.2rr#362.2m6iIn图1.2变电站电气平面布置总图1.2设计要求根据当地天气和土壤的情况对变电站的接地网和防雷布置设计，使得变电站全站 都在防雷保护范围之内，使得其接地电阻、接触电压和跨步电压都满足要求

6、。 掌握设 计的一般程序，综合运用所学的专业课程知识，对防雷接地方案作一些技术比较。 通过此次设计，要对变电站接地网与防雷保护设计有更加深入的了解，同时培养在设计 上独立的思考能力，为从事电气工程方面的工作打下良好的基础。1.3设计基本内容(1) 最大入地短路电流的计算；(2) 接地网接地电阻、最大接触电压、最大跨步电压的计算，如果不满足规程要 求必须采取降阻措施，直到满足要求；(3) 直击雷保护设计包括避雷针安装位置、避雷针高度、直击雷保护范围等。要 求变电站内的所有设备和构筑物都在防雷保护范围内；(4) 对变电站配电装置侵入雷电波的过电压保护措施进行设计。2短路电流计算2.1短路电流计算的

7、目的与假定2.1.1短路电流计算目的接地装置的设计中需要先进行短路计算，通过计算各个短路点的短路电流，然后 经过比较选出短路电流的最大值，作为计算接地电阻最大允许值的短路电流， 通过短 路电流的最大值计算算出变压器中性点最大入地电流，再进行接地网设计的一系列的计算。2.1.2短路电流计算需要进行以下基本假定(1) 正常工作时，三相系统对称运行。(2) 所有电源的电动势相位角相同。(3) 系统中的同步和异步电机均为理想电机，不考虑电机磁饱和、磁滞、涡流及导 体集肤效应等影响；转子结构完全对称；定子三相绕组空间位置相差120度电气角度。(4) 电力系统中各元件的磁路不饱和，即带铁芯的电器设备电抗值

8、不随电流大小发 生变化。(5) 电力系统中所有电源都在额定负荷下运行，其中50%负荷接在高压母线上,50%负荷接在系统侧。(6) 同步电机都具有自动励磁调整装置(包括强行励磁)。(7) 短路电流为最大瞬间值。(8) 不考虑短路点的电弧阻抗和变压器的励磁电流。(9) 除计算短路电流的衰减时间常数和低压网络的短路电流外，元件的电阻都略去 不计。(10) 元件的计算参数均取其额定值，不考虑参数的误差和调整范围。(11) 输电线路的电容略去不计。2.2短路计算过程说明接地网设计中，短路电流计算是其中一个重要环节，只要想进行短路计算得出最 大入地电流，才能进行接地电阻允许值的计算。计算时一定要注意以下几

9、点：(1) 接线方式：计算短路电流时方式，应是可能发生最大短路电流的正常接线方式, 即最大运行方式。(2) 短路种类：应为是要计算变压器中性点最大入地电流，因此考虑两相接地短路 和单相短路。2.3短路点的选择原则与确定2.3.1短路点选择原则短路计算点是指在正常接线方式时，通过电器设备的短路电流为最大的地点。所 选的短路点一定要是各种短路类型是最严重的情况，应为只要这样才能得出变压器中 性点的最大入地电流，算出后才能进行接地电阻允许值的计算。而且一般不止选择一 个短路点，而是通常选择23个分别进行计算，然后将计算结果进行比较。2.3.2短路点的选择6.1）。在该系统中分别选择了 110kV高压

10、侧母线di、35kV中压侧母线d2、10kV低压侧 母线d3这三个点进行短路计算(参见短路电流计算等值网络图2.4短路计算原理(1) 制定等值网络。 选取基准功率Sb 100MVA基准电压Vb Vav ； 系统Si和S正、负电抗用Xs1、Xs2,略去网络各元件的电阻和输电线路的电 容和变压器的励磁支路； 无限大功率电源的内电抗等于零； 略去负荷。(2) 制定序网图根据电力系统分析中关于正、负和零序网络制定的方法，将各个短路点的 正负和零序的等值序网图画出。(3) 进行网络化简。按网络化简的原理，将个电抗按三角型化丫型、并联化串联将网络化简，得出化 简后的正负和零序网络图，然后算出正、负、零序阻

11、抗。(4) 根据电力系统分析短路计算中两相短路和单相短路的计算公式分别计算其 短路的正序、负序和零序的电流。3接地网设计3.1接地网设计目的变电站接地系统的合理与否是直接关系到人身和设备安全的重要问题。随着电力系统规模的不断扩大，接地系统的设计对变电站的安全运行有着重要的作用。变电站 接地包含工作接地、保护接地、雷电保护接地。(1) 工作接地即为电力系统电气装置中，为运行需要所设的接地；(2) 保护接地即为电气装置的金属外壳、 配电装置的构架和线路杆塔等，由于绝缘 损坏有可能带电，为防止其危及人身和设备的安全而设的接地；(3) 雷电保护接地即为为雷电保护装置向大地泄放雷电流而设的接地。变电站接

12、地网安全除了对接地阻抗有要求外，还对地网的结构、使用寿命、跨步电位差、接触电 位差、转移电位危害等提出了较高的要求。3.2变电站接地设计的必要性接地是避雷技术最重要的环节， 不管是直击雷，感应雷或其它形式的雷，雷击过 电流都将通过接地装置导入大地。 因此，没有合理而良好的接地装置，就不能有效地 防雷。从避雷的角度讲，把接闪器与大地做良好的电气连接的装置称为接地装置。接地装置的作用是把雷电对接闪器闪击的电荷尽快地泄放到大地，使其与大地的异种电荷中和。变电站的接地网上连接着全站的高低压电气设备的接地线、低压用电系统接地、电缆屏蔽接地、通信、计算机监控系统设备接地，以及变电站维护检修时的一些 临时接

13、地。如果接地电阻较大，在发生电力系统接地故障或其他大电流入地时，可能 造成地电位异常升高；如果接地网的网格设计不合理，则可能造成接地系统电位分布 不均，局部电位超过规定的安全值，这会给出运行人员的安全带来威胁， 可能因反击 对低压或二次设备以及电缆绝缘造成损坏， 使高压窜入控制保护系统、变电站监控和 保护设备会发生误动、拒动，酿成事故，甚至是扩大事故，由此带来巨大的经济损失 和社会影响3.3变电站接地设计原则由于变电站各级电压母线接地故障电流越来越大，在接地设计中要满足RW 2000/1是非常困难的。现行标准与原接地规程有一个很明显的区别是对接地电阻值不再规定 要达到0.5 ，而是允许放宽到5

14、 ，但这不是说一般情况下，接地电阻都可以采用5 ， 接地电阻放宽是有附加条件的，即：防止转移电位引起的危害，应采取各种隔离措施；考虑短路电流非周期分量的影响，当接地网电位升高时，310kV避雷器不应动作或动作后不应损坏，应采取均压措施，并验算接触电位差和跨步电位差是否满足要求， 施工后还应进行测量和绘制电位分布曲线。变电站接地网设计时应遵循以下原则：(1) 尽量采用建筑物地基的钢筋和自然金属接地物统一连接地来作为接地网；(2) 尽量以自然接地物为基础，辅以人工接地体补充，外形尽可能采用闭合环形;(3) 应采用统一接地网，用一点接地的方式接地。331变电站接地电阻的构成及降阻措施(1)接地引线电

15、阻，是指由接地体至设备接地母线间引线本身的电阻，其阻值与引 线的几何尺寸和材质有关。(2) 接地体本身的电阻，其电阻也与接地体的几何尺寸和材质有关。(3) 接地体表面与土壤的接触电阻，其阻值与土壤的性质、颗粒、含水量及土壤与 接地体的接触面积及接触紧密程度有关。(4) 从接地体开始向远处(20米)扩散电流所经过的路径土壤电阻，即散流电阻, 决定散流电阻的主要因素是土壤的含水量。(5) 垂直接地体的最佳埋置深度是指能使散流电阻尽可能不而又易于达到的埋置 深度。决定垂直接地体的最佳深度，应考虑到三维地网的因素，所谓三维地网，是指 垂直接地体的埋置深度与接地等值半径处于同一数量级的接地网。(6) 接

16、地体的通常设计，是用多根垂直接地体打入地中，并以水平接地体并联组成接地体组，由于名单一接地体埋置的间距仅等于单一接地体长度的两倍左右，此时电流流入名单一接地体时，将受到相互的限制而妨碍电流的流散， 即等于增加名单一接 地体的电阻，这种影响电流流散的现象，称为屏蔽作用。(7) 化学降阻剂的应用，化学降阻剂机理是，在液态下从接地体向外侧土壤渗出，若干分钟固化后起着散流电极的作用。(8)对于变电站一般采用外引接地的降阻和深井降阻。3.3.2变电站接地电阻最大允许值计算据交流电气装置的接地(DL/T621-1997)可知:接地电阻允许值：R 2000(3.1)II 入地电流I1 (Imax In)(1

17、 G)Ke1 0.5(3.2)I2 In (1 Ke2)Ke2 0.1(3.3)Imax 最大接地短路电流;I n 流经变电所接地中性点最大接地电流;其中入地电流I入地应取Ii于12之间的较大者。3.3.3接地电压和跨步电压最大允许值据交流电气装置的接地(DL/T621-1997 )中的接触电压和跨步电压允许值计算部分可得:接触电压：Ut (174 0.17 j/TT(3.4)跨步电压：Us (174 0.7 j/TT(3.5)t 土壤电阻率;t 故障切除时间;已知条件：100 m规程规定：t =0.23.3.4人工接地极工频接地电阻计算(水平复合接地网)根据交流电气装置接地(DL/T621

18、1997)中对110kV变电站接地网设计的规 定，对该变电站的接地网设计如下：水平复合接地网采用主边缘闭合的 50X 5扁钢；水平接地极采用 50 X 5热镀锌扁钢；垂直接地极深度：H=2.5m；水平接地极埋深：h=0.8m；水平接地极：d=0.025m；其中：(3.6)B 1 4工 1 4.6丄VsV4198.5sRe o.213?；1 B ln9hd 5Ba131占 0.2 兰TSL0(3.7)(3.8)L水平接地极总长度;Lo 地网主边缘长度Re 0.21/S1 B 2Tln 旦 5B9hd(3.9)Re等值（即等面积、等水平接地极总长度）方形接地网的接地电阻:(3.10)(3.11)U

19、 t max最大接触电位差Ktmax最大接触电位差系数Ug接地装置的电位3.3.5接地网表面最大接触电位差计算U t max Ktmax U gKt max Kd Kl Kn Ks(3.12)n= 21丄L。2L04 VsL0(3.13)Kn0.076 0-77%(3.14)Ks0.234 0.4141lg7S(3.15)Kd 0.841 0.225lg d(3.16)(3.17)U t max K t max Ug = Kd Kl Kn Ks Ug3.3.6接地网外的地表面最大跨步电位差计算U smax Ksmax U gU smax最大跨步电位差;Ksmax最大跨步电位差系数。(3.18)

20、a20.35 口1.14寸s30(3.19)Ksmax1.5a2 Inh2 hh2 h >22八204s2/1 n2 dh(3.20)据规程可知:Ta0.8 即跨步距离3.3.7由接触电位差和跨步电位差反推接地电阻要求值(1)由接触电位差反推电压要求值:U tmax Ktmax U g(3.21)U g U t max /K tmax(3.22)R Ug/I(3.23)(2)由跨步电位差反推电压要求值:U smax Ks max U g(3.24)U g U smax/ Ktmax(3.25)R Ug/I(3.26)若由(式3.23式3.26)计算的电阻数值都比较大，则考虑当绝缘地面P

21、=5000 gm 时，接地电阻要求值：Ut (174 0.17 t)/Vt(3.27)R Ug/I 5/ KtmaxI(3.28)0.1/n3.4本设计的接地网设计本站是一个110kV的降压变电站，占地面积4198.5m2。设有4根独立的避雷针, 因此需设独立的接地装置且必须与设计的接地网相连。根据交流电气装置接地(DL/T621 1997)和其它相关的文献要求，该变电站主接地网采用水平接地体和垂 直接地体组成的复合接地网，水平接地体采用50X5mm2的扁钢沿全站按栅格网布置，网格孔尺寸为 8000X 8000mm2，水平接地体埋深为 800mm ;垂直接地体采用 2500mm长的/ 50X

22、50X 5 mm3的角铁桩，角铁桩沿水平接地体每间隔一个网格布置 一根，接地网外围每个网格布置一根接地角铁桩。电器设备接地引下分支线采用 40X 4mm2的扁钢与主接地网连接，单支柱电器设 备采用一根引下线，双支柱电器设备采用两根引下线，相互焊接的A型架和龙门架采用两根引下线，主变压器基础、站用变压器基础、断路器基础，电力电容器基础采 用两根引下线。站内所有电缆沟内的角铁支架采用 25 X 3mm2的扁钢连成一体，电缆沟内的扁钢 与主接地网的接地点不少于两点。可绘制出该变电站的接地网平面布置图，即附图B-01。4变电站防雷设计原则变电站是电力系统的重要组成部分， 如果发生雷击事故，有可能对变压

23、器及其它 电器设备造成破坏，从而引起大面积长时间的停电，严重影响国民经济和人民生活， 因此，对变电站的防雷保护就显得尤为重要。 变电站的雷害事故来自两个方面：一是 雷直击于变电站；二是雷击输电线路产生的雷电波沿线路侵入变电站。 这就要求为变 电站设计十分可靠的防雷保护装置，本章通过介绍防雷保护装置、直击雷保护、侵入 雷保护和防雷保护估算，确定该变电站的防雷保护装置。4.1防雷保护装置4.1.1防雷保护装置概述电力系统中最基本的防雷保护装置有： 避雷针、避雷线、避雷器和防雷接地装置。 直击雷保护装置是指能使被保护物体避免雷击， 而引雷于本身，并顺利地泄入大地发 装置，避雷针和避雷线可以防止雷电直

24、接击中被保护物体，因此也称作直击雷保护。 避雷器可以防止沿输电线侵入变电站的雷电过电压波，因此也称作侵入波保护；接地装置的作用是减少避雷针(线)或避雷器与大地(零电位)之间的电阻值，以达到降 低雷电过电压幅值的目的。根据设计要求，结合该变电站的实际情况，只选用避雷针、避雷器和防雷接地装 置配合作为防直击雷保护装置，避雷线在此不作考虑。4.1.2避雷针的保护范围装设避雷针应该使变电站的所有设备和构筑物处于保护范围内。避雷针的设计一般有以下几种类型: 单支避雷针的保护； 两针或多支避雷针的保护。(1)单根避雷针的保护范围如(图 4.1)所示。设避雷针的高度为h(m),被保护物 体的高度为hx(m)

25、，则避雷针的有效高度为ha h hx，在hx高度上避雷针保护范围的 半径rx (m)由以下公式计算：(4.1)当hx > 2时rx (h hx) p haP当hx<2时rx (1.5h 2hx)p(4.2)式中p 高度校验系数，当h < 30m时，p =1 ;当30m<h < 120m时,实际设计中h > 30m,取p =0.98。（式 4.1）和（式4.2）可由几何图表示（图4.1）。从避雷针顶尖向下作45斜线，此斜线旋转而成的锥体，构成bx > h/2时的保护范围。从地平面距离避雷针 避雷针0.75h高处作连线，此连线旋转成的锥体，构成 hx<

26、;h/2时的保护范围。1.5h处向hx45°0.75h1.5hhx水平面上保护范围的截面rx*图4.1单根避雷针的保护范围（2）工程上多米用两支以及多支（等咼或不等咼）避雷针以扩大保护范围。等高避雷针的联合保护范围要比两针各自保护范围的和要大。避雷针的外侧保护范围同样可以由（式41）和（式4.2）确定，而击于两针之间单针保护范围边缘 外侧的雷，可能被相邻避雷针吸引而击于其上，从而使两针间保护范围加大，如（图4.2）所示。保护最底点高度（0点的高度）：(4.3)h0h TDP避雷针保护宽度bx :按交流电气装置的过电压保护和绝缘配合 DL/T 620 1997中的（两等高h避 雷针间保

27、护范围的一侧最小宽度bx与D/ha P的关系图即图2.3）确定。当bx > rx时， 取bx rx。求得bx后，可按（图3）绘出两针间的保护范围。两针间距离与针高之比D/h 不宜大于5。rxROD/7 p2hOo' Iz- /D1.5hhx水平面上保护范围的距离bx_h=rx1 <I1h0 1=1 hk1亠> 二-1.5h0O-O'截面h/2图4.2两根等高避雷针的保护范围图4.3两等高h避雷针间保护范围的一侧最小宽度bx与D / ha P的关系4.1.3避雷器(1) 概述避雷器是用以限制由线路传来的雷电过电压或由操作引起的内部过电压的一种 电器设备。避雷器是

28、一种放电器，并联连接在被保护设备附近，当作用电压超过避雷 器的放电电压时，避雷器即先放电，限制了过电压的发展，从而保护了其他电器设备 免遭击穿损坏。目前使用的避雷器有以下四种类型: 保护间隙式避雷器; 排气式避雷器; 阀型避雷器； 氧化锌避雷器。(2) 为使避雷器能够达到预期的保护效果，必须满足以下基本要求： 具有良好的伏秒特性，以易于实现合理的绝缘配合。 应有较强的绝缘强度自恢复能力，以利于快速切断工频续流，使电力系统得以 继续运行。4.2直击雷保护原则4.2.1避雷针的装设原则及其接地装置的要求(1)独立避雷针宜设独立的接地装置。在非高土壤电阻率地区，其工频接地电阻 不宜超过10 。当有困

29、难时，该接地装置可与主接地网连接，使两者的接地电阻都 得到降低。但为了防止经过接地网反击 35kV及以下的设备，要求避雷针与主接地网 的地下接地点至35kV及以下的设备与主接地网的地下连接点，沿接地体的长度不得 小于15m。经15m长度，一般能将接地体传播的雷电过电压衰减到对 35kV及以下的 设备不危险的程度。独立避雷针不应设在人经通行的地方，避雷针及其接地装置与道路或出入口等的 距离不宜小于3m,否则应采取均压措施，或铺设砾石或沥青地面。电压110kV及以上的配电装置，一般将避雷针装在配电装置的架构或屋顶上, 但在土壤电阻率大于1000 m的地区，宜装设独立避雷针。否则，应通过验算，采 取

30、降低接地电阻或加强绝缘等措施，防止造成反击事故。63kV的配电装置，允许将避雷针装在配电装置的架构或房顶上，但在土壤电阻 率大于500 m的地区，宜装设独立避雷针。35kV及以下高压配电装置架构或房顶上不宜装设避雷针，因其绝缘水平很低， 雷击时易引起反击。装有避但在装在架构上的避雷针应与接地网连接， 并应在其附近装设集中接地装置。 雷针的架构上，接地部分与带电部分间的空气中距离不得小于绝缘子串的长度； 空气污秽地区，如有困难，空气中距离可按非污秽区标准绝缘子串的长度确定。沿接地避雷针与主接地网的地下连接点至变压器接地线与接地网的地下连接点， 体的长度不得小于15m。在变压器的门型架构上，不应装

31、设避雷针、避雷线。这是因为门型架构距变压器 较近，装设避雷针后，架构的集中接地装置距变压器金属外壳接地点在地中距离很难达到不小于15m的要求。422直击雷保护装置的布置综上所述，结合该变电站的实际情况共设置4根避雷针。在变电站110kV出线的构架上装设2根25m高的避雷针#3、#4;在变电站南部的两个角落中，分别离墙 边缘1m的地方装设2根25m高的避雷针#1、#2作为全站防直击雷的保护装置(如 图1.2所示)。并铺设良好的接地网，避雷针#3、#4装设直径为8m的圆形接地网， 接地电阻不大于5 ;在#1、#2号避雷针布置集中接地极并与主接地网相连，独立接地网和王接地电网在地中距离保证在 3m以

32、上。电器设备接地引下分支线采用 40X 4mm2的扁钢与主接地网连接，单支柱电器设 备采用一根引下线，双支柱电器设备采用两根引下线，相互焊接的A型架和龙门架采用两根引下线，主变压器基础、站用变压器基础、断路器基础，电力电容器基础采 用两根引下线。4.3雷电侵入波保护原则4.3.1保护措施变电站配电装置对侵入雷电波的过电压保护是采用氧化锌避雷器及与氧化锌避 雷器相配合的进线保护段等保护措施。110kV及35kV的配电装置电器设备绝缘与氧化锌避雷器以雷电冲击10kA为基准，配合系数取不小于1.4； 10kV的配电装置电器设备绝缘与氧化锌避雷器以雷电冲 击5kA为基准进行配合。进线保护段的作用，在于

33、利用其阻抗来限制雷电流幅值和利用其电晕衰耗来降低 雷电波陡度，并通过进线段上避雷器的作用，使之不超过绝缘配合所要求的数值。4.3.2变压器防雷保护变压器是变电站最重要的电器设备， 但由于其绝缘较为薄弱，因而必须对变压器 装设防雷保护。(1)三绕组变压器正常运行时，有时会出现只有高、中压绕组工作而低压绕组开 路的运行情况，这时，万一高、中压绕组有雷电波入侵，由于通过绕组间的静电和电 磁耦合，使其低压侧出现过电压而危及变压器的绝缘，因此，必须在低压绕组任一相直接出口处对地加装一个氧化锌避雷器。(2)对于中性点不接地或经消弧线圈接地的系统，变压器是全绝缘的，由于三相 受雷电波入侵的概率很小，而且一般

34、变电站的进线不止一条，当发生雷击时，非雷击 进线起到分流作用，因而其中性点一般不需保护；对于中性点接地系统，变压器通常 是分级绝缘的，此时需要在中性点上装设氧化锌避雷器或间隙加以保护。433避雷器的配置原则氧化锌避雷器的安装位置和组数，应根据电器设备和雷电冲击绝缘水平和避雷器 特性以及侵入波陡度，并结合配电装置的接线方式确定。进线数越避雷器至电器设备的允许距离还与雷电季节经常运行的进线路数有关。 多则允许距离可相应增大。断路器、隔离开关、耦合电容器等电器绝缘水平比变压器为高。因此，避雷器至 这些设备的最大允许距离可增大。上述允许距离应在各种长期可能的运行方式下都符合要求，但一般不考虑事故或检修

35、的短时运行方式。4.4本设计的防雷保护方案本变电所是该地区比较重要的电力枢纽，一旦发生雷击事故，就将造成该地区的 大面积停电。而且站内一些重要设备如变压器等，多半不是自恢复绝缘，其内部绝缘如 故发生闪络，就会损坏设备从而给电站带来比较大的损失。 因此,该变电所实际上是要 求完全耐雷的，这样才能保证其电站的安全使得其供电可靠性的的满足。4.4.1避雷设备选择由于本站是一个较小型的110kV变电站，有110kV、35kV、10kV三个电压等级。 电站东西长62.2米，南北长67.5米，面积比较小。据电力工程电气设计手册电气一次部分和110kV变电站典型设计确定本站的防雷装置选择避雷针，因为需要 全

36、站都在雷电保护范围内，因此在站内按装4个等高避雷针，避雷针高25m。4.4.2避雷针位置布置据电力工程电气设计手册 电气一次部分和110kV变电站典型设计中对 于110kV变电站防雷保护设计相关规定和避雷针安装原则，可以确定本变电站将2根避雷针安装在110kV出线的构架上，另外2根安装在变电站南部的两个角落中， 分别离所靠近墙边缘1m。443避雷针保护范围根据防雷保护范围计算结果可画出防雷布置及保护范围（附图B-02），由图可见变电站内的各种电气设备全部在防雷保护范围内，因此本变电站设置避雷针高度、数 量和位置均符合设计要求。第二部分计算书5短路计算5.1原始资料5.1.1计算基准值表5.1变

37、电站网络等值电路参数基准值取值电气量关系式基准值Sb(MVA)100U B (kV)UB = Uav1153710.5Ib (kA)Ib Sb/J3Ub0.5021.565.55.1.2等值电路图由前面的已知条件可以得出下面的等值电路qEI?E2XS2daXIX2X3图5.1系统等值网络图5.1.3参数标幺值系统侧正、负序电抗:Xs1 =0.123556Xs2=1.418182系统侧零序电抗X sio =0.1758Xs2o =1.6384变压器电抗X1X30.00793X2X40.34127X5X60.2142865.2短路计算5.2.1短路计算过程说明：在变电站的电气设计中，短路电流计算是

38、其中一个重要环节， 在计算最大 允许接地电阻时，需要用到短路电流。其中一定要注意以下几点：(1)接线方式：计算短路电流时方式，应是可能发生最大短路电流的正常接线方式，即最大运行方式。(2)短路种类：因为是三绕组变压器，所以选择的是单相和两相接地短路，因为 其入地电流比较大。(3) 短路计算点的选择：短路计算点是指在正常接线方式时，通过电器设备的短 路电流为最大的地点。本变电站系统的短路计算点为110kV高压侧、35kV母线和 10kV母线处，分别记为d1、d2、d3。5.2.2计算序阻抗(1) 110kV母线侧短路(即d1短路) 正序、负序网络的合成阻抗等值电路由图5.2可得:X5 (X1 X

39、2)/(X3 X4 )=0.1667正序输入阻抗负序输入阻抗 37kVJX3XeXiX61.58485O'11462Xff（2）Xff（1）=0.1146237kVX5Si115kV|7Xt图5.2 d1正序、负序网络的合成阻抗等值电路图零序网络的合成阻抗等值电路Q S?j x*eo37kVX 亨l<5 LlSkVX1/X3Xe"X4：X5/X6X7S3 O10.5kVSh o图5.3 d1零序网络的合成阻抗等值电路图diS1X ?!L15kVch由已知条件和网络化简可得:X1/X3 = -0.00397X2/X4=0.0171X5/X6=O.1O71X7 =XS2O(

40、X1/X3) / X5/X6 =O.1OO5X8X7X2/X4 =O.1176零序输入阻抗Xff（o）=X8X8X s10Xs100.070535kV母线侧短路（即d2短路）正序、负序网络的合成阻抗等值电路SaSiXslXseXtrllSkV3 7kVXiX4X3Sa oX6ds图5.4 d2正序、负序网络的合成阻抗等值电路图 由已知条件和网络化简可得：X5 (X1 X2)/(X3 X4)=O.1667X6X5 Xsi=0.29022y V正序输入阻抗Xf(1)=K 0'2409负序输入阻抗X ff X ff=0.2409零序网络的合成阻抗等值电路Q Se37k VX1/X3S X5/

41、ZX6lo.skv r< XsiO115kVdaXseo37kVX1/X3X7C S3X&PO X9Ir rynry de图5.5 d2零序网络的合成阻抗等值电路X7 =Xs10(X2/X4) / X5/X6 =0.0689X8X7X1 /X3 =0.0649零序输入阻抗Xff（0）=X8X8y0.0620Xs20（3）10kV母线侧短路（即d3短路） 正序、负序网络的合成阻抗等值电路 如图5.6可得：Xi/X3 = -0.00397X2/X4=0.0171X5/X6=0.1071XXs2X1/X3 / Xs1X2/X4=0.1279正序输入阻抗Xff（1）= X7 （X5/X6

42、）=0.235负序输入阻抗X ff（2） X ff（1）=0.235Q Sb5137kVXI/ZX3Xuo115kVXG/ZX6ID.SkVX7da图5.6 d3正序、负序网络的合成阻抗等值电路零序网络的合成阻抗等值电路图因为10kV侧的变压器都是三角形接线，零序电流流不进去，所以当d3点短路时不存在零序电流，既而也不存在零序等值电路。6.2.3短路电流计算(1)110kV侧d1点短路:两相接地短路：XjsX ff（1） （X ff（2）/Xff（0） =0.1583正序电流Id11一 =6.316Xsj零序电流Id0X ffX ff X ff （0）Id1 3.915该短路点短路电流的有名值

43、:有名值=标幺值X基准值在d1点的电流基准值是J00 kA=0.502kAV3 115Id1有名=I d1 IB = I d110073 115单相短路:I d 0有名=6.316X 0.502=3.1706kA=. ._. 100=I d0 I B = I d0 j=V3 115=3.915X 0.502=1.6021 kAXjsX ff （1） X ff Xff（0）=0.29974正序电流Id13.336零序电流Id13.336各短路电流的有名值:Id1 有名=Id1Ib= Id110043 115=3.336 X 0.502=1.6747 kAId0有名=I d1有名=1.6747 k

44、A 35kV侧d2点短路:两相接地短路:XjsXff（Xf（2）/Xf（0） =0.2886正序电流1 d2丄=3.465Xsj零序电流1 d0 Id1 2.779X ff （2） X ff （0）该短路点短路电流的有名值:有名值=标幺值X基准值在d2点的电流基准值是IBI00 kA = 1.56kA府37Id2有名100=Id2 I B = I d2 r=73 37=3.465X 1.56=5.4054kAId0有名100=Id0 I B = I d0 L73 115=2.779X 1.56=4.3352kA单相短路:XjsX ff (1) X ff X ff (0) =0.5413正序电流

45、I d211.847Xjs零序电流I d0Id2 1.847各短路电流的有名值:100Id2有名=I d2 I B = Id2 f-V3 37=1.847X 1.56=2.881 kAId0 有名=I d2 有名=2.881 kA(1) 10kV侧d3点短路:两相短路接地：XjsX ff (1) Xff(2)=0.235+0.235正序电流Id3丄=2.128 kAXsj该短路点短路电流的有名值:有名值=标幺值X基准值在d3点的电流基准值是IB 100 kA=5.499 kA73 10.5Id3有名=Id3 IB = Id3 100=2.128X 5.499=11.70kA73 10.5单相短

46、路:因为不存在零序输入阻抗，因此单相短路时不存在短路电流。5.3入地短路电流计算结果短路类型短路点表5.2短路计算结果 两相短路接地（kA）单相短路（kA）d1I d1 有名=3.171Id0 有名=1.602I d1 有名=1.675I d0 有名=1.675d2Id2 有名=5.405Id0 有名=4.335Id2有名=1.847I d0 有名=2.881d3I d3 有名=11.70从（表5.2）中的计算结果可知35kV母线上发生两相接地短路时，短路电流具有最大值，因此将时的短路电流值。d2点两相接地短路时的短路零序电流作为接地装置接地电阻计算因为短路电流经过变压器中性点入地时将变为原来

47、数值的三倍，所以 Imax 3Io，即:入地短路电流Imax 3I0 =3X 4.3352=13.01kA6接地电阻计算6.1已知条件6.1.1 土壤电阻率根据所给的已知条件中的土壤测试报告和其他的条件可知土壤电阻率:100 gm6.2接地网设计计算6.2.1入地短路电流由6.3章计算结果可得，最大短路电流为 35kV母线（即d2点）两相接地短路 时的短路电流：I max 13.01 kA因为系统短路时三倍的短路零序电流一部分经短路点入地，一部分经变压器中性点的入地电流的，所以要根据（图 5.5 d2点短路是的零序阻抗图）来计算其变压 器中性点入地短路电流。流经变电所接地中性点的最大接地电流为

48、:InI"YVmaxXs20X8=g = 12.41 kA 1.638 0.0779中入地短路电流最大值的计算式可由交流电气装置的接地（DL/T621-1997）得:I1 (Imax In)(1 心)Ke1 0.5(6.1)I2 In (1 Ke2)Ke2 0.1(6.2)入地电流I入地为I1与I2之间的较大者将数据带入（式6.1和式6.2）得:I1 (Imax In)(1 心)=0.3 kAI2 In (1 Ke2)=11.17 kA取两者较大值，因此本站入地短路电流最大值为:I 入地=11.17 kA622接地电阻允许值计算由交流电气装置的接地(DL/T621-1997)中变电站

49、接地网接地电阻的允许计算 规程可得：接地网接地电阻允许值R 2000/I 入地R 2000/11170 =0.179所以：R 0.1796.2.3接地电压和跨步电压允许值根据据交流电气装置的接地(DL/T621-1997 )中的接触电压和跨步电压计算 部分和前面(公式3.4和3.5)可知：接触电压 Ut (174 0.17 t)A/t跨步电压 Us (174 0.7 t)/7?t 土壤电阻率t 故障切除时间100 gmt =0.2 S将带土壤电阻率t和主保护动作时间t入式上面的公式得:Ut (174 0.17 t)/Vi100)/702= (174 0.17=427.1 VUs (174 0.

50、7= (174 0.7100)A/0?=545.6 V6.2.4人工接地极工频接地电阻(水平复合接地网)根据交流电气装置接地(DLT621 1997)中对110kV变电站接地网设计的规 定，该变电站的接地网设计如(图 B-01接地网平面图)，该接地网的参数如下：水平复合接地网采用主边缘闭合的 50 X 5扁钢接地网总面积：S 62.2 67.5=4198.5 m2水平接地极总长度：L= 559.8+607.5=1167.3 m( -50 X 5热镀锌扁钢)垂直接地极深度：H=2.5m，共设置81根垂直地极接地极总长度：L=1092.6（ -50X 5热镀锌扁钢）+81 X 2.5 （L50 X

51、 5垂直角钢）=1339.3 m水平接地极埋深：h=0.8 m水平接地极：d=0.025 m地网主边缘长度：L0=258 m1 0.9463.,c 0.81 4.6 ,74198.5Re 0.213 Vs0.946100 ln 4198.55 0.94621339.39 0.8 0.0251000.213- V 4198.50.63970.06330.703a131半Js0.23ln25874198.50.99080.21_0J4198.5258Rw1 Re 0.99080.703 0.6966.2.5接地网表面最大接触电位差根据接地网表面最大接触电位差计算（公式 3.10和3.11）最大接触

52、电压 U t max Ktmax U gKtmax Kd Kl Kn 心U t max 最大接触电位差Ktmax 最大接触电位差系数Ug 接地装置的电位Kd0.841 0.225lg d= 0.8410.225lg 0.025=1.201n=2二1L。2 21295.14 TS2582584 J4198.51210.017Kn0.076O.77%。1535Ks0.2340.4141lgVS =0.9842U t max Ktmax U g = Kd KLKn KsUg= 1.201 1.0 0.15350.9842 Ug=0.1814Ug6.2.6接地网外的地表面最大跨步电位差根据接地网表面最大接触电位差计算公式3.12 和 3.13最大跨步电位差Usmax Ksmax U g