支模架计算书

1、绿洲花园8#栋及地下室支模架计算书湖南金辉建设集团有限公司二0 0年六月支模架计算书绿洲花园8栋及地下室工程；属于剪力墙结构;地上33层;地下1层；建筑高 度：97.20m；标准层层高：2. 90m ；总建筑面积：约22885平方米；总工期：500 天；施工单位：湖南金辉建设集团有限公司。本工程由湖南省友联置业有限公司投资建设，湖南省建筑设计院设计，核 工业长沙勘察院地质勘察，湖南兴湘建设监理咨询有限公司监理，湖南金辉建 设集团有限公司组织施工；由高成刚同志担任项目经理。一层板底支模架计算楼板拓支模架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001).混凝土结构设计规范

2、GB30010-2002、建筑结构荷载规 范(GB 50009-2001) 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架 的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本 计算书编制中还参考施工技术2002. 3.高支撑架设计和使用安全。一、参数信息：1. 脚手架参数立杆横向间距或排距la(m)：1.20：立杆纵向间距或跨距lb(m)： 1.20：立杆 步距h(m):l. 50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m) ：0. 10：模板支架计算高度H(m) ：5. 50：采用的钢管(mm)： 048

3、X3.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0. 80；板底支撑连接方式:方木支撑；2. 荷载参数模板与木板自重(kN/m):0. 350：混凝土与钢筋自重(k/n?) :25. 000；楼板混凝土厚度(mm) : 3. 000：施丄均布荷载(kN/m:) : 1. 000；3. 木方参数木方弹性模量E (N/mm):9500. 000；木方抗弯强度设汁值(X/mm:) : 13. 000；木方抗剪强度设汁值(N/mm:) ： 1. 400；木方的间隔距离(mm) ：250. 000；木方的截面宽度(mm) ：60. 00：木方的截面高度(mm) ：80. 00：

4、模板支架立面图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=6. 000X8. 000X8. 000/6 = 64. 00 cm3：1=6. 000X8. 000X8. 000X8. 000/12 = 256. 00 cm1；方木楞计算简图1. 荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m):q产 25. 000X0. 250X0. 003 X10-3 二 0.019 kX/m：(2) 模板的自重线荷载(kN/m):6二 0. 350X0. 250 二 0. 088 kN/m :(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)

5、：Px 二(1. 000+2. 000) X 1. 200 X 0. 250 二 0. 900 kN；2. 方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载 q 二 1.2X (0. 019 + 0. 088) = 0. 128 kN/m：集中荷载P = 1.4X0. 900=1.260 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql78 = 1.260X1.200 /4 + 0. 128X1.20078 = 0. 401 kN. m：最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1. 260/2 + 0. 128X1. 200/2 = 0. 706

6、kN ； 方木的最大应力值 o = M / w = 0. 401X10764. 000X 103 = 6. 265 N/mm2； 方木抗弯强度设计值f=13. 0 N/mm'；方木的最大应力计算值为6. 265 N/W 小于方木的抗弯强度设讣值13.0 N/mm2,满足要求！3. 方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力：V = 1.200X0. 128/2+1.260/2 = 0. 706 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 X706. 500/(2 X60. 000 X80. 000)=

7、0. 221 N/mm'；方木抗剪强度设计值T = 1.400 N/mm2；方木受剪应力讣算值为0.221 N/W 小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm',满足要求！4. 方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，讣算公式如下:48238452集中荷载P二0. 900 kN；方木最大挠度计算值V= 5X0. 106X 1200. 0001 /(384X9500. 000X2560000. 00) +900. 000X1200. 0003 /( 48X9500. 000X2560000. 00)二 1.450 mm：方木最大允许挠度值V二1200

8、. 000/250二4. 800 mm：方木的最大挠度计算值1.450 mm小于 方木的最大允许挠度值4.800 mm, 满足要求！三. 木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = o. 128X1. 200 + 1. 260 = 1. 413 kN；PPPPPP PPPP P P P PP支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(kNm)2.032.038nra.£2570.3774.粧62.B112.813TT11.40.780).782_2.2012.20113.6116140.4383.436_.

9、1.843I.843J3.262620.0133.0113!1.4261,42£J2.039支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩二0. 832 kN.m ；最大变形V远=3. 664 mm ；最大支座力Q运二7. 488 kN ；钢管最大应力 o 二 0. 832X1074490. 000二 185. 350 X/mm:；钢管抗压强度设讣值f=205. 000 N/mm:支撑钢管的讣算最大应力计算值185. 350 N/W 小于钢管的抗压强度设 计值205. 000 N/mm',满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1200. 000/150与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计

10、算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实 际的旋转双扣件承载力取值为12. 80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R二7. 488 kN：R < 12. 80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计讣算满足要求！五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NG1 = 0. 138X5. 500 = 0. 761 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)

11、：Ng: = 0. 350X1.200X1.200 = 0. 504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25. 000X0. 003X 10_3X 1. 200 X 1. 200 = 0. 108 kN：经计算得到,静荷载标准值Ng = N+NMNg = 1.373 kN；2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值 Nq 二(1.000+2. 000 ) XI. 200X1. 200 = 4. 320 kN：3. 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1. 2Ng + 1. 4N0 = 7. 696 kN；六、立杆的稳定性计算:立

12、杆的稳定性讣算公式:其中n 立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 7. 696 kN；“-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1. 59 cm：A立杆净截面面积(cm"): A = 4. 24 cm"；W 一一立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=4. 49 cm3；o钢管立杆最大应力计算值(N/mm:)；f 钢管立杆抗压强度设计值:f =205. 000 N/'mm2；Lo计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算lo = h+2akx-计算长度附加系数,取值为1.155；u -一-计算长

13、度系数，参照扣件式规范表5. 3. 3； u = 1.730：a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =0. 100 m：上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1. 500+0. 100X2 = 1. 700 m；Lo/i 二 1700. 000 / 15. 900 二 107. 000 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数"二0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值;o =7695. 840/ (0. 537X424. 000) = 33. 800 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值。二33. 800 /mm小于 钢管立杆的抗压强度

14、 设计值f = 205. 000 N/mm',满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算10 二 kk(h+2d)匕一计算长度附加系数按照表1取值1. 185；kc 计算长度附加系数，h+2a = 1.700按照表2取值1.005 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = ktkc (h+2a) = 1. 185 X 1. 005 X (1. 500+0. 100 X 2)=2. 025 m：Lo/i 二 2024. 573 / 15. 900 二 127. 000 ；111长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数"二0.412 ；钢管立杆的最大应力计算

15、值;o =7695. 840/ (0. 412X424. 000) = 44. 055 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值o二44. 055 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度 设计值f = 205. 000 N/nnn2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计篡长度附加系数ki步距h (m)klh<0.91.2430.9<hl.21.1851.2<hl.51.1671.5<h<2. 11.1&3表2模板支架计算长:度附力口系数k2h+2al468101214161820253035401.351.01.

16、0141.0261.0391.0421.054l.O&l1.0811.0921.1131. 1371. 1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0841.0721.0921. Ill1. 1291.1491.531.01.007i.015i.0241.0311.03«i.0471.0551.062i.0791.0971. 114i.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.05S1.0741.0901. 1081.1231.801.01.0071.0141.0201.02

17、61.0331.0401.0461.0521.0&71.0811.0961.1111.921.01.007i.0121.0181.0241.030i.0351.0421.0481.0621.0761.090i.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0&01.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0

18、531.06&1.0781.091以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1模板支架的构造要求：a. 梁板模板高支撑架可以根据设讣荷载采用单立杆或双立杆；b. 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c. 梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个 方向变距、而另一个方向不变。2. 立杆步距的设计：a. 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设 置；b. 当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下

19、小 上大的变步距设置，但变化不要过多；c. 高支撑架步距以0. 91. 3m为宜，不宜超过1. omo3. 整体性构造层的设计：&当支撑架高度$20m或横向高宽比$6时，需要设置整体性单或双水平加强层;b. 单水平加强层可以每4一6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且 须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3：c. 双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d. 在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水 平加强层。4. 剪刀撑的设计：a. 沿支架四周外立面应满足立面

20、满设剪刀撑；b. 中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5. 顶部支撑点的设计：a. 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b. 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c. 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载NW12RN时， 可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6. 支撑架搭设的要求：a严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格 层中设置；b. 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求：c. 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要 控制在45-60N

21、. m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的：d. 地基支座的设讣要满足承载力的要求。7. 施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用山中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设讣荷载，对出现的超过最大荷载要有 相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放：C.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况 及时解决。标准层板底支模架计算书模板支模架的讣算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 混凝土结构设计规范GB50010-2002建筑结构荷载规 范(GB 50009-2001) 钢结构设计规

22、范(GB 50017-2003)等规范编制。一*参数信息：1. 脚手架参数立杆横向间距或排距la(m)：1.05；立杆纵向间距或跨距lb(m)：1.05；立杆步距h(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m) ：0. 10：模板支架计算高度H(m) ：2. 70：采用的钢管(mm)： 048X3.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件保养情况，扣件抗滑承载力系数：0. 80：板底支撑连接方式:方木支撑；2. 荷载参数模板与木板自重(kN/m):0. 350；混凝土与钢筋自重(k/n?) :25. 000；楼板混凝土厚度(mm) : 100. 00；施工均布荷载(kN/m): 1. 000

23、：3. 楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400 (20MnSiV, 20MnSiNb, 20MnTi):楼板混凝土强度等 级:C30；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2) : 1440. 000：楼板的讣算宽度(m) ：4. 00：楼板的讣算厚度(mm)： 100. 00；楼板的计算长度(m) :4. 50；施工平均温度(°C): 15. 000；4. 木方参数木方弹性模量E (N/mm2) :9500. 000：木方抗弯强度设计值(N/mm') : 13. 000；木方抗剪强度设计值(N/W) : 1. 400：木方的间隔距离(mm) :200. 000

24、；木方的截面宽度(mm) ：60. 00：木方的截面高度(mm) ：80. 00：H1«*MWi1H- -脚手架搭设高度D-混凝土楼板厚度 h-步距-備向间距或排距a-立杆上端伸出至模板支挥点长度模板支架立面图图2楼板支撑架荷载讣算单元二、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，方木的截面儿何参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=6. 000X8. 000X8. 000/6 = 64. 00 cm3；1=6. 000X8. 000X8. 000X8. 000/12 = 256. 00 cms；方木楞讣算简图1. 荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m):q产 2

25、5.000X0. 200X0. 100 X10-3 二 0. 500 kX/m；(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q：= 0. 350X0. 200 二 0. 070 kN/m ；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：Pi 二(1. 000 + 2. 000) XI. 050X0. 200 二 0. 630 kN；2. 强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 X(6 + qj 二 1.2X (0. 500 + 0. 070)二 0. 684 kN/m：集中荷载 p = 1.4X0. 630=0. 8

26、82 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql78 二 0. 882X1.050 /4 + 0. 684X1.05078 = 0. 326 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0. 882/2 +0. 684X1.050/2 = 0. 800 kN ； 方木最大应力计算值 o= M /W = 0. 326X10764000. 00 = 5.090 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值f=13. 0 N/W；方木的最大应力计算值为5. 090 N/mm2小于方木的抗弯强度设汁值13.0 N/mm',满足要求！3. 抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q = ql/2 + P

27、/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力：Q = 0. 684X1.050/2+0. 882/2 = 0. 800 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 X0. 800X107(2 X60. 000X80. 000)=0. 250 N/mm'；方木抗剪强度设计值T = 1.400 N/mm'；方木的受剪应力计算值0. 250 N/W 小于方木的抗剪强度设计值1.400 N/mm3,满足要求！4. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的讣算值最不利分配的挠度和，讣算公式如下:卩=护.时均布荷载集中荷载q = qi + q： = 0. 570 kN

28、/m；p 二 0. 630 kN；最大挠度计算值 V= 5X0. 570X1050. 04 / (384X9500. 000 X2560000. 000) +630. 000X 1050. 03 /( 48X9500. 000X2560000. 0)= 0. 996 mm；最大允许挠度V二 1030.000/ 250=4. 200 mm：方木的最大挠度计算值0. 996 mm小于 方木的最大允许挠度4. 200 mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 0. 684X1. 050 + 0. 882 = 1. 600

29、 kN：PPPPPPPPPPPPPPPPu1050111LU1050支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)3.012支撑钢管讣算变形图（kN. m）最大变形V远二3. 012 mm ；最大支座力Q运二9. 256 kN :最大应力 o = 200. 016 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f二203. 000 N/mm:；支撑钢管的最大应力计算值200. 016 N/mm'小于支撑钢管的抗压强度设 计值205. 000 N/W,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1050. 000/150与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲

30、座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实 际的旋转双扣件承载力取值为12. 80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5. 2. 5）:R W &其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12. 80 kN：R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R二9.256 kN；R < 12. 80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设讣计算满足要求！五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(k

31、N)：NC1 = 0. 129X2. 700 = 0. 349 kN；(2) 模板的自重(kN)：Ng： = 0. 350X1.050X1.050 = 0. 386 kN；(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)：Ng3 = 25. 000X0. 100X 10_3X 1. 050 X 1. 050 = 2.756 kN；静荷载标准值 Ng Nm+Ngs+Ngs 3. 491 kN；2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 Nq 二(1. 000+2. 000 ) XI. 050X1. 050 二 3. 308 kN；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N =

32、1.2叫 + 1.4% = 8.819 kN；六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式(J其中n 立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 8.819 kN：o -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L°/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1. 59 cm：A立杆净截面面积(cm'): A = 4. 24 cm-；W立杆净截帀I模量(抵抗矩)(cm3): W=4. 49 cm3；o钢管立杆受压应力计算值(N/mm:):f 钢管立杆抗压强度设计值:f =205. 000 N/mm2；Lo计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算lo

33、 = h+2da -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a0. 100 m；得到计算结果：立杆计算长度 U = h + 2a = 1. 500+2 X 0. 100 = 1. 700 m ；Lo / i = 1700. 000 / 15. 900二 107. 000 ；由长细比L/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数4)二0. 537 :钢管立杆受压应力计算值;o =8819. 334/(0. 537X424. 000) = 38. 734N/mm2：立杆稳定性计算o二38. 734 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值f = 205. 000 N/mm2,满足要求！七、楼板强度的

34、计算:1.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4. 5M,楼板承受的荷载 按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置11【级钢筋，配置面积As二1440 ramify二360 X/mm板的截面尺寸为bXh二4000mmXI00mm,截面有效高度ho二80 mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：第一层第二层第三层2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4. 5m,短边为4. 0 m；楼板讣算跨度范围内设5X4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q = 2X 1.2 X ( 0. 350 + 25. 000X0. 100X10-3 ) +IX 1.2 X ( 0. 349X5X4/4. 500/4. 000 ) +1.4 X (1.000 + 2. 000) = 11.500 kN/m:；单元板带所承受均布荷载Q = 4. 500X11.505 = 51.771 kN/m： 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板讣算监二 0. 0596X51.770X4. 000= = 49. 369 kN. m：因平均气温为13°C,查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天龄期混凝土强度达到62. 400%,