高真空压铸技术及高强韧压铸铝合金开发和应用的现状及前景

1、万里潘欢罗吉荣(华中科技大学材料成形与模具技术国家重点实验室)摘 要 高真空压铸的特点在于模具型腔中的真空度达到 9196 k Pa ,铸件中每 100 g 的含气量低至 13 mL ,可通过热处理提高其强度和韧度 。而高强韧压铸铝合金多为 Al2Si2Mg 系合金 ,其原因在于 Mg 的固溶强化作用可提高合金的力学 性能 。近几年来国外特别是日本在开发高真空压铸技术和压铸铝合金方面取得了成果并在轿车上获得应用 。目前开发的高真空压铸方法主要有 Vacural 法和 M F T 法 ,其中 M F T 法是一种适合于压铸企业开发并具有良好应用前景的高真空压铸技术 。关键词 高真空压铸 ;压铸铝

2、合金 ;强度 ;韧度 ;轻量化中图分类号T G1461 2 + 1 ; T G2491 2文章编号 1001 - 2249 (2007) 12 - 0939 - 04ti ng 法) 和真空阀法 。图 1 为激冷排气槽法 ,它是采用 厚度很薄的波纹状排气槽 ,金属液在流入排气槽时会迅 速凝固堵住气道而不致使金属液进入真空管道 。由于 排气道截面积受限制 ,所以型腔中的真空度波动较大 , 不稳定 。但其结构简单 ,无须另设真空阀 ,所以在普通 真空压铸中应用普遍 。文献标志码 A压铸是使液态金属在高压作用下 ,以极高的速度充填模具型腔 ,并在压力作用下冷却凝固而获得铸件的一 种成形工艺 。由于金

3、属液以高速喷射状态充填型腔 ,型腔中的大部分气体来不及排出而不可避免地卷入到金属液中 ,并以气孔形式存留于铸件内 ,所以普通压铸件 不能进行热处理 ,亦不能焊接 ,导致压铸件的力学性能 得不到进一步的提高 ,限制了压铸件在重要或大型复杂 的受力部件如轿车 、摩托车保安零件上的应用 。长期以来 ,人们为拓宽压铸件的应用范围 ,提高压 铸件的力学性能 ,研发了一些新的特殊压铸方法 ,如层 流充填法或超低速压铸法 、充氧压铸法 、真空压铸法等 。 上述方法的主要目的都在于减少金属液充填过程中的 卷气现象 ,从而提高铸件的力学性能 。由于层流充填法存在生产效率低 、充氧压铸法操作工序复杂 、工艺参数

4、不易控制等缺点 , 所以实际生产中这两种方法 应用 甚 少 。而真空压铸法则是将型腔中的气体抽出 ,金属液在 真空状态下充填型腔 ,因而卷入的气体少 ,铸件的力学 性能高 。并且真空压铸和普通压铸 方 法一 样 , 操作 方便 ,不降低生产效率 ,所以真空压铸法自出现以来 ,表现 出强大的生命力 ,随着相关技术的提高 ,其应用愈来愈 广泛 14 。如何充分发挥压铸技术及成本优势 ,特别是 利用压铸方法生产高强度 、高韧度的铝压铸件来取代轿 车的一些保安件 ( 如轿车底盘的悬挂系统零件) 是德 、美 、日等国竞相研发和推广应用的技术之一 510 。 笔者总结了近年来国外在高真空压铸技术及高强韧压

5、铸铝合金开发方面所取得的成果 ,以期对国内开发 高真空压铸技术有所借鉴 。图 1 Ma ssventing 法的真空压铸原理真空阀法即是采用专有的遮断阀 ,虽然真空阀的结 构形式有多种 ,但其工作原理基本是类似的 ,都是利用 金属液流动的惯性力使阀芯关闭 。图 2 为日本宇部开 发的称之为 Ga s f ree 法的工作示意图 。当阀芯打开时 , 型腔中的气体通过侧面的排气道迅速排除 ;当金属液前 端充填到真空阀时 ,液流由于惯性保持前冲 ,首先推动 阀芯上移 ,以此同时 , 液流从左右 两侧 的排 气 槽流 入 。 由于排气槽的长度长 ,所以在液流到达阀芯侧面的气道 时 ,阀芯已关闭 ,避免

6、了金属液流进入真空系统 。真空 阀法具有真空度高 、稳定 ;排气道设置灵活的优点 。图 3 显示了不同真空度 ( 以绝对压力表示) 下铸件 伸长率的变化及波动范围 。由此可知 ,在型腔真空度为50 80 k Pa 条 件下 , 压 铸件 的性 能 虽 然 有 所 提 高 , 但100 g 铸件中气体含量达 520 mL ,依然不能进行热处 理和下一步的焊接成形 ,也无法应用于重要保安件或大 型复杂件 。相比之下 ,真空度高达 9196 k Pa ( 型腔内1普通真空压铸工艺及特点普通真空压铸法主要有激冷排气槽法 ( Ma ss ve n2收稿日期 :2007209209基金项目 :清华大学先进

7、成形制造教育部重点实验室开放基金资助项目 ( 2006002)第一作者简介 :万里 ,男 , 1970 年 出 生 , 博 士 , 副 教 授 华 中 科 技 大 学 材 料 成 形 与 模 具 技 术 国 家 重 点 实 验 室 , 武 汉 ( 430074 ) , 电 话 : 027 - 87556262 , E - mail : gen ki2001 163 . co m939特种铸造及有色合金2007 年第 27 卷第 12 期的绝对压力 510 k Pa) 时 ,100 g 铸件内气体含量仅为13 mL ,可以实施热处理或焊接加工 。且压铸件伸长 率平均高达

8、 18 %以上 ,波动偏差非常小 ,完全可满足重 要受力保安件的使用要求 。因此将真空度在 91 k Pa 以上的压铸称之为高真空压铸 ,以区别低真空度的普通真 空压铸 。护 ,所以压铸机价格昂贵 ,成本很高 。相对而言 , M F T法由于使用的是普通压铸机 ,设备门槛低 ,因而普及率 较高 ,应用前景好 。图 2 Ga s Free 法的真空压铸原理1 . 阀体 2 . 活塞腔 3 . 活塞 4 . 缓冲室图 5 M F T 高真空压铸法的工作原理还有一种 日本 雅 马 哈 公 司 开 发 的 Vacuu m Gol ve Bo x 法 ,见图 6 。因 考 虑 到 顶 杆 无 抽 芯 处

9、 的 密 封 较 困 难 ,它所采取的结构是将整个模具装在一个密封罩内 , 并设置有几个抽气回路来抽取密封罩内模具中的空气 , 确保了模具型腔中的高真空度 。图 3 不同真空度下的压铸件伸长率2高真空压铸方法及工作原理高 真 空 压 铸 技 术 目 前 主 要 有 两 种 : 一 是 由 德 国M ulle r2Wei nga r t e n 公司和 Vaw 公 司 联 合 研 发 的 Va2cural 法 ,二是 德国 Alca n2BD W 公司 推出 的 M F T 法 。 图 4 是 Vac ural 法的工作原理 。它是将熔化炉通过升液管和压射室直接相连 ,抽真空时先将金属铝液吸入到

10、 压射室内 ,接着继续抽真空至预定真空度后再 压射 成 形 。M F T ( Mi ni mum Fill Ti me) 法则使用普通压铸机 , 其工艺特点是采用多浇道和大面积内浇口以保证金属 铝液在极短时间内充填型腔 ,图 5 是其工作原理 。图 6 Vacuum Golve Bo x 法的工作原理1 . 定模 2 . 顶杆 3 . 真空箱 4 . 真空管 5 . 密封圈 6 . 真空阀7 . 真空罐 、泵 8 . 冲头 9 . 可调温压射室 10 . 动模事实上 ,高真空压铸 技术 并不 仅 是模 具密 封 的技 术 ,它还涉及金属熔液处理 、模具结构设计 、浇注工艺及 脱模剂等各个方面的

11、技术问题 ,围绕高真空压铸技术应 做的研究与开发工作见图 7 。图 4 Vacural 高真空压铸法的工作原理1 . 保温炉 2 . 压射冲头 3 . 动模 4 . 真空阀 5 . 型腔6 . 定模 7 . 压射室 8 . 升液管由于 Vac ural 法需要专用压铸机 ,且技术受专利保940图 7 高真空压铸应开发的相关技术1 . 真空切换阀 2 . 真空计 3 . 真空阀 4 . 活塞环 5 . 弹簧 6 . 冲头 1994-2014 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 高真空压铸

12、技术及高强韧压铸铝合金的开发和应用万里等处理型高韧度铝合金 ,其断裂伸长率在 T5 热处理时为5 %15 % 、T4 热处理则高达 10 % 25 % 。另外还研 究了脱模剂 、润滑剂在大批量生产条件下对铸件品质的 影响 。矢 幡 茂 雄 等 17 比 较 了 A C4C ( 相 当 于 ZL 101 ) 、 A C4C H 、A C4C + M g ( 即 在 A C4C 的 基 础 上 增 加 M g 的含量) 、A C4C + M n (即在 A C4C 的基础上增加 M n 的 含量) 4 种合金材料 T6 热处理后的抗拉强度和伸长率 。 从力学性能及其稳定性 、机加工性和价格等方面综

13、合考虑选择了 A C4C 作为量产用压铸合金 。山县裕 18 开 发 了 用 于 高 真 空 压 铸 的 高 硅 铝 合 金 DiA Sil ,其硅含量控制在 20 % 。在压铸条件下 ,初晶硅 尺寸小于 50 m ,材料的强度和耐磨性均得到了提高 , 成功应用于摩托车发动机缸体的压铸成形 。有关文献中介绍的适用于高真空压铸的部分高强 韧压铸铝合金成分见表 1 。3高强韧压铸铝合金普通压铸合金多为 Al2Si2Cu 合金 ,如国内 YL 112 、YL 113 ,美国的 A380 和日本 J IS ADC12 等 。为防止压 铸过程 中 粘 模 , 压 铸 合 金 中 的 含 Fe 量 一 般

14、 都 较 高 w ( Fe) 1 . 3 % ,但 Fe 与合金中的 Al 和 Si 会生成针状的 FeAl3 、Al2Fe2Si 的 中 间化 合物 , 此 类 中间 化合 物 的存在严重削弱压铸件的力学性能 , 尤其是韧度 。Cu虽然可以提高铸件强度 ,但却无法改善铸件的韧度 ,特 别是断裂韧度 。因此 ,普通压铸合金无法适应高真空压 铸技术的要求 ,不能获得高强韧的压铸件 。基于此 ,德 、 日等国的铸造技术人员以 Vacural 法 、M F T 法或独自开发的高真空技术为基础 ,对高强韧压铸铝合金进行了 系统研究和开发 。德国 Rhei nf el de n 公 司 研 发 了 Al

15、2Si2M g 系 的 Si2lafo nt236 压铸合金 。为确保铸件韧度 ,该合金中 Fe 含 量 (质量分数 , 下同) 控制在 0 . 15 %以下 ; 为防止因 Fe含量降低而引起的粘模 ,适当增加 M n 含量至 01 5 %0 . 8 % ;另外添加 01 01 % 01 02 %的 Sr 对共晶硅进行 变质处理 5 。近 藤 和 利 11 则 在 Vac ural 法 压 铸 机 上 , 以 Silafo nt236 合金为基础 ,调整 M g 含量 ,研究了高真空压铸件的焊接性能及 T5 热处理条件的铸件屈服强度和伸长率 。此外近藤和利等 12 还利用普通压铸机 , 改进

16、M F T 法 ,开发出了 Al2Si 系的高强度和高韧度压 铸铝合金 ,着重研究了压铸件铸态 、T6 及 T0 热处理下 的抗拉强度 、屈服强度及伸长率 ,并系统评价了铸件内 气体含 量 与 M I G 焊接 和 YA G 激 光 焊 接 性 能 间 的 关 系 。Ni u 等 13 系统探讨了真空条件下 Si 含量对压铸件 性能的影响 。研究表明 ,当 Si 含量在 8 %12 %范围内 选择时可获得较好的铸造性能和强度 。坂元哲夫等 14 以 A C4 C H (日本 J IS 牌号 ,相当于中国标准 ZL 101A ) 为基础 ,研究了 Si 、M g 含量及 T6 热处理条件对铸件性

17、 能的影响 。结果表明当 Si 控制在 91 5 %12 %范围时 铸件的屈服强度 、断裂伸长率 高 ; M g 含 量在 01 3 %01 5 %时铸件屈服强度优异 。而当 Si 和 M g 同时作用 时 ,应控制 Si 在 9 . 5 %10 . 5 %范围内 。此外 ,还针对开发的新型合金优化了其热处理条件 ,重点探讨了时效 温度和时效时间对铸件力学性能的影响 。t 9 公司 15 利用现有压铸设备 , 独自开发了高 真空压铸技术 。其中关键技术之一是研究了适合于高真空压铸技术的无机脱模剂 ,以减少因使用有机脱模剂时 ,高温熔化挥发产生的气体卷入铸件内 ,从而获得高 质量的铸件 。日本

18、“ | 公司 16 也在独自研发高真空压铸技术的基础上 ,开发了亚共晶的 Al2Si2M g 系热表 1 部分高强韧压铸铝合金的化学成分%wB牌号Si Mg Cu Fe Mn Ti Sr 其它公司9. 5 0. 2711. 5 0. 339. 5 0. 411. 5 0. 60. 15 0. 450. 01 0. 030. 16 总量 = 0. 10. 01 0. 030. 16 总量 = 0. 1Aural22 0. 030. 22 0. 08Alcan 19 0. 550. 15 0. 45Aural - 3 0. 03 0. 08Alcan 19 0. 220. 5510 0. 350.

19、 06 0. 150. 050. 07Nissan9. 0 0. 4日立金属 19 雅马哈 18 Rheinfelden 5 | - 12 ADC3 0. 60. 310. 00. 6DiASil2019. 5 0. 10. 5 0. 04 0. 01Silafont36 0. 03 0. 1511. 50. 50. 80. 150. 02AC4C + Mg7. 160. 450. 140. 330. 14广岛 铝 业 ( 实测值 , 非 名 义值) 17 AC4C + MnAC4C AC4C H7. 057. 227. 240. 350. 250. 280. 060. 130. 020. 2

20、10. 330. 020. 200. 080. 02Zn : 0. 05Ni : 0. 03 “ | - 16 ,20 Sn : 0. 18. 0 0. 359. 0 0. 450. 30. 4 0. 2 0. 2Sb :0. 050. 20B :0. 0050. 02010 0. 150. 51. 0 0. 150. 1120. 5日 本 轻 金属 21 ,22 1. 0 2. 53. 54. 50. 31. 5 0. 15 0. 24高真空压铸技术在轿车零部件上的应用目前 ,基于轿车轻量化的发展要求 ,高真空压铸技术及高强韧压铸铝合金主要用于汽车零部件中重要保安件的制造 ,如底盘悬挂梁 、

21、三角臂 ,转向臂 ; 其它如壳 体 (热处理) 及变速箱外壳 (无热处理) 23 等 。图 8 为高 真空压铸的高强韧压铸铝合金轿车部件实例照片 。941 1994-2014 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 特种铸造及有色合金2007 年第 27 卷第 12 期近藤和利. 高真空 J t法 大型 製造 J .素形材 , 2005 ,46 ( 2) :6211 .近藤和利 , 青山俊三 , 酒井信行 ,等. 自動車 S t型 用 高真空 J t技術 得 品質特性 証 C .2002

22、日本 J t会議論文集. 日本横滨 : 日本 J t学会. 2002 .N IU X P , H U B H , P IN WILL I. Vacuu m a ssi st ed high p re ssure die ca sti ng of al umi ni u m allo ys J . J o ur nal of Mat erial s Proce ss2 i ng Technolo gy , 2000 ,105 : 1192127 .坂元哲夫 , 吉良庆二 , 神户洋史. 高真空 J t法 自动车用 t ? S Y | S部品 开发 J . 铸造工学 ( 日) , 2004 ,76

23、 ( 4) :2832288 .t 9 自動車 ( 株) . 軽量 高品質 “ =* 製 t ? S Y| S | S J . 素形材 , 2005 , 46 ( 1) :3 .“ | ( 株) . 溶接可能 薄肉高品位 J t J . 素形材 ,2005 , 46 ( 1) :7 .矢幡茂雄 , 田屁信 , 田 润二. 横型締 纵射出高真空 J t法 足回 部品 开发 J . 铸造工学 ( 日) , 2005 ,77 ( 7) :4712477 .山县裕. “ =* 车体及 S ? S | 高品质 J t 适用J . 铸造工学 ( 日) , 2004 ,76 ( 4) :2722277 .B

24、 RO WN Z. Adva nce ment s i n high p ressure die ca sti ng p roce sse s C . O hio : N ADCA , 2006 .驹崎撤. J t用 “ =* 合金 , 自動車用 t 及 J t法 : 日本 , 特开 20022105572 P . 200224210 .北冈山治. J t用 “ =* 合金 , “ =* J t製品及 製造方法 :日本 ,特开 20022206133 P . 200227226.北冈山治. J t用 “ =* 合金 , J t製品 製 造方法及 J t製品 :日本 ,特开 2003221335

25、4 P . 200327230.J O HA N N E. Vacuu m die ca sti ng t echnolo gy fo r a uto mo tive co m2po nent s C . O hio : N ADCA , 2006 .(编辑 :袁振国) 11 12 13 14 15 16 17 18 图 8 高真空压铸的高强韧压铸铝合金轿车部件 19 5结语在日本 、欧洲 、北美等工业化国家和地区 ,真空压铸 20 21 的应用已非常普及 ,高真空压铸技术及高强韧压铸合金的开发也取得了很大成功 ,在轿车轻量化方面表现出巨 大的技术优势和应用潜力 。相比之下 ,国内大量应用真空

26、压铸技术的压铸厂家比较少 ,对高真空压铸技术及高 强韧压铸铝合金的研发及应用更是空白 。因此 , 结合国内实际情况 , 可在现有压铸机上 , 以 M F T 法为基础进行技术改进 ,系统研究高真空度下 ,压 铸工艺参数 、合金成分对材料组织和力学性能的影响及其强化规律 , 开发高真空压铸技术及高强韧压 铸铝 合金 ,这对提高我国压铸工业的技术水平 ,扩大高端压铸 件市场的竞争力 ,有着非常重要的理论和实际价值 。参 考 文 献 22 23 1 美国瑞源国际公司. O P TIV A C 压铸真空系统 ( 上) J . 特种铸造及有色合金 ,1993 ( 2) :33 .美国瑞源国际公司. O

27、P TIV A C 压铸真空系统 ( 下) J . 特种铸造 及有色合金 ,1993 ( 3) :44 .陈金城. 真空压铸的发展J . 特种铸造及有色合金 ,1996 (5) :32233 .胡泊 , 熊守美. 真空压铸中高真空排气阀与薄膜通道式排气阀的 排气性能对比J . 铸造 , 2006 , 55 ( 4) :3552359 .海老泽赐寿雄. J t技術 最新情報 J . 铸造工学 ( 日) ,2003 ,75 ( 6) : 4222427 .西直美. “ =* 合金 J t技術 新展開 J . 铸造工 学 ( 日) ,2004 ,76 ( 4) :2662271 .金内良夫. 高品位

28、 J t 适用例 J . 铸造工学 ( 日) , 2004 ,76 ( 4) :2782282 .森春幸 , 寺仓佑二 , 金内良夫等. 高真空 J t法 適 金 型设计支援技术 开发 J . 素形材 , 2004 ,45 ( 7) : 7211 .森川厳 , 山田义昭 , 江里芳弘. J t鋳造法 真空 “ / 真空 ? S = t/ “ J t J | “ “ 開発 C .2000 日本 J t会議論文集. 日本横滨 : 日本 J t 学 会 ,2000 .青山俊三. “ =* 合金 J t 最新製造技術J . 铸 造工学 ( 日) , 2004 ,76 ( 12) :9852990 .

29、2 3 4 5 6 7 8 9 10 942 1994-2014 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.意大利铸造技术交流会在华中科技大学举行2007 年 11 月 15 16 日 , 由意大利铸造协会 与中国铸造协会主办 ,华中科技大学材料成形与模 具技术国家重点实验室 、材料科学与工程学院以及 湖北省铸造学会承办的“意大利铸造技术交流会” 在华中科技大学 8 号楼学术报告厅举行 。与会国 内代表 200 余人 ,其中企业代表近 100 人 ,高校代 表 110 余人 。意大利铸造设备生

30、产供应厂商协会 主席格兰特 、秘书长卡尔曼尼尼 ,意大利对外贸易 委员会罗马总部金属加工机械部门经理博科伊 ,意 大利对外贸易委员会北京办事处秘书长孔德明 ,中 国铸造协会国际部主任范琦 ,以及华中科技大学校 长助理张七一 、材料科学与工程学院党总支书记郑 恩焰 、湖北省铸造学会理事长李远才等嘉宾与会 。意大利方面有 10 余名铸造专家参加了本次技 术交流会 ,从以下 6 个 方面 介绍 了意 大 利铸 造技 术 : 工业炉 : 熔化 、保温和自动浇注 ; 自硬树脂 砂型技术 ; 高密度潮膜砂造型2有箱造型系统介 绍 ; 制芯技术以及制芯机械和设备 ; 意大利压 铸技术 ; 铸件的表面精整技术

31、 。(华中科技大学材料科学与工程学院报道)Microstructure and Propert ies of Semi2sol id Magnesium Alloy Billets Prepared by Extruding Ca st ing Li Do n g2 n a n , Che n Di n g g ui , Fa n Xi nf e n g (Dep a r t me nt of Ma2t erial s Scie nce a nd Engi nee ri ng , Fujia n U nive r sit y ofTec h nolo gy , Fuzho u , Chi na

32、) 2007 ,27 (12) 930932Abstract The micro st r uct ure a nd p rop e r tie s of se mi2 soli d ma gne si um allo y billet s p rep a red by e xt r udi ng ca sti ng were de scri bed o n t he ba si s of t he sl ur r y p re2 p a red by t wo2screw sti r ri ng met ho d. The re sult s i ndi2cat e t hat t he p

33、 ri ma r y p ha se i n t he billet s e x hi bit s i r2regula r pol ygo nal o r ro set t e st r uct ure wit h t he avera ge size of 45 65 m. The fi ne r micro st r uct ure ca n beo b se r ved i n edge of t he billet s , w hich i s diff ere nt to st r uct ure i n ce nt e r . The e xt r udi ng ca sti n

34、g ca n i mp ro vet he de n sit y a nd ha r dne ss of se mi2soli d ma gne si um al2 lo y co mpo ne nt s , co mp a red wit h co nve ntio nal squee2 zi ng ca sti ng , i ncrea sed by 01 33 % i n de n sit y a nd by71 91 % i n ha r dne ss.Vicker s ha r dne ss of Al25 Ti21B allo y a re i ncrea se d f ro m1

35、421 0 M Pa to 2211 4 M Pa a nd f ro m 451 2 to 641 9 , i n2crea se d by 56 . 1 % a nd by 43 . 6 % , re sp ectivel y , af t er fo ur p a sse s equal c ha nnel a ngula r p re ssi ng ba sed o n t he Bc ro ut e s.Key Words : Equal Channel Angular Pressing , Al25 Ti21 B Alloy , Gra in Ref inement , Mecha

36、n ical Propert iesAppl icat ion and Development Trends of High Vacuum D ie Ca st ing Process and Die Ca st ing Al uminum Alloys with High Strength and Duct il ity Wa n Li , P a n Hu a n ,L uo J iro n g ( St at eKey L a bo rato r y of Mat erial s Pro2ce ssi ng a nd Die & Mol d Tech nolo gy , H uazho

37、ng U ni2ver sit y of Scie nce a nd Tec h nolo gy , Wuha n , Chi na )2007 ,27 (12) 939942Abstract Hi gh vacu um die ca sti ng p roce ss a s a new t ech nique s a nd die ca sti ng al u mi nu m allo y wit h hi gh st re ngt h a nd ductilit y a s a new mat erial s a re i ncrea s2i ngl y u sed to ma nuf a

38、ct ure a uto mo bile p a r t s due to ti ght l y light wei ght requi red i n develop ed co unt rie s.The hydro ge n co nt e nt i n p a r t s ca n be decrea sed to 13 mL / 100 g due to t he vac uum degree up to 91 96k Pa i n mo ul d cavit y i n hi gh vacuu m die ca sti ng p roce ss , so t he st re ng

39、t h a nd ductilit y of p a r t s ca n be i mp ro ved by heat t reat me nt . Al umi n um allo y wit h hi gh st re ngt h a nd ductilit y i s mai nl y Al2Si2M g se rie s allo y , w ho se mecha nical p rop er tie s i s i mp ro ve d by sol2i d sol utio n st re ngt he ni ng of M g i n allo y. The p re se

40、nt developi ng met ho ds to hi gh vacuu m die ca sti ng p roce ss a re mai nl y Vacural met ho d a nd M F T met ho d , i n w hic h M F T met ho d i s mo re suit a ble fo r small2scale die ca sti ng p la nt s.Key Words : High Vacuum Die Ca stings , Die Ca sting A2l umin um Alloy , Strength , Duct il

41、ity , L ight we ightMicrostructure and Propert ies of AZ91D Magnesium Al2loy in Combinat ion Process of Die Ca st ing with ForgingKey Words : Semi2sol id , Ca st ing , Microstructure ,Magnesium Alloy , ExtrudingPropert iesEff ects of Heat Treatment Para meters on Microstructurean d Propert ies of Ex

42、truded Semi2sol id AlSi7MgBe AlloyParts Zh a o D a z hi1 , L u Gui mi n1 , Zh a n g Yu2 , Cui J i a nz ho n g1 (1 . The Key L a bo rato r y of Elect ro ma gnet2 ic Proce ssi ng of Mat e rial s , Mi ni st r y of Educatio n ,No rt hea st e r n U niver sit y , She nya ng , Chi na ; 2 . Fujia nMi nf a A

43、l umi n um L i mit e d. , Co . , Na n a n , Chi na )2007 ,27 (12) 933935Abstract Eff ect s of soli d sol utio n a nd a gi ng p a ra met er s o n p rop e r tie s of se mi2soli d Al Si7M gBe allo y p a r t s ha ve bee n e xa mi ned by o r t ho go nal t e sti ng. The p roce ssi ng p a ra met er s we re

44、 op ti mized ba se d o n t he mea sure me nt of t e n sile st re ngt h . The re sult s sho w t hat t he p a r t s wit h de si ra ble mecha nical p rop e r tie s i ncl udi ng t e n sile st re ngt h of 318 M Pa a nd elo ngatio n of 151 24 % ca n bep ro duced wit h soli d sol utio n at 545 fo r 4 h a n

45、d a g2i ng at 175 fo r 11 h , a nd t he p recipit at e s a re di sp er2sivel y di st ri but e d i n t he mat ri x .Key Words : AlSi7Mg Be Alloy , Semi2sol id , Thixo2f orm2ing , Sol id Solut ion and Aging , Orthogonal DesignEff ects of Equal Channel Angular Pressing on Micro2 structure and Propert i

46、es of Al25 Ti2B Alloy Li u Xi a n2 l a n1 , Zh a n g We nyu2 ( 1 . School of Mat e rial s Scie nce a nd Engi neeri ng , Ce nt ral So ut h U niver sit y , Cha ng2 sha , Chi na ; 2 . Dep a r t me nt of Mecha nical Engi neer2 i ng , H una n In stit ut e of Tec h nolo gy , He ngya ng , Chi2na) 2007 ,27

47、(12) 935938Abstract The micro st r uct ure of Al25 Ti21B allo y af t e r equal c ha n nel a ngula r p re ssi ng wit h fo ur p a sse s at roo m t e mp erat ure wa s o b ser ved by XRD ( X2ra y dif2 f ractio n) , O M ( op tical micro scop e ) a nd S EM ( sca n2 ni ng elect ro n micro scop e) . It wa s

48、 fo und t hat t he equal cha nnel a ngula r p re ssi ng ca n i mp ro ve t he mecha nical p rop er tie s of t he allo y a s a re sult of refi ni ng t he grai n size a nd i mp ro vi ng t he di st ri but ed unifo r mit y of sec2 o nda r y p ha se i n t he mat ri x allo y. Wit h i ncrea si ng i n p a ss , t he bul k TiAl3 p ha se i n allo y ca n be refi ne d f ro m2080 m to a bo ut 10 m , a nd t he uneve n bul k TiB2ca