外脚手架施工方案(精华版)

1、外脚手架专项施工方案设计与计算海航城B标段外脚手架施工方案目录第一章编制依据第二章工程概况第三章外脚手架体系设计第四章脚手架的搭设及拆除施工第五章质量措施第六章安全文明施工措施第七章工字钢悬挑脚手架验算第八章附图页脚内容10第一章编制依据1.1 主要规程、规范1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001 2002年版）2）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-913）建筑施工安全检查标准（JGJ 59-991.2 参考手册1）建筑施工手册（缩印本第4版，2003.9）2）简明施工计算手册（1999.7）3）实用建筑施工安全手册（1999.7）4）钢结构设计规范（GB

2、50017-2002）1.3 其它依据1.4 工程建筑、结构施工图纸第二章工程概况2.1 工程概述本工程共由11栋住宅楼组成，其中15微、16艘、21微及22艘共4 栋为26层，7#楼、8#楼、10好14微共7栋为18层，地下室一层，层高 4.1m （局部5.1m）,地上部分标准层高2.9m。总建筑面积为252678.00 % 总占地面积55805.00 m202.2 外脚手架搭设总体概况依据本工程的结构特点，本工程采用扣件式双排钢管外脚手架，采用落 地式脚手架施工地下室至地上第二层（18。、地上第四层（26f）结构，地上 结构二层（18f）、结构四层（26f）及以上采用工字钢悬挑外脚手架。本

3、工程 结构形式为框架剪力墙，屋面为坡屋面，按照周边檐口最高高度来考虑脚手 架的搭设高度即可，檐口挑出外墙 700mm,建筑外墙自上而无其他较大突 出造型，上下整体立面变化小，悬挑脚手架18层的从二层开始悬挑，26层的从4层开始悬挑，其中层数为18层楼的分三段悬挑，层数为26层楼的分 四段悬挑，本方案以7龈（18层）为对象作计算说明，其他10栋各分段悬 挑高度等于或小于7#楼的情形，本方案不再做计算。21微楼梯顶板最高标高为81.4m,檐口周边最高标高78.35m,其中二 层标高为4.4m,且脚手架顶部高出檐口最高结构标高 1.5m,故需搭设总架 体高度考虑为76m,总体分四段悬挑。第一段：4层

4、至10层，悬挑高度为 17.4m；第二段：10层至16层，悬挑高度为17.4m；第三段：16层至22层， 悬挑高度为17.4m；第四段：22层悬挑至屋面层，悬挑高度为18m。本工程 以最突出外墙面楼层设置内外排立杆位置，并考虑到外装饰的 GRC线条出 结构外边缘250mm ,故取内排立杆与主体结构外边缘设计间距 350mm,局 部情况按下面情形处理：内排立杆对于飘窗及凹凸结构间距小于 500mm位 置，采用小横杆内挑并加设大横杆的方式处理，外架内立杆距外墙 500mm 以上的位置增加一排立杆。7#、8#、10#-14髅共18层，屋面结构檐口周边最高标高 54.6m,其中 二层标高为2.9m,需

5、搭设总架体高度考虑为53.2m,总体分三段悬挑。第一 段：2层至8层，悬挑高度为17.4m；第二段：8层至14层，悬挑高度为17.4m； 第三段：14层至屋面，悬挑高度为18.9m；15#16髅、22赧三栋楼均为26层，而且结构情况基本与 21微同，搭 设情况均同21微；第三章外脚手架体系设计3.1 材料选用3.1.1 钢管钢管采用外径48mm、壁厚3.6mm的3号普通钢管，钢管外表平直光 滑，没有裂纹、分层、变形扭曲、打洞截口等缺陷；表面锈蚀深度达0.5mm、 有压扁、裂缝、孔洞、甚至弯曲或弯曲后调直的钢管不得使用，选用立管的 钢管应严格选用，每段钢管两端的截面应平直，切斜偏差不得大于1.7

6、 mm,钢管末端严禁有毛口、卷口和斜口等现象。3.1.2 扣件扣件有回转、直角和对接三种形式，扣件应采用可锻铸铁制成，其技术 要求应符合钢管脚手架扣件的规定，严禁使用带有变形、裂纹、滑丝、 砂眼等瑕疵的扣件。在使用时直角扣件和回转扣件不允许沿轴心方向承受力；直角扣件不允 许沿十字方向承受扭力；对接扣件不宜承受拉力，当用于竖向接点时只允许 承受压力。扣件螺栓的紧固力矩应控制在 4065N.m之间，使用直角和回转 扣件紧固时，钢管端部应伸出扣件盖板边缘不小于 100mm。3.1.3 脚手板采用钢筋网片，单块脚手板的重量不宜超过0.3kN ,钢筋网片的板面挠曲的偏差不得大于12mm。3.1.4 踢脚

7、板踢脚板采用18厚的胶合板，踢脚板的宽度为180mm。3.2 脚手架设计参数3.2.1 落地式脚手架设计参数本工程落地脚手架按双排设置，脚手架立杆纵距1.5m,立杆排距0.9m, 步距1.8m,横向水平杆间距1.5m,纵向水平杆在上，搭接在横向水平杆上 的纵向水平杆根数为3根；内排立杆距墙0.35m,横向水平杆内侧距结构 外边150mm,脚手架立于地下室顶板上，18层的搭设至二层，26层的搭设 至四层。3.2.2 悬挑脚手架设计参数本工程工字钢悬挑式脚手架最高悬挑高度为18.9m,选用16号普通热轧工字钢，工字钢放置于二层楼板，工字钢的间距为1500mm,并在建筑物斜角处加设一道工字钢，工字钢

8、与楼板采用20 mm直径的一级圆钢作为锚筋，锚筋分别锚固于结构边梁及框架梁上， 沿工字钢放置方向第一道锚筋离 结构边100 mm,第二道锚筋离结构边2200 mm。工字钢外伸出结构的长度 约为1350mm,结构内锚周长度2300mm。为了便于使立杆的固定，在工字 钢上布置立杆的部位焊接一根长 100mm的25钢筋头以固定立杆；同时考 虑到钢丝绳拉结固定事宜，在外立杆部位的工字钢下端亦焊接一根100mm的25钢筋。为防止其失稳，在垂直工字钢的方向焊接一道25钢筋；脚手板采用钢筋网片，并在设置钢筋网片的部位加设一道纵向水平杆，考虑到外脚手架立杆离结构边较远，因此，水平杆每隔一根外伸至结构边，离结构

9、 边的距离为120- 150mm。在上一层结构边梁上预埋小20圆钢制作的拉环， 用6X 19钢丝绳拉结工字钢悬挑端。三层给构板'面二层结构板面锚固筋m -级艮钢结构板面图3.2-1悬挑式脚手架剖因坡屋面檐口突出外墙结构边最大 700mm,采用小横杆外挑处理，外 挑长度600mm,其上悬挑外架高度1.9m。（见下图）I八层钻构板面两遒钢丝绳锌固筋20mM级国钢:1lC屋面檐口大样图3.3 外脚手架的构造要求及技术措施3.3.1 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施1、立杆立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接， 立 杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相

10、邻立柱接头避免 出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开 50 cm；各接头中心距主节点 的距离不大于步距的1/3立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于 1 m,必须等间距3个旋转扣件固 定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100 mm。2、纵向水平杆纵向水平杆置于横向水平杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧， 同一步纵向水平杆四周要交圈。纵向水平杆采用对接扣件连接，具接头交错布置，不在同步同跨内；相 邻接头水平距离不小于50 cm,各接头距立柱距离不大于纵距的 1/3,纵向水平杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300,局部高差不超过5cm。3、横向水平杆每一立杆与纵向水

11、平杆相交处（主节点）都必须设置一根横向水平杆， 并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15 cm。横向水平杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立 柱之间等距离设置1根横向水平杆，最大间距不超过 50 cm。横向水平杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于 10 cm,伸出里排纵向 水平杆距离结构外边缘15 cm。上下层横向水平杆在立杆处错开布置，同层 的相邻横向水平杆在立杆处相向布置。因部分内立杆离结构较远，在此部位 的横向水平杆应伸长至离结构外边缘 15 cm左右，并增加一根纵向水平杆。4、纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮 20 cm的

12、立柱上，横向扫 地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。 对于立杆存在较大 高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。5、剪刀撑本工程悬挑式外脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、 纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑的斜杆与地面的夹角在 45060°之间。斜杆相交点处于同一 条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在 横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于 15 cm=斜杆接长采用搭接，接长不小于1m,且不少于3个扣件连接。横向斜撑在

13、同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆采用通长杆 件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。剪刀撑搭设示意图如下：6、脚手板（钢筋网片）作业层脚手板采用钢筋网片，两端设直径为 4 mm的镀锌钢丝箍两道。 在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。作业层钢筋网片沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺稳、铺实、铺平，不得有50mm以上间隙，离开装饰面120-150mm脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端 8 cm处用14微锌钢丝箍 绕23圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根横向水平杆，各杆距离接缝的距离均

14、不大于15 cm=靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15 cm=拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。在脚手架两端及拐角处、坡道及平台的两端应给予固定。7、连墙件连墙件采用刚性连接，垂直每层设置，水平间距为 4.5 m。连墙件用小48X3.5的钢管，具与脚手架的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的 小48在结构楼板上，在结构墙体内外各用一根短钢管锁紧，连墙件尽量靠 近主节点，偏离主节点不大于 300 mm。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接 的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可 搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可

15、靠连接， 与地面成45。60。夹角, 各楼层间相互交错布置，转角点必须设计连墙件。8、防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8 mx6.0 m规格，用网纯 绑扎在纵向水平杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台 1.2 m,并在作业 层下部挂一道水平兜网。密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂；绑扎安全网的钢丝应与架体连 接牢固。作业层脚手架立杆于0.6 m和1.2 m处设两道防护栏杆，底部侧面设18 cm高的挡脚板。9、脚手架遇有施工须通行的建筑物门洞时，按下列要求处理:图A为门洞口抽取一根立杆时脚手架构造措施，图B为门洞口抽取两根立杆时脚手架构造措施，门洞两侧立杆采用双管加强。1R安全

16、通道为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空坠物伤人，在建筑物入口 及施工电梯入口设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑 ，上部满铺竹杆及 防护网以防止坠物。搭设如下图：双层防护层板安全通道搭设示意外架临近道路搭设安全防护棚，防护棚与外架分开单独搭设（防护棚的具体搭设详见防护棚方案）。如下图:3.3.2 卸料平台本工程卸料平台采用扣件式钢管架悬挑搭设，次楞采用50X 100木方，上铺设18厚胶合板。卸料平台侧面设1200mm高的防护栏杆，防护栏杆下 部设置180 mm高踢脚手板，立面上满挂密目式安全网。卸料平台每层均与 结构连接。卸料平台按1 t限载进行设计，卸料平台吊物的平面尺寸为2000X

17、2500 mm。卸料平台平面定位示意图详见附图。卸料平台将另行编制卸料平 台万案。第四章 脚手架的搭设及拆除施工4.1 悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺4.1.1 搭设顺序悬挑脚手架的搭设顺序为：悬挑工字钢一纵向水平杆一立杆一横向水平 杆一纵向水平杆（栅格）一剪刀撑一铺脚手板一搭防护栏杆一绑扎安全网一 ?一三层设连墙杆一 ？4.1.2 施工工艺1、在悬挑层将悬挑工字钢锚固筋预埋到梁板内，锚固筋为两道小20光圆钢筋，间距在1.5m。锚固筋每端锚固于混凝土内长度不小于 300 mm。然 后浇注梁板混凝土，待混凝土强度达到 10 MPa后，再进行工字钢悬挑梁安 装，在混凝土强度达到15 Mpa后才能逐

18、步施加脚手架荷载。2、在悬挑梁上对应立杆位置焊25的钢筋插脚，立杆对准钢筋插脚放 置在工字钢上。在工字钢悬挑端部焊钢筋插脚，用于固定上层的拉结钢丝纯。3、悬挑工字钢每根长4m,局部阳台位置6m。预埋在混凝土楼面的三 道20钢筋，形成三道抱箍抱住工字钢，并与工字钢焊接固定。4、在悬挑工字钢上搭设扣件式钢管外脚手架。4.2 脚手架的拆除施工工艺4.2.1 拆除顺序本工程拟在主体结构封顶后即拆除外脚手架。 先搭的后拆，后搭的先拆。 即：安全网一挡脚板及脚手板一防护栏杆一剪刀撑一斜撑杆一纵向水平杆 一横向水平杆一立杆。4.2.2 准备工作全面检查脚手架的扣件连接、拉结件、支撑体系等是否符合构造要求；根

19、据检查结果制定完善的拆除方案和安全防护措施；拆除前对作业工人进行拆除安全技术交底；清除脚手架上垃圾及杂物。拆除作业应由上至下、逐层拆除，严禁上下同时作业。拉结件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结件整层或数层拆除后再拆 除脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步应增设连墙杆加固。分段拆除时，对不拆除的脚手架两端应按规定设置连墙杆和横向斜撑加 周。4.2.3 注意事项不准分立面拆除或在上下两步同时拆除， 做到一步一清，一杆一清。拆 立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随 脚手架拆除同步下降，严禁先

20、将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架， 分段 拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防 止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛 撑加固，后拆除连墙件。第五章质量措施5.1 材料要求外脚手架所用的工字钢、钢丝纯、钢管、扣件、脚手板、密目安全网必 须有质量保证说明书或质量检测报告， 并经物资部验收确认无破损后，方可 进场，取样送检合格后方可使用。5.2 质量保证注意事项1、脚手架搭设人员具用作业证书，作业人员必须认真戴好安全帽、系 好安全带。2、脚手架的验收和日常

21、检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许 使用或继续使用：1）搭设完毕后；2）连续使用达6个月；3）施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；4）在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；5）发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。3、操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。4、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员 定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。5、外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差， 安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。第六章安全文明施工措施6.1 安全措施6

22、.1.1 材质及其使用的安全技术措施1、扣件的紧固程度宜在4050 N?m,并不大于65 N?m ,对接扣件的抗 拉承载力为3 kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安 装时开口不得向下。2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于 100 mm。3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、 滑丝等现象的扣件。4、严禁将外径48 mm与51 mm的钢管混合使用。5、钢管和扣件均要现场取样送检，合格后方可使用。6.1.2 脚手架搭设的安全技术措施1、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、 动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必

23、须先告 诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。2、开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后， 方可根据情况拆除。3、脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未 完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙 件以上两步。5、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每 两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。6.1.3 脚手架上施工作业的安全技术措施1、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收 合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2、严格控制

24、施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大 于3kN/nf,确保较大安全储备。3、结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。4、各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。5、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固， 以达到坚固稳定，确保施工安全。6.1.4 脚手架拆除的安全技术措施1、脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙 件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。2、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划， 报请批准，进行技术交底后才准备工作。3、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路

25、、外脚手架、 地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附 件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。4、拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专 人围护，禁止非作业人员进入。5、拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣 件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。6、拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方 可离开。7、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8、在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、 误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好 配合协调工作，禁止单人进行拆除

26、较重杆件等危险性作业。9、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高 处坠落伤人。1R六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。6.2 文明施工1、外脚手架及踢脚板涂红白相间的油漆，密目安全网绑扎牢固整齐。2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和 打闹。3、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。4、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗, 防止火星和切割物溅落。5、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手 续。6、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。7、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分

27、类堆放，当天拆当天清,拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆 放整齐，妥善保管。第七章工字钢悬挑脚手架验算依据本工程外脚手架的形式及各类外脚手架的搭设高度，有代表性地选 择工字钢悬挑外脚手架进行验算，选最大悬挑高度 18.9m的情况进行计算， 计算时按20m计算。计算项目油载效应组合纵横向水平强度与变形恒载+施工均布活布裁立杆稳定(1)包载+ 施工均布福栽(2) ®载+0.85X (施工均布 活福栽+风柿我)连墙件承载力风#ite +5KN7.1普通型钢悬挑脚手架计算书双排脚手架，搭设高度20米，立杆采用单立管。立杆的纵距 1.5坪， 立杆的横距0.90米

28、，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.8邱。采用的钢 管类型为a48X3.6,连墙件采用22夸，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2,按照铺设4层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根 大横杆。基本风压0.75kN/m2,高度变化系数0.8400,体型系数1.130Q 悬挑水平钢梁采用16t工字钢，总长4m （其中建筑物外悬挑段长度1.3眯，建 筑物内锚固段长度2.30米），局部阳台位置工字钢总长为 6m,

29、悬挑水平钢 梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.25m=拉杆采用钢丝纯。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的 上面，按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大 弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值静荷载的计算值活荷载的计算值P1=0.038kN/mP2=0.300X 0.900/2=0.135kN/mQ=3.000X 0.900/2=1.350kN/mq1=1.2< 0.038+1.2X 0.135=0.208kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）q2=1.4X

30、1.350=1.890kN/m大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2 .抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下：跖蚪=0.峋十0.1%尸跨中最大弯矩为M1=(0.08X0.208+0.10X 1.890) X 1.5002=0.463kN.m支座最大弯矩计算公式如下：眄皿=-0一1的-。11%/支座最大弯矩为M2=-(0.10X 0.208+0.117X 1.890)X 1.5002=-0.544kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.544 X 1C6/5080.0=107.158N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N

31、/mm2,满足要求！3 .挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:0.677-+ 0,990-1OMF 12团静荷载标准值 q1=0.038+0.135=0.173kN/m活荷载标准值q2=1.350kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677X 0.173+0.990X 1.350)X 1500.04/(100X 2.06X 1C5X121900.0)=2.931mm大横杆的最大挠度小于1500.0/1501 10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的 上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置

32、下计算 小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038X 1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300X 0.900 X 1.500/2=0.203kN活荷载标准值Q=3.000X 0.900 X 1.500/2=2.025kN荷载的 计算值P=1.2X 0.058+1.2 X 0.203+1.4 X2.025=3.147kN小横杆计算简图2 .抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯 矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：监那"M=(1.2X 0.038) X 0.9002/8+3.1

33、47X 0.900/4=0.713kN.m'=0.713X 1C6/5080.0=140.309N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3 .挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0 X 0.038 X 900.004/(384 乂 2.060 X 105 X121900.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.203+2.025=2.285kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2285.100X 90

34、0.0 乂 900.0 乂 900.0/(48 乂 2.06 X 105 X121900.0)=1.382mm最大挠度和V=V1+V2=1.395mm小横杆的最大挠度小于900.0/15OW 10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下 式计算(规范5.2.5):R < Rc其中 Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计 值；1荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038X 0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.300X 0.900 X 1.500/2=0.203kN活荷载标准值 Q

35、=3.000 X 0.900 X 1.500/2=2.025kN荷载的 计算值R=1.2X 0.035+1.2X 0.203+1.4X2.025=3.119kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN勺荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑 动，其抗滑承载力可取12.0kN;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1肉米立杆承受的2构自重标准值(kN/m);本例为0.1248NG1 = 0.125 21.000=3.245kN(2)脚手板的自重标

36、准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2 = 0.300X 4X1.500X (0.900+0.350)/2=1.125kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚 手板标挡板，准值为0.14NG3 = 0.140X 1.500X 4/2=0.420kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005NG4 = 0.005X 1.500X 20.000=0.195kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG牛4.985kN0活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按 一纵距内施工荷载总和的1/纵值。经

37、计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 X 2X 1.500X0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算% =。吗乜，网其中 W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)付录表 D.4的规定采用： W0 = 0.750Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001附录表7.2.酌规定采用：Uz = 0.840Us 风荷载体型系数：Us = 1.130经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7X 0.750X0.840X 1.130= 0.498kN/m 2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2

38、NG + 0.85 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2X 4.985+0.85X1.4X 4.050=10.801kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2X 4.985+1.4X4.050=11.652kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85 x 1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值（kN/m 2）；la立杆的纵距（m）;h立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85 X 1.4X 0.498 X1.500X 1.800X 1.800/

39、10=0.288kN.m五、立杆的稳定性计算1不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=11.652kNi计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;l0计算长度（m）,由公式l0 = kuh确定，l0=1.155X1.500X 1.800=3.118mA立杆净截面面积，A=4.890cm2 ；W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3;由长细比，为3118/16=197轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结 果查表得到0.186;川一一钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）

40、；经计算得至U . =11652/（0.19 489）=128.259N/mm2;用一一 钢管立杆抗压强度设计值，用=205.00N/mm 2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算） < 用，满足要求！2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算例用其中N立杆的轴心压力设计值，N=10.801kN1 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 一一计算长度附加系数，取1.155u 一一计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;10计算长度（m）,由公式l0 = kuh确定，l0=1.155X1.500X 1.800=3.118mA立杆净截面面积，A=4.890cm2 ；W立杆净截面模量（抵

41、抗矩）,W=5.080cm3;由长细比，为3118/16=197轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结 果查表得到0.186;MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.288kN.m；口 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得至U =10801/(0.19< 489)+288000/5080=175.630N/mm2；用一一 钢管立杆抗压强度设计值，用=205.00N/mm 2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算仃 < 用，满足要求！六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 一风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)

42、,应 按照下式计算：Nlw = 1.4 X wk X Awwk风荷载标准值，wk = 0.498kN/m2;Aw 一一每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60X3.00 = 10.800m2;No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN); No = 5.000经计算得到 Nlw = 7.535kN,连墙件轴向力计算值Nl =12.535kN连墙件轴向力设计值 Nf = - Af其中轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=35.00/1.58勺结果查表得到依=0.94;A = 4.89cm2；用=205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 94.353kNNf

43、>Nl,连墙件的设计计算满足要求！连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm,内侧脚手架距离墙体350mm,支拉 斜杆的支点距离墙体 =1250mm,水平支撑梁白截面惯性矩I = 1130.00cn4, 截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载P=11.65kN水平钢梁自重荷载 q=1.2X 26.10 X 0.0001 X 7.85 X10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图11.65kN11.65

44、kN0.25kN/mAkJ10012502300悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到2.610.000.022.39 0.720.169.26 9.35悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）0.115悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=14.285kN,R2=10.073kN,R3=-0.157kN最大弯矩 Mmax=2.247kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.247 X 106/(1.05 X141000.0)+6.157< 1000/2610.0=17.534N/mn2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mn2,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16#工字钢,计算公式如下其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003附录B得到：卜=2.00由于”大于0.6 ,按照钢结构设计规范(GB50017-2003附录B其值；'b'=1.07-0.282/, b=0.929经过