橡胶沥青孔兴路配合比设计

1、4.1 沥青混合料目标配合比设计沥青混合料配合比设计的依据为：公路沥青路面施工技术规范(JTG F402004)；公路工程集料试验规程(JTJ0582000)；公路工程沥青及沥青混合料试验规程(JTJ0522000)；公路工程质量检验评定标准(JTG F80/12004)；北京市废胎胶粉沥青及混合料设计施工技术指南，北京市路政局发布。根据公路沥青路面施工技术规范(JTG F402004)中沥青路面使用气候分区指标确定北京市处于1-3-2 区，即夏炎热冬冷湿润区。通过目标配合比设计，确定了孔兴路试验路上面层和下面层采用的AC-16、AC-13 和开级配-13 沥青混合料的矿料组成、沥青用量及施工

2、控制密度，并给出了建议的矿料目标级配、设计级配和沥青混合料生产中沥青用量的波动范围。试验结果表明，所设计的沥青混合料性能分别满足现行规范关于60车辙试验、浸水马歇尔试验、冻融劈裂试验以及析漏损失和飞散损失等指标的要求，从而保证了沥青混合料具有良好的性能。4.1.1 材料设计与检验沥青结合料本次设计沥青混合料AC-13、AC-16、开级配-13 所用结合料为橡胶沥青，我们对该沥青样品进行了各项指标测试，结果见表3-3。由表3-3 可见，该橡胶沥青的各项技术指标符合北京市废胎胶粉沥青及混合料设计施工技术指南的技术要求，可以在本次试验路工程中使用。粗集料为了充分发挥沥青混合料中粗集料的作用，粗集料必

3、须洁净、干燥、表面粗糙。我们对北京路桥路兴物资中心通州沥青厂提供的适合配制AC-13、AC-16、开级配-13 沥青混合料的石灰岩集料进行了相关质量指标测试，其结果见表4-1表4-1 粗集料质量指标指标单位试验结果技术要求试验方法5-10mm5-15mm10-20mm石料压碎值%14.828T0316洛杉矶磨耗损失%17.930T0317表观相对密度g/cm32.8392.8392.8342.50T0304吸水率%0.50.50.42.0 或3.0T0304针片状含量9.5mm%-10.59.712或15T03129.5mm%11.3-18 或20水洗法<0.075mm 颗粒含量%1.0

4、0.60.51T0310软石含量%0005T0320由表4-1 中可见，粗集料的各项技术指标均符合公路沥青路面施工技术规范(JTG F40-2004)的技术要求，可以在工程中使用。值得注意的是，与公路沥青路面施工技术规范(JTJ032-94)不同，新规范对粗集料针片状含量进行了细化要求，在生产工程中应密切注意粗集料的针片状含量，以防止其超出规范要求，从而影响沥青混合料性能。细集料沥青路面所用细集料应洁净、干燥、无风化、无杂质，并有适当的颗粒级配，其中天然砂宜采用粗、中砂。我们对北京路桥路兴物资中心通州沥青厂提供的适合配制AC-13、AC-16、开级配-13 沥青混合料的石灰岩机制砂、天然砂进行

5、了相关质量指标测试，其结果见表4-2。表4-2 细集料质量指标指标单位试验结果技术要求试验方法机制砂天然砂表观相对密度-2.8122.6562.50T0328含泥量%-4.13T0333砂当量%6360T0334由表4-2 中可见，天然砂中含泥量即小于0.075mm 颗粒含量超出规范要求，请沥青厂在生产过程中注意该项指标，尽量降低天然砂中含泥量，使之满足规范要求。填料用于沥青混合料的矿粉必须采用石灰岩或岩浆岩中的强基性岩石等憎水性石料经磨细得到的矿粉。矿粉应干燥、洁净，能自由地从矿粉仓流出。我们对北京路桥路兴物资中心通州沥青厂提供的配制AC-13、AC-16、开级配-13 沥青混合料的矿粉进行

6、了相关质量指标测试，其结果见表4-3。表4-3 矿粉质量指标项目单位技术要求试验结果试验方法表观密度g/cm2.502.808T0352含水量%10.8T0332粒度范围<0.6mm%100100T0351<0.15mm%9010096.8<0.075mm%7510088.3外观无团粒结块无团粒结块亲水系数<10.8T0353塑性指数<42.3T0354加热安定性实测记录无颜色变化T0355由表4-3 中可见，矿粉的各项技术指标均符合公路沥青路面施工技术规范JTG F40-2004 的技术要求，可以在工程中使用。4.1.2 目标配合比设计橡胶沥青混合料作为改性沥青

7、混合料的一种，在混合料的配合比设计方法上，既有别于普通沥青混合料，也与其他的改性沥青混合料有所差异。集料筛分及矿料组成设计在本次密级配沥青混合料的配合比设计中，遵循公路沥青路面施工技术规范(JTG F40-2004)设计的基本方法，该规范中明确了应该根据公路等级、工程性质、气候交通条件、材料品种等因素，结合以往类似工程使用成功经验确定本工程适用的工程设计级配范围。橡胶沥青混合料成型用马歇尔方法，由于橡胶沥青材料有很大的弹性恢复性能，如果配合比设计不好，碾压后可能发生回弹。因此，必须使骨料级配处于好的水平，使荷载直接作用于级配良好的压实了的石料骨架上，而使橡胶沥青添充于空隙之中，以避免压实回弹现

8、象，这就对矿料级配的设计提出了更高的要求。因此，在本次橡胶粉改性沥青混合料的配合比设计中，为了确保沥青混合料的高温抗车辙能力，同时兼顾低温抗裂性能的需要，采用了国内的最新研究成果，根据在以往工程中取得的成功经验，对密级配沥青混合料的矿料级配以骨架密实型结构为基础，并采用了间断级配，参考北京市废胎胶粉沥青及混合料设计施工技术指南，提出了工程设计的矿料级配。对开级配沥青混合料，采用公路沥青路面施工技术规范(JTG F40-2004)OGFC 沥青混合料的配合比设计方法，确定了矿料的级配范围，并根据工程采用原材料的实际情况，确定了矿料的配比组成和合成级配。AC-13、AC-16、开级配-13 的设计

9、级配已体现在表4-44-6，合成级配表分别见图4-14-3。为此，对各级矿料进行了筛分，采用人机对话的方式，确定了矿料配合比。AC-13、AC-16、开级配-13 混合料的集料筛分、合成级配情况见表4-44-6，合成级配曲线见图4-14-3。值得指出的是，对于AC-13、AC-16 密级配沥青混合料，本次设计给出了矿料的目标级配和合成级配，在生产配合比设计中，为了保证矿料骨架嵌挤结构，矿料合成级配应尽量向该目标级配靠拢。 最佳油石比的确定根据各种矿料配合比例及其毛体积密度，结合以往工程，预估最佳油石比：AC-13 为6.0%，AC-16 为5.5%，开级配-13 为6.5%。参考规范要求，按照

10、0.5%间隔变化，取三个不同的油石比，进行马歇尔试验。三种类型混合料马歇尔试验数据见表4-74-9。表4-4 AC-13 矿料筛分与合成级配表筛孔尺寸 (mm)矿料级配目标515mm510mm机制砂天然砂矿粉(%)(%)1610010010010010010010013.294.910010010010096.6959.539.899.410010010060.265.64.750.750.210010010030302.360.621.881.690.210024.623.51.180.64.349.161.510017.118.40.60.61.532.641.510013.414.50.

11、30.61.115.216.799.29.511.40.150.61.17.36.996.87.78.90.0750.615.44.188.36.77配比6691186100图4-1 AC-13矿料筛分及合成级配曲线图表4-5 AC-16 矿料筛分与合成级配表筛孔尺寸矿料级配目标(mm)1020mm515mm510mm机制砂天然砂矿粉(%)(%)1997.710010010010010099.31001677.710010010010010093.39513.24694.910010010010082.179.19.520.139.899.410010010056.157.94.752.80.

12、750.210010010030.1302.3610.621.881.690.210022.722.91.180.60.64.349.161.510014.917.50.60.50.61.532.641.510011.513.40.30.50.61.115.216.799.2810.30.150.50.61.17.36.996.86.57.90.0750.50.615.44.188.35.76配比303316885100图4-2 AC-16 矿料筛分及合成级配曲线图表4-6 开级配-13 矿料筛分与合成级配表筛孔尺寸矿料级配中值范围(mm)515mm510mm机制砂天然砂矿粉(%)(%)(%)

13、1610010010010010010010010013.294.910010010010095.595901009.539.899.4100100100475035654.750.750.210010010010.1116162.360.621.881.690.21007.994141.180.64.349.161.51005.77.853.7120.60.61.532.641.51004.96.653.3100.30.61.115.216.799.24.25.5380.150.61.17.36.996.83.84.52.56.50.0750.615.44.188.33.43.525配比88

14、5403100图4-3 开级配-13 矿料筛分及合成级配曲线图表4-7 AC-13 沥青混合料马歇尔试验数据油石比理论毛体积空隙率VMAVFA(%)相对密度相对密度（%）(%)(%)5.52.5822.4385.616.866.962.5642.4494.516.973.46.52.5462.4613.416.980.1表4-8 AC-16 沥青混合料马歇尔试验数据油石比理论毛体积空隙率VMAVFA(%)相对密度相对密度（%）(%)(%)52.62.4465.916.363.55.52.5822.4574.816.370.462.5632.473.616.277.6表4-9 开级配-13 沥青

15、混合料马歇尔试验数据油石比理论毛体积空隙率VMAVFA(%)相对密度相对密度（%）(%)(%)62.5772.05220.430.833.96.52.5592.06319.430.83772.5422.07318.430.840.1对橡胶粉沥青混合料，采用体积法设计，主要以空隙率为控制指标，对密级配沥青混合料，以目标空隙率4为设计空隙率，同时提出矿料间隙率要求，对AC-13，VMA 不小于15，对AC-16 要求VMA 不小于14.5，以上述指标为依据，初步确定AC-13 沥青混合料的油石比为6.2，AC-16 沥青混合料的油石比为5.8。对开级配沥青混合料，设计空隙率1820，我们以空隙率范

16、围中值19为设计空隙率，以此为依据，初步确定混合料的油石比为6.7。AC-13、AC-16、开级配-13 最佳油石比对应的施工控制密度分别是2.454g/cm3、2.465 g/cm3、2.069 g/cm3。 马歇尔试验试验数据指标汇总见下表4-104-13：表4-10 AC-13最佳油石比下马歇尔试验数据表油石比(%)毛体积相对密度理论相对密度空隙率(%)VMA(%)VFA(%)稳定度(KN)流值(0.1mm)6.22.4542.5574.016.876.29.0625表4-11 AC-16 最佳油石比下马歇尔试验数据表油石比(%)毛体积相对密度理论相对密度空隙率(%)VMA(%)VFA(

17、%)稳定度(KN)流值(0.1mm)5.82.4652.5714.116.274.69.0424表4-12 开级配-13 最佳油石比下马歇尔试验数据表油石比(%)毛体积相对密度理论相对密度空隙率(%)VMA(%)VFA(%)稳定度(KN)流值(0.1mm)6.72.0692.55218.930.738.33.81344.1.3 沥青混合料的性能检验为了检验沥青混合料的目标配合比设计，按照规范要求，我们对所配沥青混合料进行了高温稳定性、水稳定性检验，试验结果见表4-13。表4-13 目标配合比检验试验数据表检验项目单位试验值技术要求试验方法AC-13AC-16开级配-13车辙试验(60)动稳定度

18、，不小于次/mm4467481230493000T0719残留马歇尔稳定度，不小于%89.892.387.185（密级配）T0709冻融劈裂残留强度比，不小于%82.281.380.280（密级配）T0729沥青析漏试验的结合料损失，不大于%-0.210.3（开级配）T0732飞散试验的混合料损失20，不大于%-10.220（开级配）T0733由表4-13 中数据可见，AC-13、AC-16 密级配橡胶沥青混合料的动稳定度、残留稳定度、冻融劈裂强度比TSR 均符合规范要求，开级配-13 的动稳定度、飞散损失和析漏损失均满足规范要求，说明所设计的三种橡胶沥青混合料是合理的，可以在城市道路及公路实

19、际工程中应用。4.1.4.设计结论与建议在对北京路桥路兴物资中心通州沥青厂所送材料进行试验检验之后，首先参照现行公路沥青路面施工技术规范(JTG F402004)和最新的研究成果确定了矿料合成级配，在矿料配合比设计、混合料马歇尔相关试验的基础上得到了最佳油石比，经过配合比设计检验，证明所设计的混合料各项技术指标均满足规范的要求，现将设计结果汇总如下表4-14。表4-14 混合料配合比设计结果级配类型AC-13AC-16开级配-13各材料组成（%）10-20mm-30-5-15mm6633885-10mm9165机制砂1184天然砂88-矿粉653最佳油石比(%)6.25.86.7施工控制相对密

20、度2.4542.4652.069通过上述沥青混合料的目标配合比确定了沥青混合料的矿料级配和最佳油石比，并通过检验确定了混合料的组成，上述设计结果供拌和机确定各冷料仓的供料比例、供料速度以及试拌使用，针对间歇式拌和机，还不能作为生产的依据。在目标配合比设计的基础上，应结合拌和机的筛孔尺寸和安装角度，通过生产配合比确定沥青混合料的配合比。具体的说，就是在目标配合比的基础上，按规定的方法取样，测试热料仓的材料级配，通过生产配合比确定热料仓的配合比以供拌和机控制使用，通过生产配合比还可以尽量的使各热料仓的供料大致平衡，避免出现大量的溢料、等料现象。在上述目标配合比设计的基础上，进行了沥青混合料的生产配

21、合比。4.2 沥青混合料生产配合比设计为了保证混合料的质量，应严格控制原材料的质量，同时应根据混合料的路用性能要求和原材料的特性进行有针对性的试验，在此基础上确定混合料的配比。为了保证原材料的性能满足要求，对结合料和各种矿料分别进行了性能测试。4.2.1 原材料性能检验沥青结合料本次配合比采用的结合料为橡胶沥青，参考北京市废胎胶粉沥青及混合料设计施工技术指南，对橡胶沥青进行了相应指标的测试，试验结果见表4-15。表4-15 橡胶沥青性能检测结果指标单位试验值技术要求I-C试验方法密度(15)g/cm31.045实测记录T0603针入度(25,5s,100g)0.1614080T0604延度(5

22、,1cm/min)16.210T0605软化点TR&B,62.047T0606弹性恢复(25)%79.555T0662TFOT 后残留物质量变化%-0.210.4T0610残留针入度比(25)%89.580T0604残留延度比(5)%94.740T0605残留软化点比%98110T0606从表4-15 可以看出，橡胶沥青的各项指标均满足北京市废胎胶粉沥青及混合料设计施工技术指南的技术要求，可以用于沥青混合料设计和生产。粗集料为了充分发挥沥青混合料中粗集料的作用，采用了洁净、干燥、表面粗糙的粗集料。按照目标配合比所确定的比例上料、烘干、筛分，对各内仓取样试验。对所应用的粗集料进行了相关质

23、量指标测试，检测结果见表4-16。表4-16 沥青混合料用粗集料的质量检测结果指标单位试验值技术要求试验方法材料规格三号仓二号仓石料压碎值,小于%14.526T0316洛杉矶磨耗损失,不大于%18.128T0317表观相对密度,不小于2.8152.8142.60T0304吸水率,不大于%0.450.482.0T0304针片状颗粒含量（混合料）%10.915T0312水洗法0.075颗粒含量，不大于%0.51T0310软石含量,不大于%03T0320从表4-16 试验结果看，粗集料检测的各项指标均满足公路沥青路面施工技术规范（JTG F402004）的要求，可以用于沥青混合料中。细集料为了充分发

24、挥沥青混合料中细集料的作用，采用了干燥、无风化、无杂质的细集料。按照目标配合比所确定的比例上料、烘干、筛分，对各内仓取样试验。对所应用的细集料进行了相关质量指标测试，检测结果见表4-17。表4-17 沥青混合料用细集料质量检测结果项目单位试验值质量要求试验方法材料规格一号仓表观相对密度,不小于2.7792.50T0328坚固性（0.3部分），不大于%812T0340砂当量,不小于%8160T0334从表4-17 结果看，细集料的检测结果满足公路沥青路面施工技术规范（JTGF402004）的要求，可以用于沥青混合料中。填料沥青路面的矿粉干燥、洁净，能自由地从矿粉仓流出。对矿粉进行了质量指标的测试

25、，检测结果见表4-18。表4-18 沥青混合料用矿粉的质量检测结果项目单位试验值质量要求试验方法表观密度,不小于g/cm32.8082.50T0352含水量,不大于%0.41T0103烘干法粒度范围0.60.150.075%10094.681.01009010075100T0351外观无团粒结块无团粒结块亲水系数0.571T0353塑性指数0.14T0354加热安定性无颜色变化实测记录T0355从表4-18 结果可以看出，矿粉的检测结果均满足公路沥青路面施工技术规范（JTG F40-2004）的要求，可以用于沥青混合料的设计和生产。4.2.2 沥青混合料配合比设计橡胶沥青混合料作为改性沥青混合

26、料的一种，在混合料的配合比设计方法上，既有别于普通沥青混合料，也与其他的改性沥青混合料有所差异。集料筛分及矿料组成设计在本次密级配沥青混合料的配合比中，遵循公路沥青路面施工技术规范（JTG F402004）设计的基本方法，根据目标配合比所给出的工程设计级配，采用人机对话的方式进行试配，从而确定各热料仓和矿粉等各材料的配合比例。在工程设计级配的范围内，绘制设计级配曲线。集料的筛分、合成级配情况见表4-194-21，矿料合成级配曲线见图4-44-6。确定最佳油石比对橡胶沥青混合料，采用表干法设计，主要以空隙率为控制指标，以目标空隙率4%为设计空隙率，同时提出矿料间隙率要求，密级配AC-13 不小于

27、15%，根据目标配合比所提供的最佳油石比6.2%为中值，按0.3的间隔变化，制作马歇尔试件，根据规范要求，测定试件的毛体积相对密度，确定理论最大相对密度，计算VV、VMA、VFA 体积指标，并进行马歇尔试验，确定沥青混合料的最佳油石比为6.2%，所对应的施工控制密度为2.451g/cm3，VV 和VMA 分别为4.0%、16.9%。对密级配-16 矿料间隙率不小于14.5%，根据目标配合比所提供的最佳油石比5.8%为中值，按0.3的间隔变化，制作马歇尔试件，根据规范要求，测定试件的毛体积相对密度，确定理论最大相对密度，计算VV、VMA、VFA 体积指标，并进行马歇尔试验，确定沥青混合料的最佳油

28、石比为5.8%，所对应的施工控制密度为2.468g/cm3，VV 和VMA 分别为3.9%、16.3%。对开级配-13 沥青混合料，采用体积法设计，主要以空隙率为控制指标，设计空隙率为1820%。根据目标配合比所提供的最佳油石比6.7%为中值，按0.3的间隔变化，制作马歇尔试件，根据规范要求，测定试件的毛体积相对密度，确定理论最大相对密度，计算VV、VMA、VFA 体积指标，并进行马歇尔试验，确定沥青混合料的最佳油石比为6.7%，所对应的施工控制密度为2.071g/cm3，VV 为18.9%。表4-19 密级配-13矿料筛分与合成级配一览表筛孔尺寸()级配()中值()参考级配下限上限三号仓二号

29、仓一号仓矿粉16100100100100100.0100.010010013.289.710010010096.195.095959.526.675.210010064.265.665.665.64.7510.716.861.810030.530.030302.366.711.849.310024.423.523.523.51.184.37.626.610016.818.418.418.40.62.15.213.210012.114.514.514.50.31.63.17.798.29.811.411.411.40.150.81.64.694.68.08.98.98.90.0750.30.83

30、.181.06.47.077配比383223.56.5100表观相对密度2.8152.8142.7792.8082.806毛体积相对密度2.7802.7762.7652.8122.777表4-20 密级配-16矿料筛分与合成级配一览表筛孔尺寸()矿料级配()中值()参考级配下限 上限三号仓二号仓一号仓矿粉19100100100100100.0100.0100 1001681.510010010092.495.095 9513.251.610010010080.279.179.1 79.19.520.470.610010058.557.957.9 57.94.756.717.070.610029

31、.930.030 302.364.213.651.610023.422.922.9 22.91.182.89.728.310016.217.517.5 17.50.61.75.514.210011.213.413.4 13.40.31.33.17.498.28.610.310.3 10.30.150.91.25.394.67.27.97.9 7.90.0750.30.63.981.05.76.06 6配比413023.55.5100表观相对密度2.8462.8132.7812.8082.819毛体积相对密度2.8092.7752.7642.8122.788表4-21 开级配-13矿料筛分与合成

32、级配一览表筛孔尺寸()级配()中值()参考级配下限 上限三号仓二号仓一号仓矿粉16100100100100100.0100.0100 10013.291.510010010095.195.090 1009.520.263.310010042.350.035 1004.752.17.051.110011.011.06 62.361.44.240.61009.09.04 141.180.93.127.61007.47.93.7 120.60.41.913.21005.76.73.3 100.30.11.17.798.24.95.53 80.150.00.74.694.64.34.52.5 6.50

33、.0750.00.32.981.03.53.52 5配比583174100表观相对密度2.8202.8082.7762.8082.813毛体积相对密度2.7862.7712.7602.8122.781表4-22 AC-13 马歇尔试验数据表油石比()含油量()最大理论相对密度毛体积相对密度VV()VMA()VFA()稳定度(KN)流值()5.65.32.5732.4405.216.869.27.692.55.95.62.5632.4464.516.873.08.762.76.25.82.5522.4514.016.976.69.523.06.56.12.5422.4553.417.080.09

34、.993.46.86.42.5312.4592.917.183.310.413.8标准35657581.54表4-23 AC-16 马歇尔试验数据表油石比()含油量()最大理论相对密度毛体积相对密度VV()VMA()VFA()稳定度(KN)流值()5.24.92.5912.4565.216.368.07.692.45.55.22.5802.4624.616.372.08.772.75.85.52.5692.4683.916.375.99.523.06.15.72.5582.4733.316.479.79.933.36.46.02.5482.4792.716.483.610.443.7标准356

35、57581.54表4-24 开级配-13 马歇尔试验数据表油石比()含油量()最大理论相对密度毛体积相对密度VV()VMA()VFA()稳定度(KN)流值()6.15.72.5762.04620.630.632.83.092.96.46.02.5662.06319.630.335.33.763.26.76.32.5552.07118.930.237.34.173.57.06.52.5452.07618.430.239.14.833.87.36.82.5342.07818.030.440.75.064.1标准18253.54.2.3 生产配合比设计检验根据公路沥青路面施工技术规范（JTG F40

36、2004）的要求，对设计的沥青混合料性能进行检验，针对密级配-13 的结构特点和在沥青面层中的层位及其受力特点，对混合料进行高温稳定性（车辙试验）、水稳定性检验（浸水马歇尔试验和冻融劈裂试验），检测结果见表4-25。表4-25 生产配合比检验结果项目单位AC-13AC-16开级配13技术要求车辙试验动稳定度,不小于次/4989501931203000浸水马歇尔残留稳定度,不小于90.592.989.485冻融劈裂残留强度比,不小于84.183.882.780沥青析漏试验的结合料损失，不大于0.110.3飞散试验的混合料损失，不大于8.920从表4-25 中可以看出， 上述三种级配沥青混合料的高

37、温稳定性、水稳定性均符合公路沥青路面施工技术规范（JTG F40-2004）要求，说明本次的配合比设计是合理的。4.2.4 .生产配合比设计结果汇总经过配合比设计检验，证明所设计的混合料各项技术指标均满足规范的要求，本次生产配合比设计结果汇总见表4-26。表4-26 生产配合比设计结果汇总级配类型AC-13AC-16开级配-13级配组成（%）三号仓384158二号仓323031一号仓23.523.57矿粉6.55.54最佳油石比（%）6.25.86.7施工控制密度（g/c）2.4512.4682.0714.3 试验路施工4.3.1 生产与运输橡胶沥青的生产沥青混合料的生产本次试验路沥青混合料的

38、生产采用的是M3000 型拌和设备，该设备具有生产稳定、精度高、单位时间产量高的特点。橡胶沥青混合料的生产工艺流程如图所示。基质沥青添加剂国内旧轮胎粉专用橡胶沥青混合装置专用沥青反应处理装置当地碎石常规拌合设备常规压路机碾压运输常规摊铺机摊铺路面成型检测制定改进措施压实度检测路面养护开放交通图4-7 橡胶沥青混合料施工工艺流程示意图在大规模的生产前，为了把握基本的生产参数，如拌和时间、拌和温度等，同时也检查拌和设备的运行状况，进行了试生产，通过生产和调试，确定了橡胶沥青混合料生产的基本过程参数，拌和时间：混合料的干拌时间是14 秒，沥青投入后再湿拌35 秒左右。温度控制：基质沥青加热温度200

39、 210，橡胶沥青拌合反应温200 ，混合料拌合温度190 200，摊铺温度结合天气情况，一般在150170之间，终压温度 120 以上。在初期生产的过程中，为了把握成品沥青混合料的质量，同时，评价生产配合比的适用性，检验生产过程参数设定的合理性，在生产过程中，及时进行抽样试验以了解产品的质量。在生产初期进行的混合料试拌中，对AC-16 沥青混合料采用燃烧法试验，分析了混合料的矿料级配，结果见下表。表4-27 矿料级配检验结果表筛孔（mm）1613.29.54.752.361.180.60.30.150.075通过率（）94.583.458.228.521.215.410.68.67.56.2

40、设计级配95.079.157.930.022.917.513.410.37.96.0允许误差±6±6±6±6±5±5±5±5±5±2从矿料筛分结果可见，混合料级配与生产配合比设计的合成级配比比较接近，因此，生产配合比设计所确定的各参数比较合理，可以以此为依据进行生产，同时作为全程指导混合料的生产和质量控制的依据。 运输对沥青混合料的运输，采用自卸式卡车进行运输，为了保证混合料的温度，尽量降低混合料在运输过程中的热量损失，在运输过程中强化了运输车的保温，车顶加盖苫布，保证混合料的温度满足施工要求，

41、最大程度地降低混合料的温度离析。4.3.2 摊铺摊铺前的准备为了保证沥青路面各结构层在纵向的连续性，从而保证沥青路面在荷载作用下受力的连续性，在本试验路的路面设计中，规定了使用透层油，在沥青混合料摊铺前，按照设计文件的要求，施工单位在半刚性基层表面喷洒了透层油，并撒布了石屑。摊铺橡胶沥青混合料的摊铺使用常规沥青混凝土摊铺设备进行摊铺，本次试验段采用了双机梯队作业的形式，.摊铺机在开始受料前应在料斗内涂刷少量柴油或肥皂水，以防止粘料。.由于橡胶沥青热拌混凝土比传统的热拌混凝土的粘度高，因此只能在最佳地表温度和气候条件下摊铺，一般地表温度应该大于15。即使地表温度达到要求，如果天气发生变化，也会对

42、橡胶沥青混凝土摊铺和压实产生负面影响，可能仍然需要中止工作。因此需要根据外界气温变化调节橡胶沥青混凝土的摊铺温度；应该经常检查摊铺机漏斗内的橡胶沥青混凝土混合料的温度，温度低时很难摊铺、压实。温度高时，混合料过软，需要暂时延缓压实直到混合料冷却到规定温度；.考虑到当地季节温度，每天摊铺时间应该在早九点左右，可根据现场温度进调整，遇寒冷降温天气不能保证压实温度时，停止摊铺；传送到摊铺机的混合料必须能自由流动、性质均匀，没有离析、硬壳、结块等现象。摊铺机的行走速度应在确保摊铺及碾压温度的前提下，与压路机的碾压速度以及供料速度相协调，以确保摊铺路面的均匀平整以及充分压实，一般为3 米/分钟左右。4.

43、3.3 碾压碾压工艺是橡胶沥青混凝土施工过程中的一道关键工序，将对最终成型的混凝土路面使用质量产生极大影响。针对橡胶沥青混合料的碾压，现有的经验并不是很多，因此，在施工初期，对碾压的温度、速度和遍数进行了摸索。在本试验路施工的第一天，由于混合料的出厂温度较高，加之基层表面存在大量的石屑，在碾压过程中，混合料出现了推移，经过设计、生产和施工等单位的分析，认为混合料温度偏高是造成推移的原因之一，基层顶面的石屑在碾压过程中起到了滑动作用，加剧了推移的程度，因此，在后续的生产中，降低了混合料的生产和出厂温度，并对基层顶面的石屑进行了认真的清扫，从而消除了推移问题。初压：采用钢轮压路机碾压23 遍，初压

44、起振，温度控制在140左右，压路机应紧跟摊铺机；复压：采用振动压路机综合碾压6 遍左右，碾压温度必须保证在120以上；终压：采用振动压路机碾压12 遍；边角部分压路机压不到的位置，使用小型振动压路机碾压。碾压过程中，压实机的喷水壶中应灌入肥皂水，防止压实机轮粘起混凝土；对于1km 的开级配路面，为了保证路面的压实度，同时保护混合料中的开口空隙，在碾压过程中压路机不启振，碾压遍数同密级配沥青混合料基本相同。一般而言，对于沥青混凝土，结合料粘度愈高，在给定温度下混合料愈坚硬。因此，通常橡胶沥青混凝土中的结合料比传统沥青混合料的粘度高、硬度大，因此橡胶沥青混凝土应在高温下进行压实。和传统沥青混合料温

45、度相比，橡胶沥青高温粘度明显高于普通沥青，所以橡胶沥青的高温压实不存在问题，相反高温碾压对提高路面的压实度起到积极的作用。4.3.4 施工过程中的检验和检测在试验路的铺筑过程中，为了实时监控混合料的质量，伴随着生产的不断进行，对沥青混合料进行了质量抽检，检测的项目主要是矿料级配和油石比、马歇尔稳定度和流值、各项体积指标以及混合料的出厂温度。表4-28 沥青性能抽检结果项目单位技术要求试验结果试验方法针入度250.1mm40-8051T0604针入度40.1mm27T0604闪点cm>230222T0611软化点(RB)>4762T0606弹性恢复%>5572.0T0662沥青薄膜烘箱试验TFOT残留针入度比%>8092.6T0604矿料级配在生产过程中，采用燃烧法对混合料的级配和油石比进行了检验，结果见以下各表。表4-29 .AC-16 沥青混合料矿料级配检验结果表筛孔尺寸(mm)191613.29.54.752.361.180.60.30.150.075油石比(%)日期通过率（）10094.583.458.228.5