脚手架工程施工组织设计92022308

1、亚洲广场脚手架工程施工方案1、编制依据:丁号名称编号1施工图纸施工图纸建施-1建施-28、结施01结施1052规范、规程建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑安装工程安全技术规程56国议周字第40号建筑安装工人安全技术操作规程(80)建工劳字第20号特种作业人员安全技术考核管理规则GB5306-85建筑施工咼处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001/J84-20013施工组织设计4其他公司第二层次文件公司作业指导书2、工程概况:丁号项目名称亚洲广场1建筑面积91150m22层数三十层，地下室二层3层咼（总咼）3m(105m)4结构形式框剪3

2、、施工安排3. 1、施工进度安排:序号施工部位完成时间工期（天）1地下室及基础6个月2主体9个月3装饰装修7个月3. 2、管理人员组织及职责分工:项目经理1 11技术经理生产经理安全员1A区架子工组长B区架子工组长C区架子工组长A区架子工班组B 区架子工班组C区架子工班组3. 3、劳动力安排:序号工种人数任务1架子工30搭设2普工10配合4、施工准备4. 1、技术准备:组织熟练有资职的作业人员进场进行培训和技术交底4 2、工具准备：序号名称数量备注1切割机3台2搬手40把4. 3、材料准备:序号名称数量规格备注1钢管400吨48, 3.5厚2扣件50000 个直角扣3扣件5000 个支接扣4扣

3、件8000 个回转扣5安全网30000m2圭寸网(6m x 1.5m)6安全网3000m2水平兜网(6m x 1.5m)7竹脚手板5000 块3m x 0.25m8扎丝800kg5、主要施工方法本工程六层以上采用升降脚手架另做方案，此方案只涉及六层以 下(大约25m)。由于场地狭小本工程采用悬挑脚手架。5. 1、脚手架的搭设拆除施工工艺：5. 1.1、挑梁及钢索的埋设：按照计算书在结构施工时埋设钢筋和钢丝绳5 .2、搭设程序：5.2. 1埋件的混凝土达到强度后按施工设计放立杆位置；5.2. 2周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一 字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设；5.2

4、. 3应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定, 然后装设第 1 步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定， 并按此要求继续向上搭设；5.2. 4在设置第一排连墙件前，“一”字形脚手架应设置必要数量 的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全。边长 20m的周边 脚手架，亦应适量设置抛撑。52 5剪刀撑、斜杆等整体拉结杆和连墙件应随搭升的架子一起及 时设置。5 3、搭设要求：5.3. 1立杆：横距为1.1m;纵距为1.8m。相邻立杆的接头来用对 接形式，其位置应错弄布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不 宜大于50cm、立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗 漏。

5、立杆的垂直偏差应不大于架高的 1/300，并且其绝对偏差须控制在 75mm内。在立杆底端之上100-300mm处一律遍设纵向和横向扫地杆， 并连接牢固。5.3. 2大横杆：步距为1.8m,上下横杆的接长采用对接形式，其 位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离w50m m;相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受 载的情况。53 3小横杆： 贴近立杆或设于双立杆之间， 搭于大横杆之上并用 直角扣件扣紧。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的 小横杆。53 4剪刀撑： 沿脚手架除在两端设置外， 满搭设一道。 剪刀撑应 联系 3-4 根立杆，斜杆与地面夹角为

6、 45°，其斜杆除两端用旋转扣件 与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加 2-4 个扣结点。5.3. 5连墙件：按二步三跨设置，其垂直间距v 6m,水平间距v 6m,设置在框架柱上。536水平斜拉杆：设置在有连墙杆的步架平面内，以加强脚手架 的横向刚度。53 7 护栏和挡脚板：在铺脚手板的操作层上必须设 2 道护栏和挡脚板，上栏杆高度1.1m。5 4、脚手架拆除：5 4. 1架子拆除时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标 志；地面应设专人指挥,禁止非作业人员入内。54 2 拆架子的高处作业人员应戴安全帽, 系安全带, 扎裹腿, 穿 软底鞋方允许上架作业。54 3 拆除顺序应

7、遵守由上而下, 先搭后拆、后搭先拆的原则。 即 先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而且小横杆、大横杆、立杆等, 并按一步一清原则依次进行,要严禁上下同时进行拆除作业。54 4 拆立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣, 拆除大横杆、斜撑、 剪刀撑时,应先拆中间扣,然后托住中间,再解端头扣。54 5 连墙杆应随拆除进度逐层拆除, 拆抛撑前,应用临时撑支住, 然后才能拆抛撑。54 6 拆除时要统一指挥, 上下呼应, 动作协调, 当解开与另一人 有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。5.4. 7大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道、小飞跳等, 应在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整、安全

8、和 稳定。5 48拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止事故发生。549拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、地下明沟等物品。5 4 10拆下的材料，应用绳索栓住杆件利用滑轮徐徐下运，严禁 抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆 当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。5.4 11在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。6脚手架承载能力计算:&1、计算参数见下表:序号参数名称符号数量单位序号参数名称符号数量单位1搭设高度H25m8立杆截面A4892mm22步距h1.8m9立杆回转半径i15.8mm3立杆纵距1 a1.8m10迎风面积A

9、w19.44mm24立杆横距i b1.1m11基本风压3 00.35mm25作业层数n12层12钢材抗压强度设计值fc0.205KN/mm 26作业层数n12层13连墙件竖距hw3600mm7立杆截面 抵抗矩W50803mm314连墙件横距I w5400mm& .2、双排悬挑脚手架的计算悬挑水平钢梁采用12.6号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.20m。& 2.1、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的 上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均

10、布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形A 均布荷载值计算P1=0.038kN/mP2=0.350 x 1.800/3=0.210kN/m小横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值 Q=3.000 x 1.800/3=1.800kN/m荷载的计算值 q=1.2 x 0.038+1.2 x 0.210+1.4 x1.800=2.818kN/mJ1 1r1 11 11 I1 11 11 1f、LL1小横杆计算简图B.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M=2.818x 1.1002/8=0.426kN.m =0.426 x 106/5080.0=83.904N/mm2小

11、横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求!C.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：荷载标准值 q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0 x 2.048 x 1100.04/(384 x 2.06 x 105x121900.0)=1.555mm小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm满足要求！& 2.2、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横 杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算 大横杆的最大弯矩和变形。A. 荷载值计算小横杆的自重标准

12、值 P1=0.038 x 1.100=0.042kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350 x 1.100 x 1.800/3=0.231kN活荷载标准值 Q=3.000 x 1.100 x 1.800/3=1.980kN荷载的计算值P=(1.2 x 0.042+1.2 x 0.231 + 1.4 x1.980)/2=1.550kN大横杆计算简图B. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：心=0 267?/M=0.08 X (1.2 X 0.038) X 1.800 2+0.267 X 1.550

13、X1.800=0.757kN.m>=0.757 X 106/5080.0=148.986N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求！C. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下PF y =1 883x.10QSZ大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V仁0.677X 0.038 X 1800.00 4心00 X 2.060 x 105x121900.000)=0.11mm集中荷载标准值 P=0.042+0.231 + 1.980=2.253kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V仁

14、1.883X 2253.240 x 1800.003/(100 X 2.060 x 105x121900.000)=9.85mm最大挠度和V=V1+V2=9.962mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm满足要求！& 2.3、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R < Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038 x 1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350 x 1.100 x 1.800

15、/2=0.346kN 活荷载标准值 Q=3.000 x 1.100x 1.800/2=2.970kN 荷载的计算值 R=1.2 x0.069+1.2x0.346+1.4x 2.970=4.657kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN ；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN;& 2.4、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：A、每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1337NG1 =

16、0.134x25.000=3.343kNB 、脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹串片脚手板，标准值为 0.35NG2 = 0.350x2x 1.800x (1.100+0.200)/2=0.819kNC、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为 0.14NG3 = 0.140 x1.800x2/2=0.252kND 、吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2); 0.005NG4 = 0.005x1.800x 25.000=0.225kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.638kN。活荷载为施工荷载标

17、准值产生的轴向力总和，内、外立杆按 一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 x2X 1.800 X1.100/2=5.940kN风荷载标准值应按照以下公式计算% = 07耳口吒其中W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： W0 = 0.350Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.420Us风荷载体型系数：Us = 1.044经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X0.350 X 1.420 X 1.044 =0.363kN/m2。考虑风荷

18、载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85X 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.85X 1.4Wklah2/10其中Wk 风荷载基本风压值(kN/m2);la立杆的纵距(m);h立杆的步距(m)。& 2.5、立杆的稳定性计算：A.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=13.88kN;e 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i 的 结果查表得到0.19 ;i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ;10 计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定，l0=3.12m ;k 计算长度附加系数，取1.15

19、5 ;u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50 ;A立杆净截面面积，A=4.89cn?;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3;钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到丿=152.81f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mn2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算-< f,满足要求！B.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N=12.64kN;力一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i 的-14 -结果查表得到0.19 ;i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ;10 计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定，l0=3.1

20、2m ；k 计算长度附加系数，取1.155 ；u计算长度系数，由脚手架的高度确定；u二1.50A立杆净截面面积，A=4.89cm2；W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm；MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW =0.252kN.m;-钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到=188.71f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mn2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算- < f,满足要求！& 2.6、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：Nlw =

21、 1.4x wk x Awwk风荷载基本风压值，wk = 0.363kN/m 2;Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw = 3.60 X 5.40 = 19.440m 2;No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN) ; No = 5.000经计算得到Nlw = 9.887kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 14.887kN连墙件轴向力设计值Nf = lAf其中J 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=20.00/1.58的结果查表得到胡=0.97 ;A = 4.89cm2; f = 205.00N/mm 2。经过计算得到Nf = 97.082kNNf>Nl，

22、连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。V站构昨架mr/炷墙样'A.扣件rr-'1 a1连墙件扣件连接示意图第15页& 2.7、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为 墙支点。本工程中，脚手架排距为1100mm内侧脚手架距离墙体200mm 支拉斜杆的支点距离墙体 二1200mm,水平支撑梁的截面惯性矩I二391.50cm 4,截面抵抗矩W = 62.14cm3,截面积 A = 15.69cm2。受脚手架集中荷载 P=1.2 X 4.64+1.4 X 5.94=13.88kN水平钢

23、梁自重荷载 q=1.2 X 15.69 X0.0001 X7.85 X10=0.15kN/m1rHJr1 -, 1 r, | ,| V, i« 1 rl200+12001500213.88kN0.15kN/mB13.88kN悬挑脚手架计算简图0.003.002.860.560.33131309111.031.05悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=16.916kN,R2=11.611kN,R3=-0.335kN最大弯矩 Mmax=1.540kN.m抗弯计算强度 f

24、=M/1.05W+N/A=1.540 X 106/(1.05 X62140.0)+4.060 X 1000/1569.0=26.185N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm?,满足要求!& 2.8、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用12.6号槽钢U口水平,计算公式如下其中Mb 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式二 570 235A =-7计算：饥厲经过计算得到 "b=570X 9.0 X 53.0 X 235/(1200.0 X 126.0 X235.0)=1.80由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003) 附录B其值用M b&

25、#39;查表得到其值为0.900经过计算得到强度 -=1.54 X 106/(0.900 X 62140.00)=27.54N/mm2;水平钢梁的稳定性计算-< f,满足要求！& 2.9、拉杆的受力计算：水平钢梁的轴力RAI和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算应站eg!-1其中RUicosr i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压 力。各支点的支撑力 RCi=RUisin Qi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1 = 17.397kN&2.10、拉杆的强度计算：拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=17.397kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝

26、绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN);- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 6X19、6X37、6X 61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8 ;K钢丝绳使用安全系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000 X17.397/0.850=163.735kN。选择6X 19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa直径17.0mm钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RI我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为N=RU=17.397kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为A其中f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm 2,每个吊环

27、按 照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D二17397 X 4/(3.1416 X 50 X 2) 1/2 =15mm7、脚手架构造质量要求7. 1、脚手架的验收标准规定7.1. 1构架结构符合前述的规定的设计要求，个别部位的尺寸变化 应在允许的调整范围之内。7.1. 2节点的连接可靠。其中扣件的拧紧程序应控制在扭力距达到4060N M碗扣应盖扣牢固(将上碗扣拧紧)；8号钢丝十字交叉扎 点应拧1.5-2圈后箍紧，不得有明显扭伤，且钢丝在扎点外露的长度 应80mm7.1. 3钢脚手架立杆垂直度应W 1/300，且应同时控制其最大垂直 偏差：当架空w 20m时为不大于50mm当架高20

28、m时为不大于75mm7.1. 4纵向水平杆的水平偏差应w 1/250，且全架长的水平偏差值 不大于50mm木、竹脚手架的搭接平植按全长的上皮走向线（即各杆 上皮线的折中位置）检查，其水平偏差应控制在 2 倍钢平杆的允许范 围内。7.1. 5作业层铺板、安全防护措施等应符合上述的要求。7.2、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后， 方允许投入使用或继续使用：7.2. 1搭设完毕后；7.2. 2连续使用达到6个月；72 3施工中途停止超过 15天，在重新使用之前；72 4在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；72 5在使用过程中， 发现有显著的变形、 沉降、拆除杆件和拉结 以

29、及安全隐患存在的情况时。8 脚手架的安全施工技术措施 脚手架的使用应遵守以下规定：8.1、作业层每im架面上实用的施工荷载（人员：材料和机具重 量）不得超过以下的规定或施工设计值：施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构 脚手架采取3KN/m；装修脚手架防2KN/m;吊篮、桥式脚手架等工具 式脚和架按实际值取用，但不得低于 1KN/m2。8 2、在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码 3层；砂浆和容器总重不得大于1.5KN;施工设备单重不得大于1KN使用人力在架上搬 运和安装的构件的自重不得大于 2.5KN。8. 3、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。按

30、通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架 人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。8 4、作业人员在架的上最大作业高度应以可进行正常操作为度， 禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。8 5、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆 件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主 管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。8 6、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避 免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全休 息。8 7、人员上下脚手架必须走专设的安全防护的出入通（梯）道， 严禁攀援脚手架上下。8 8、每

31、班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题 存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况 和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业； 发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。8 9、在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上 （下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆 放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材 料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。8 10、操作人员必须持证上岗，高空作业必须系安全带、戴安全帽和其它劳保用品，严禁酒后作业和违规违章操作，服从管理，遵纪守法

32、，做到文明施工。9、脚手架搭设平面图、立面图9. 1脚手架搭设平面图9 2、脚手架搭设立面图10、悬挑卸料平台的计算平台水平钢梁（主梁）的悬挑长度3.00m,悬挑水平钢梁间距（平台宽度）3.00m。次梁采用10号槽钢U口水平，主梁采用10号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。施工人员等活荷载2.00kN/m2,最大堆放材料荷载15.00kN。10.1、次梁的计算次梁选择10号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m,其截面特性为面积A=12.74cm2,惯性距lx=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cn3,回转半径 ix=3.95cm截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5m

33、m10.1. 1.荷载计算10.1. 1.1脚手板的自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为 0.35kN/m2；Q1 = 0.35x 1.00=0.35kN/m10.1.1.2最大的材料器具堆放荷载为15.00kN，转化为线荷载：Q2 = 15.00/3.00/3.00x1.00=1.67kN/m01 1.3槽钢自重荷载 Q3=0.10kN/m经计算得到,静荷载计算值 q = 1.2 x (Q1+Q2+Q3) = 1.2x(0.35+1.67+0.10) = 2.54kN经计算得到,活荷载计算值 P = 1.4 x2.00x 1.00=2.80kN/m10.1. 2.内力计算内力按照集中荷

34、载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下加川川川H最大弯矩M的计算公式为经计算得到，活荷载计算值 M二2.54X 3.00 2/8+2.80 X3.00/4=4.96kN.m10.1. 3.抗弯强度计算f其中截面塑性发展系数，取钢材抗压强度设计值,1.05 ;f = 205.00N/mm 2;经过计算得到强度 -=4.96 X 106/(1.05 X39700.00)=118.86N/mm2;次梁槽钢的抗弯强度计算< f, 满足要求!10.1. 4.整体稳定性计算均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:57 (V3 235唇飞一=扬 fy经过计算得到 l/lb=570X 8

35、.5 X 48.0 X 235/(3000.0 X 100.0 X235.0)=0.78由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用-b'查表得到其值为0.699经过计算得到强度 -=4.96 X 106/(0.699 X39700.00)=178.42N/mm2;次梁槽钢的稳定性计算 < f,满足要求！10.2、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择10号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为面积A=12.74cm2,惯性距lx=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70crn,回转半径 ix=3.95

36、cm截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm10.2. 1.荷载计算10.2. 1.1栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为0.14kN/m;Q1 = 0.14kN/m10.2. 1.2 槽钢自重荷载 Q2=0.10kN/m经计算得到，静荷载计算值q二1.2 X (Q1+Q2) = 1.2 X(0.14+0.10) = 0.29kN/m经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力P = (2.54 X3.00+2.80)/2=5.21kN10.2. 2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计

37、算得到5.565.280.07I "02i5.215.49悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN.m）悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 16.262kN,R2=5.421kN支座反力RA=5.421kN 最大弯矩 Mmax=5.349kN.m 10. 2. 3.抗弯强度计算其中-x 截面塑性发展系数，取1.05 ;f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2;经过计算得到强度=5.349 X 106/1.05/39700.0+7.227 X1000/1274.0=133.997N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!10. 2. 4.整体稳定性计算其中Mb均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下