模板支撑方案02

1、模板支撑方案计算书馨兰苑裙楼模板支撑方案计算书 馨兰苑裙楼为钢筋混凝土现浇框架结构，人防地下室柱总体尺寸为600×600（其中700×700柱六根；800×550柱一根）；梁最大尺寸为500×1200；剪力墙最大厚度500；顶板厚250mm；层高为3.6米。一、二柱总体尺寸为500×500（600×400柱一根、600×600柱二根）；梁最大尺寸为300×900；板厚为250；层高为4.5米。 主要材料：直径48mm壁厚3.5的焊接钢管作模板背楞及模板支撑系统，50×50的木方作模板拼缝搭接。厚度为18m

2、m的木胶合板作为模板。、人防地下室模板设计荷载取值：1、模板及支架系统 0.75KN/m3 2、板砼自重 0.25m×24KN/m3=6KN/m2 梁自重 1.2m×24KN/m3=28.8KN/m2 3、钢筋自重标准值 梁 1.5KN/m3 顶板 1.1KN/m3 4、施工人员及设备荷载标准值 2.5KN/m2 集中荷载标准值 2.5KN5、振捣混凝土产生水平荷载 2.0KN/m2 垂直荷载 4.0KN/m2 6、新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 （1） （2） 取（）（）计算结果的最小值。一、柱模板支撑计算柱模板每边加固见附图1，柱模对拉螺栓间距600，第一道柱箍离地面

3、间距100。此外柱再设置柱箍在不满足的地方进行加固。每个扣件的容许抗滑力值为8KN，每个柱箍每侧的抗冲击力为16KN。柱最大高度为3.6米，总体尺寸600×600，特殊柱700×700和800×550。受力状态见附图2。 使用泵送混凝土，塌落度为150，不用一小时即可完成。即V=3.6m/h，取砼浇筑时温度为20OC，则to=200/35=5.71 取 =1.2 =1.151、柱模最下部第一道对拉螺栓受力核算侧压力：按（1）、（2）式计算取最小值 = 0.22×24×5.71×1.2×1.15× =79KN/m2

4、F2=24×3.6=86.4KN/m2 取F= F1=79KN/m2 作用在柱模最下部第一道对拉螺栓作用范围0.6×0.4、0.7×0.4、0.8×0.4范围内的压力分别为（79+4）×0.6×0.4=19.92KN>12.9KN（79+4）×0.7×0.4=23.24KN>12.9KN（79+4）×0.8×0.4=26.56KN>12.9KN2、柱模最下部第二道对拉螺栓受力核算侧压力：按（1）、（2）式计算取最小值 F1 =79KN/m2 F2=24×3=72KN/

5、m2 取F= F2=72KN/m2作用在柱模最下部第二道对拉螺栓作用范围0.6×0.6、0.7×0.6、0.8×0.6范围内的压力分别为（72+4）×0.6×0.6=15.96KN>12.9KN（72+4）×0.7×0.6=19.95KN>12.9KN（72+4）×0.8×0.6=21.28KN>12.9KN3、柱模中间对拉螺栓受力核算 F1 =79KN/m2 F2=24×1.2=28.8KN/m2 取F= F2=28.8KN/m2作用在柱模中间对拉螺栓作用范围0.6×

6、;0.6、0.7×0.6、0.8×0.6范围内的压力分别为（28.8+4）×0.6×0.6=11.808KN<12.9KN（28.8+4）×0.7×0.6=13.776KN>12.9KN（28.8+4）×0.8×0.6=15.744KN>12.9KN即600×600柱地面1.2米以上部分只用对拉螺栓即可满足。综上计算结果得出,地面向上1.2米内只用对拉螺栓不能满足设计要求,需要增加3道柱箍（第一道距地面100，上2道间距600设置）。重新计算如下：1、柱模最下部第一道柱箍和对拉螺栓受力核

7、算侧压力：按（1）、（2）式计算取最小值 = 0.22×24×5.71×1.2×1.15× =79KN/m2 F2=24×3.6=86.4KN/m2 取F= F1=79KN/m2 作用在柱模最下部第一道柱箍和对拉螺栓作用范围0.6×0.4、0.7×0.4、0.8×0.4范围内的压力分别为（79+4）×0.6×0.4=19.92KN<12.9KN+16KN（79+4）×0.7×0.4=23.24KN<12.9KN+16KN（79+4）×0.8&#

8、215;0.4=26.56KN<12.9KN+16KN2、柱模最下部第二道柱箍和对拉螺栓受力核算侧压力：按（1）、（2）式计算取最小值 F1 =79KN/m2 F2=24×3=72KN/m2 取F= F2=72KN/m2作用在柱模最下部第二道柱箍和对拉螺栓作用范围0.6×0.6、0.7×0.6、0.8×0.6范围内的压力分别为（72+4）×0.6×0.6=15.96KN<12.9KN+16KN（72+4）×0.7×0.6=19.95KN<12.9KN+16KN（72+4）×0.8

9、5;0.6=21.28KN<12.9KN+16KN3、柱模中间柱箍和对拉螺栓受力核算 F1 =79KN/m2 F2=24×1.2=28.8KN/m2 取F= F2=28.8KN/m2作用在柱模中间对拉螺栓和柱箍作用范围0.6×0.6、0.7×0.6、0.8×0.6范围内的压力分别为（28.8+4）×0.6×0.6=11.808KN<12.9KN+16KN（28.8+4）×0.7×0.6=13.776KN<12.9KN+16KN（28.8+4）×0.8×0.6=15.744KN&

10、lt;12.9KN+16KN全部满足要求对600×600柱对拉螺栓按间距600设置,第一道离地面100。另增加柱箍3道，按间距500设置，第一道离地面100。二、现浇板模板设计计算（见附图3）现浇板模板钢管支撑的间距为0.8米，以板最大尺寸7.2×9.2为一个计算单元，现浇板厚为250。则该单元内的荷载由9排（7.2/0.8=9）立柱，每排立柱12个（9.2/0.8=12）扣件承担。 砼自重：7.2×9.2×0.25×24=397.44KN 钢筋重：7.2×0.25×9.2×1.1=18.216KN 模板重：7.2

11、×9.2×0.4=26.496KN 恒荷载：NGK=397.44+18.216+26.496=442.152KN 施工荷载：NQK=2.5×9.2×7.2=165.6KN N=1.2×NGK+0.85×1.4×NQK=1.2×442.152+0.85×1.4×165.6=728KN每个扣件所受的压力为728/（9×12）=6.74KN<8KN满足扣件承载力要求(同时考虑梁板交接处的每个扣件所受的压力要加上梁传来的压力。在梁支撑中将计算)三、梁模板支撑计算、梁底模板：模板采用18木

12、胶合板。支撑系统采用横向间距800，纵向间距800。地面向上1.65米处用水平钢管相连，形成网格状。具体布置见附图4梁的最大尺寸为500×1200，梁的最大长度为9.2米，9.2米为计算单元，取模板每平方米重0.4KN。 砼自重：0.5×1.2×9.2×24=132.48KN 钢筋重：0.5×1.2×9.2×1.5=8.28KN 模板重：（0.5+1.2×2）×9.2×0.4=10.672KN 恒荷载：NGK=132.48+8.28+10.672=151KN 施工荷载：NQK=2×9.

13、2×0.5=9.2KN N=1.2×NGK+0.85×1.4×NQK=1.2×151+0.85×1.4×9.2=192KN（1）、扣件承载力验算：该重量由 榀支撑即由13×2=26个扣件负担，则每个扣件所受压力为 。同时考虑如果梁的侧模作为现浇模板支撑，每个扣件所受的压力要加上现浇板传来的压力，即7.4+6.74=14.14KN8KN/扣件，不满足扣件承载力要求。因此梁部位采用双扣件，使14.14KN8KN×2=16KN。（2）、梁底模抗弯承载力验算：底模支撑间距为0.8米，是一个大于5跨的多跨连续梁，按

14、5跨计算，取最不利荷载组，查表得出弯矩系数Km=-0.105，剪力系数Kv=-0.606，挠度系数Kw=0.644 50×50木方W=213，fm=11N/2钢管W=5.083，fc=205N/2q=1.2×0.75×(2×1.2+0.5)+1.5×0.5×1.2+24×0.5×1.2+1.4×0.5×2=23.09KN/m由于梁底模有2根钢管作纵向承重杆。在计算时不考虑木方和模板得抗弯承载力。M=Kmql2=-0.105×23.09×0.82=1.55KN·m &

15、lt;205N/mm2 满足要求。（3）、梁底模挠度验算：q1=23.09-1.4=21.69KN/m，E=206KN/mm2，I=12.19×104mm4 =1.25mm故挠度满足要求、梁侧模验算： （1）、侧压力：按（1）、（2）式计算取最小值 =0.22×24×5.71×1.2×1.15× =72KN/m2 F2=24×1.2=28.8KN/m2 取F= F2=28.8KN/m2 则F=（28.8+4）×1.2=39.36 KN/mm2（2）、抗弯强度验算：按5跨连续梁计算，取最不利荷载组，查表得出弯矩系数K

16、m=-0.105，剪力系数Kv=-0.606，挠度系数Kw=0.644M=Kmql2=-0.105×39.36×0.82=2.64KN·m <205N/mm2 满足要求。（3）、抗剪强度验算： V=Kvql=0.606×39.36×0.4=9.54KN由于采用双排钢管作围襟 <205N/mm2满足抗剪要求（）、挠度验算q2=39.63KN/m2=1.25mm故挠度满足要求。、对拉螺栓验算每根螺杆承受得拉力=F×A=39.36×0.4×0.6=9.45KN<12.90KN故对拉螺栓满足要求、支撑验算

17、主要验算支撑失稳，每个立杆受力N=F=14.5KN（考虑梁的侧模作为现浇模板支撑，每个钢管所受的压力要加上现浇板传来的压力）。钢管截面i=15.8mm A=489mm2 W=5.08mm3 fC=205N/mm2 立杆计算长度：l0=·h=1.50×1.65=2.475m长细比：= l0/i=157稳定系数： =0.284考虑钢管支撑接头松动，偏心15根据公式 (3)式中 =1.0 =1.15 =15Nx =5.083 =N=14.14KN 代入（3）式，得：153N/mm2<205N/mm2 满足强度要求四、地下室剪力墙模板设计 取宽度为500，高3.6米，长7.4

18、米的剪力墙作计算单元。剪力墙模对拉螺栓间距500，第一道柱箍离地面间距100。1、剪力墙模最下部第一道对拉螺栓受力核算侧压力：按（1）、（2）式计算取最小值 = 0.22×24×5.71×1.2×1.15× =56KN/m2 F2=24×3.6=86.4KN/m2 取F= F1=56KN/m2 作用在剪力墙模最下部第一道对拉螺栓作用范围0.5×0.35范围内的压力为（56+4）×0.5×0.35=10.5KN<12.9KN满足对拉螺栓强度要求2、剪力墙模最下部第二道对拉螺栓受力核算侧压力：按（1）、

19、（2）式计算取最小值 F1 =56KN/m2 F2=24×3=72KN/m2 取F= F1=56KN/m2作用在剪力墙模最下部第二道对拉螺栓作用范围0.5×0.5范围内的压力为（56+4）×0.5×0.5=15KN>12.9KN 3、剪力墙模中间对拉螺栓受力核算 F1 =56KN/m2 F2=24×1.3=31.2KN/m2 取F= F2=31.2KN/m2作用在剪力墙模中间对拉螺栓作用范围0.5×0.5范围内的压力为（31.2+4）×0.5×0.5=8.8KN<12.9KN即600×600柱

20、地面1.3米以上部分只用对拉螺栓即可满足。综上计算结果得出,地面向上1.3米内只用对拉螺栓不能满足设计要求,需要增加3道柱箍（第一道距地面100，上2道间距600设置）。或采取钢管斜支撑在满堂脚手架上，间距按上述。即能满足要求。、一、二层模板设计 荷载取值：1、模板及支架系统 0.75KN/m3 2、板砼自重 0.25m×24KN/m3=6KN/m2 梁自重 0.9m×24KN/m3=21.6KN/m2 3、钢筋自重标准值 梁 1.5KN/m3 顶板 1.1KN/m3 4、施工人员及设备荷载标准值 2.5KN/m2 集中荷载标准值 2.5KN5、振捣混凝土产生水平荷载 2.

21、0KN/m2 垂直荷载 4.0KN/m2 6、新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 （1） （2） 取（）（）计算结果的最小值。一、柱模板支撑计算柱模板每边加固见附图1，柱模对拉螺栓间距500，第一道柱箍离地面间距100。此外柱再设置柱箍在不满足的地方进行加固。每个扣件的容许抗滑力值为8KN，每个柱箍每侧的抗冲击力为16KN。柱最大高度为4.5米，总体尺寸500×500，特殊柱600×600 使用泵送混凝土，塌落度为150，不用一小时即可完成。即V=3.6m/h，取砼浇筑时温度为30OC，则to=200/45=4.4 取 =1.2 =1.151、柱模最下部第一道对拉螺栓受力核算

22、侧压力：按（1）、（2）式计算取最小值 = 0.22×24×5.71×1.2×1.15× =68KN/m2 F2=24×3.6=86.4KN/m2 取F= F1=68KN/m2 作用在柱模最下部第一道对拉螺栓作用范围0.5×0.35、0.6×0.35范围内的压力分别为（68+4）×0.5×0.35=12.6KN<12.9KN（68+4）×0.6×0.35=15.12KN>12.9KN2、柱模最下部第二道对拉螺栓受力核算侧压力：按（1）、（2）式计算取最小值 F1

23、=68KN/m2 F2=24×3.9=72KN/m2 取F= F2=68KN/m2作用在柱模最下部第二道对拉螺栓作用范围0.5×0.5、0.6×0.5范围内的压力分别为（68+4）×0.5×0.5=18KN>12.9KN（68+4）×0.6×0.5=21.6KN>12.9KN3、柱模中间对拉螺栓受力核算 F1 =68KN/m2 F2=24×1.8=43.2KN/m2 取F= F2=43.2KN/m2作用在柱模中间对拉螺栓作用范围0.5×0.5、0.6×0.5范围内的压力分别为（43.

24、2+4）×0.5×0.5=11.8KN<12.9KN（43.2+4）×0.6×0.5=14.16KN>12.9KN综上计算结果得出,地面向上1.8米内,需要增加4道柱箍（第一道距地面100，上3道按间距500设置）。重新计算如下：1、柱模最下部第一道柱箍和对拉螺栓受力核算侧压力：按（1）、（2）式计算取最小值 = 0.22×24×4.4×1.2×1.15× =68KN/mm2 F2=24×3.6=86.4KN 取F= F1=68KN/mm2 作用在柱模最下部第一道柱箍和对拉螺栓作用范

25、围0.5×0.35、0.6×0.35范围内的压力分别为（68+4）×0.5×0.35=12.6KN<12.9KN+16KN（68+4）×0.6×0.35=15.12KN<12.9KN+16KN2、柱模最下部第二道柱箍和对拉螺栓受力核算侧压力：按（1）、（2）式计算取最小值 F1 =68KN/m2 F2=24×3.9=93.6KN/m2 取F= F1=68KN/m2作用在柱模最下部第二道柱箍和对拉螺栓作用范围0.5×0.5、0.6×0.5范围内的压力分别为（68+4）×0.5×

26、;0.5=18KN<12.9KN+16KN（68+4）×0.6×0.5=21.6KN<12.9KN+16KN3、柱模中间柱箍和对拉螺栓受力核算 F1 =68KN/m2 F2=24×1.8=43.2KN/m2 取F= F2=43.2KN/m2作用在柱模中间对拉螺栓和柱箍作用范围0.5×0.5、0.6×0.5范围内的压力分别为（43.2+4）×0.5×0.5=11.8KN<12.9KN+16KN（43.2+4）×0.6×0.5=14.16KN<12.9KN+16KN全部满足要求对拉螺栓

27、按间距500设置,第一道离地面100。另增加柱箍4道，按间距500设置，第一道离地面100。二、现浇板模板设计计算（见附图3）现浇板模板钢管支撑的间距为0.8米，以板最大尺寸7.2×9.2为一个计算单元，现浇板厚为250。则该单元内的荷载由9排（7.2/0.8=9）立柱，每排立柱12个（9.2/0.8=12）扣件承担。 砼自重：7.2×9.2×0.25×24=397.44KN 钢筋重：7.2×0.25×9.2×1.1=18.216KN 模板重：7.2×9.2×0.4=26.496KN 恒荷载：NGK=39

28、7.44+18.216+26.496=442.152KN 施工荷载：NQK=2.5×9.2×7.2=165.6KN N=1.2×NGK+0.85×1.4×NQK=1.2×442.152+0.85×1.4×165.6=728KN每个扣件所受的压力为728/（9×12）=6.74KN<8KN满足扣件承载力要求三、梁模板支撑计算、梁底模板：模板采用18木胶合板。支撑系统采用横向间距800，纵向间距800。地面向上2.15米处用水平钢管相连，形成网格状。见附图4梁的最大尺寸为300×900，梁的最

29、大长度为9.2米，9.2米为计算单元，取模板每平方重0.4KN。 砼自重：0.3×0.9×9.2×24=59.62KN 钢筋重：0.3×0.9×9.2×1.5=3.726KN 模板重：（0.3+0.9×2）×9.2×0.4=7.728KN 恒荷载：NGK=59.62+3.726+7.728=71.074KN 施工荷载：NQK=2×9.2×0.3=5.52KN N=1.2×NGK+0.85×1.4×NQK=1.2×71.074+0.85×

30、1.4×5.52=91.86KN（1）、扣件承载力验算：该重量由 榀支撑即由13×2=26个扣件负担，则每个扣件所受压力为 。同时考虑如果梁的侧模作为现浇模板支撑，每个扣件所受的压力要加上现浇板传来的压力，即3.53+6.74=10.27KN8KN/扣件，不满足扣件承载力要求。因此梁部位采用双扣件，使10.27KN8KN×2=16KN。（2）、梁底模抗弯承载力验算：底模支撑间距为0.8米，是一个大于5跨的多跨连续梁，按5跨计算，取最不利荷载组，查表得出弯矩系数Km=-0.105，剪力系数Kv=-0.606，挠度系数Kw=0.644 50×50木方W=213，fm=11N/2钢管W=5.083，fc=205N/2q=1.2×0.75×(2×0.9+0.3)+1.5×0.3×0