模板承重架搭设专项目方案

1、宁波市日湖以东2#地块（标段）工程模板承重架搭设专项方案编制人： 职务（称） 审核人： 职务（称） 批准人： 职务（称） 批准部门（章）： 浙江省东海工程建设总承包有限公司 编制日期： 标段模板承重架搭设施工方案1、工程概况本工程位于宁波市江北区，西侧毗邻大庆南路北延段与日湖公园相对，东偶毗邻人民路，北侧为日湖1地块，南侧现为人民小区。本工程均为现浇钢筋混凝土框架结构，地下一层（局部四层），建筑高度9.90014.90米。楼板厚度为120mm，局部为100mm。梁面标高同板面。2、模板承重架搭设及材料选用2.1本工程模板承重架支撑系统采用4.8壁厚3.5的钢管和扣件组成支撑系统。2.2、模板采

2、用18mm厚九夹板加50×100方楞组合。3、承重架搭设要求3.1立杆间距通过计算确定，横杆同立杆，纵杆每跨为3根并用剪刀撑搭设牢固无倾斜发生，立杆搭设在基础底板砼上面，并用落地钢管扣紧。如果立杆搭设在自然地面上的，地基应平整并夯实，立杆下垫50×250的木板，并用落地钢管扣紧。3.2、第一排横杆高度为1.5米，第二排可根据层高确定，扣件扣子要朝上扣紧，从下往上搭设。4、承重架拆除注意事项划出禁区标志，禁止行人进入，有人指挥，严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时应先告知对方，以防坠落，钢管扣件应分类堆放，严禁高空抛物。5、承

3、重架的构造要求5.1、模板支架的构造要求5.1.1梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆。5.1.2立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的刚度。5.1.3梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不 同的立杆间距，但只宜在一个方向变距，而另一个方向不变。5.2、立杆步距的设计5.2.1当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置。5.2.2当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变中距设置，但变化不要过多。5.2.3高支撑架步距以0.91.5m为宜，不宜超过1.5m。5.3、整体性构造层的设计5.3.1当支撑架高度20m或横向高宽比6时

4、，需要设置整体性单或双水平加强层。5.3.2单水平加强层可以每46m沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3。5.3.3双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1015m设置，四周和中部每1015m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层。5.3.4在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。5.4、剪刀撑的设计5.4.1沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。5.4.2中部可根据需要并依据构架框可知的大小，每隔1015m设置。5.5顶部支撑点的设计5.5.1最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于

5、400mm。5.5.2顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm.5.5.3支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12KN时，可用双扣件；大于12KN时应用顶托方式。5.6、支撑架搭设的要求5.6.1严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。5.6.2确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求。5.6.3确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N·M，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。5.6.4地基支座的设计要满足承载力的要求。5.7、施工使用的要求5.7.1精心设计混凝土浇筑方

6、案，确保模板支架在施工过程中均衡受载，最好采用由中部由向两边扩展的浇筑方式。5.7.2严格控制实际施工荷载不超过不设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。5.7.3浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。6、计算书6.1、梁模板支撑架6.1.1由于设计框架主梁最大截面为250×1150mm，因为梁模板承重架按照此截面计处工，承重架搭设高度按照3.9m计算，立杆纵横向间距为0.9m，步距为1.50m。6.1.2详细计算书附1.6.2楼板模板承重架6.2.1设计楼板厚度为120mm（局部为100mm），承重架搭设高度为

7、3.9m，立杆纵横向间距为0.9m，步距为1.5m。6.2.2详细计算书见附2。附1、梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JFJ1302001）支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手设计人员参考。模板支架搭设高度为3.9米，基本尺寸为：梁截面B×D250mm×1150mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向）l0.90米，立杆的步距h1.50米，梁底增加0道承重立

8、杆。 采用的钢管类型为48×3.5。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1、 荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（KN/m）q125.000×1.150×0.45012.938 KN/m（2）模板的自重线荷载（KN/m）：q2=0.350×0.450×（2×1.1500.250）/0.2501.607 KN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（KN）：经计算得到，活荷瓢标准值P1=(1.0002.000)×0.

9、25×0.4500.337KN均布荷载q1.2×12.9381.2×1.60717.453 KN/m集中荷载P1.4×0.3380.473KN面板的载面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W45.00×1.80×1.80/624.30 cm3；I=45.00×1.80×1.80×1.80/1221.87 cm4； 经过计算到从左到右各支座力分别为N12.148KNN22.148KN最大弯矩M0.166KN·M最大变形V0.8mm（1）抗弯强度计算经计算到面板

10、抗弯强度计算值f0.166×1000×1000/243006.826N/mm2面板的抗弯强度设计值f，取15.00 N/mm2；面板的抗弯强度验算f<f，满足要求！（2）抗剪计算截面抗剪强度计算值T3×2418.0/（2×450.000×18.000）0.44 N/mm2截面抗剪强度设计值T1.40 N/mm2抗剪强度验算T< T，满足要求！（3）挠度计算面板最大挠度计算值V0.782mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求！二、梁底支撑方木的计算（一） 梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值

11、最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q2.418/0.4505.373 KN/m最大弯矩M0.1ql2=0.1×0.1×5.37×0.45×0.450.109 KN·M最大剪力Q0.6×0.450×5.3731.454KN最大支座力N1.1×0.450×5.3732.660KN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W5.00×10.00×10.00/683.33cm3；I5.00×10.00×10.00×10.00/1241

12、6.67cm4；（1） 方木抗弯强度计算抗弯计算强度f0.109×106/83333.31.31N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求！（2）方木抗剪计算最大剪力的计算公工如下：Q0.6q1截面抗剪强度必须满足：T3Q/2bh< T截面抗剪强度计算值T3×1451/（2×50×100）0.435 N/mm2截面抗剪强度设计值 T1.30 N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！（3）方木挠度计算最大变形V0.677×4.477×450.04/（100×9500.00×4166666.8）

13、0.031mm方木的最大挠度小于450.0/250,满足要求！三、梁底支撑钢管计算（一）梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力。 经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax0.786 KN·M最大变形Vmax2.60mm最大支座力Qmax2.418KN抗弯计算强度f0.79×106/5080.0154.69 N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm，满足要求！（二）梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢

14、管传递力。经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax0.381 KN·M最大变形Vmax0.81mm最大支座力Qmax5.198KN抗弯计算强度f0.38×106/5080.074.96 N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R5.20KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达4065N·M时，试验表明：

15、单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 N/Af其中N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N15.20KN（已经包括组合系数1.4）脚手架钢管的自重N21.2×0.129×3.9000.604K楼板的混凝土模板的自重N31.754KNN5.1980.6041.7557.558KN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到：i计算立杆的截面回转半径（cm）；i1.58A立杆净截面面积（cm2）；A4.89W立杆净截面抵抗矩（cm3）；W

16、5.08钢管立杆抗压强度计算值（N/ mm2）；f钢管立杆抗压强度设计值，f205.00 N/ mm2；10计算长度（m）；如果完全参照扣件式规范不考虑支撑架，由公式（1）或（2）计算10kluh (1)10=(h+2a) (2)kl计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u1.70a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a0.00m公式（1）的计算结果：75.31 N/ mm2,立杆的稳定性计算<f，满足要求！公式（2）的计算结果：24.47 N/ mm2,立杆的稳定性计算<f，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由

17、公式（3）计算10klk2(h+2a)k2计算长度附加系数，按照表2取为1.000；公式（3）的计算结果：29.95 N/ mm2,立杆的稳定性计算<f，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数k1步距h(m)h0.90.9< h1.21.2< h1.51.5< h2.1k11.2431.1851.1671.163表2模板支架计算长度附加系数k2H（m）H+2a或ulh(m)468101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.09

18、21.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.00

19、71.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全附2、扣件钢管楼板模板支架计算书

20、模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 模板支架搭设高度为3.0米 搭设尺寸为：立杆的纵距B0.90米，立杆的横距I0.90米，立杆的步距H1.5米。采用的钢管类型为48×3.5。一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值ql=25.000×0.120×0.900+0.350×0.900=3.015kN/m 活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抗矩W分别为： W=90.00

21、15;1.80×1.80/6=48.63 I90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.744(1) 抗弯强度计算f=M/W<f其中f面板的抗弯强度计算值（N/mm2）;M面板的最大弯距（N.mm）;W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2; M=0.100ql2其中q荷载设计值（Kn/m）经计算得到M0.100×（1.2×3.105+1.4×2.700）×0.300×0.3000.067kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067×1000&#

22、215;1000/48600=1.370N/mm2 面板的抗弯强度验算f<f,满足要求！（2）抗剪计算 T3Q/2bh<T 其中最大剪力Q0.600×（1.2×3.015+1.4×2.700）×0.3001.332kN 截面抗剪强度计算值T=3×1332.0/（2×900.000×18.000）0.123N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.4 N/mm2抗剪强度验算T<T，满足要求！（3）挠度计算v=0.677ql4/100EI<v1/250 面板最大挠度计算值vv=0.677×5.715

23、×3004/(100×6000×437400)=0.119 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W5.08m3;截面惯性矩I12.19cm4;1. 荷载的计算:（1）钢管混凝土板自重（kN/m）:q11=25.000×0.120×0.300=0.900 kN/m (2)模板的自重线荷载（kN/m）： q120.350×0.3000.105 kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到，活荷载标准值q2=(

24、1.000+2.000)×0.300=0.900 kN/m静荷载q1=1.2×0.900+1.2×0.105=1.206 kN/m活荷载q2=1.4×0.900=1.260 kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩M0.1ql2=0.1×2.47×0.90×0.90=0.200 kN.m最大剪力Q0.6×0.900×2.4661.332kN最大支座力N1.1×0.900×2.4662.441kN抗弯计算强度f=0.200×106/5080.0=39.32n/MM2纵向钢管的抗弯计算强

25、度小于205.0N/mm2,满足要求！2. 挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=(0.677×1.905+0.990×0.900)×900.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.337mm纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm，满足要求！三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.44kN经过连续梁的计算得到：最大弯矩Mmax=0.586kN.m最大变形vmax=1.36mm最大支座力Qmax=7.975kN抗弯计算强度f0.59

26、5;106/5080.0115.34N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0 N/mm2满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN; R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R7.98kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。五、模板支架荷载标准值（立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kN）：NG0.129×3.0000.387kN（2）模板的自重（kN） NG2=0.350