制冷课程设计 2

1、2012-2013学年第二学期制冷课程设计分体式冷暖房间空调器设计教师姓名：刘玉东 学 院：动力工程学院专 业：热能与动力工程目录制冷及低温原理课程设计任务书3空调用制冷技术课程设计说明书4一、工况41.制冷42.制热5二、压缩机的选择6三、蒸发器7四、冷凝器15五、毛细管的设计23六、管路设计23七、辅助设备24八、附图25九、参考文献28制冷及低温原理课程设计任务书一、 设计类型：制冷及低温原理课程设计二、设计任务：分体式冷暖房间空调器设计设计一拖一分体式冷暖房间空调器设计（不采用电辅助加热）。进行制冷系统的方案设计和热力计算，选配制冷压缩机（定频），设计室外和室内换热器，完成辅助设备的计

2、算和选用，制冷系统管路设计。根据设计规范命名空调器的型号，并确定其能效等级。三、设计依据：1.房间空气调节器GBT7725-20042.GB 12021.3-2010房间空气调节器能效限定值及能效等级3.压缩机选型设计规范4.流路设计规范5.毛细管冷媒量匹配设计规范6.制冷系统保护设计规范7.设计原始资料空调用制冷技术课程设计说明书类型：气候环境T1 结构形式：分体式F 挂壁式G 制冷机组代号W主要功能：热泵型R冷却方式：空冷式压缩机控制方式：定频型条件：房间空调器的额定冷量:3986W制冷剂:R134a型号命名：KFR-39GW/Bp一、工况：1.制冷:蒸发温度:t0=5，冷凝温度:tk=4

3、8,过热度:7，过冷度:8制冷循环图：点号 p/Mpa t/ h/(kJ/kg) v/(m3/kg)0 0.3498 5 400.001 0.3498 12 406.77 0.060222 1.2542 58 434.03 3 1.254240256.23热力计算1压缩比：P2/p1= 1.2542/0.3498=3.592单位质量制冷量：q0=h1-h4=h1-h3=406.77-256.23=150.54kJ/kg3单位容积制冷量：qzv=q0/v1=150.54/0.06022=2499.83kJ/m34理论比功：w=h2-h1=434.03-406.77=27.26kJ/kg5指示比功

4、：wi=w/i=h2s-h1=27.26/0.9=30.29kJ/kg 6压缩机排气管处制冷剂气体的比焓：h2s=wi +h1=30.329+406.77=437.10kJ/kg7理论性能系数：cop=q0/w=150.54/27.26=5.528指示性能系数：copi=q0/wi=150.54/30.289=4.979制冷剂循环的质量流量：qm=0/q0=3986/150.54=0.02648kg/s10实际输气量：qvs=qm*v1=0.026.48*0.06022=1.59*10-3m3/s11理论输气量：qvh=qvs/=1.59*10-3/0.98=1.62*10-3m3/s12压缩

5、机消耗的理论功率：P=qm*w=26.48*10-3*27.26=722.10w13压缩机指示功率：Pi=P/i=722.10/0.9=802.30w14卡诺循环性能系数：copc=TL/(TH-TL)=(273+5)/(48-5)=6.4615指示循环效率：=copi/copc=4.97/6.46=78%2.制热：蒸发温度:t0-3，冷凝温度:tk46,过热度:7，过冷度:8，点号 p/Mpa t/ h/(kJ/kg) v/(m3/kg)0 0.2627 -3395.471 0.26274 401.83 0.07932 1.1894 57 434.17 3 1.189438 253.12热力

6、计算1压缩比：P2/p1=1.1894/0.2627=4.5282单位质量吸热量：q0=h1-h4=h1-h3=148.71kJ/kg3单位容积吸热量：qzv=q0/v1=148.71/0.0793=1875.3kJ/m34冷凝器单位制热量：qk=h2s-h3=437.83-253.12=184.64kJ/kg5理论比功：w=h2-h1=434.17-401.83=32.34kJ/kg6指示比功：wi=w/i=h2s-h1=32.34/0.9=35.93kJ/kgh2s=wi+h1=35.93+401.83=437.83kJ/kg7理论性能系数：cop=qk/w=184.64/32.34=5.

7、718指示性能系数：copi=qk/wi=184.64/35.93=5.149制冷循环的制热量：Qk=qk*qm=184.64*26.48*10-3=4889.27W10实际输气量：qvs=qm*v1=26.8*10-3*0.0793=2.126*10-3m3/s11理论输气量：qvh=qvs/=2.126*10-3/0.98=2.17*10-3m3/s12压缩机消耗的理论功率：P=qm*w=26.8*10-3*32.34=866.7w13压缩机指示功率：Pi=P/i=866.7/0.9=963w二、压缩机的选择初选谷轮涡旋压缩机 型号：ZB19KQE 台数1台冷凝温度：45 蒸发温度：5 制

8、冷量：4500W 输入功率：1270W 涡轮式压缩机容积效率高达95%以上，取=0.98，i=0.9三、蒸发器选择表面式蒸发器：选用翅片管式换热器、双排选定蒸发器的结构参数选用10 x 0.7mm的紫铜管，翅片选用厚为f=0.2mm的铝套片，热导率为f=237 W/(m·K)，翅片间距sf=1.8mm。管束按正三角形叉排排列，垂直于流动方向的管间距s1=25mm，沿流动方向的管排数nL=4，迎面风速uf=2.5m/s。（1） 计算几何参数翅片为平直套片，考虑套片后的管外径为db=d0 + 2f=0.0104m沿气流流动方向的管间距为 s2=s1cos30°=0.02m沿气流

9、方向套片的长度 L=4s2=0.08m每米管长翅片的外表面面积af=2(s1 *s2 - 4 db²) 1sf=0.41m²/m每米管长翅片间的管子表面面积ab = db(sf f) 1sf=0.03m²/m每米管长的总外表面面积aof = af+ ab=0.44m²/m每米管长的外表面面积 abo = db x 10.03m²/m每米管长的内表面面积ai=di x 1=0.03m²/m每米管长平均直径处的表面面积 am = dm x 1=0.03m²/m由以上计算得aof/abo=13.61（2） 计算空气侧干表面传热系数

10、1） 空气的物性空气的平均温度为 ta = ta1+ta22=22.25在此温度下的物性约为a= 1.1966kg/m³，cpa=1.005kJ/(kg·K)，Pra =0.7026，a=0.00001588m²/s2） 最窄界面处的空气流速max = fs1*sfs1-db(sf-f)=4.71m/s3） 空气侧干表面传热系数j =0.0014 + 0.2618Red-0.4(aofab0)-0.15=0.0085h0=jaumaxcpaPra23=0.061kW/(m²·K)（3） 确定空气在蒸发器内的状态变化过程根据给定的空气进出口温度，

11、由湿空气的 h d图可得h1= 55.6kJ/kg，h2 = 40.7kJ/kg，d1= 11.1g/kg，d2 =9.2g/kg湿空气的状态变化在图上连接空气的进出口状态点1和点2，并延长与饱和空气线相交于点，该点的参数是h''=29.5kJ/kg，t=9，d''=7.13g/kg在蒸发器中，空气的平均比焓为hm=h''+ h1-h2lnh1-h''h2-h''=47.11在h d图上按过程线与hm= 47.11线的交点读得tm= 21.4，dm= 10g/kg。析湿系数可由下式确定：=1+2.46dm-dw,t

12、m-tw=1.57（4） 循环空气是指计算qm=0h1-h2=963.06kg/h进口状态上空气的比体积可上上式确定：V1=RaT1(1+0.0016d1)PB=0.87m³/kg故循环空气的体积流量为q v,a=qm*v1=834.09m³/h（5） 空气侧当量表面传热系数的计算当量表面传热系数hj=h0faf+abaf+ab=0.084kW/(m²·K)对于正三角菜叉排排列的平直套片管束，翅睛效率f可由式（6-34）计算，叉排翅片可视为正六角形，且此时翅片的长对边距离和短对边距离之比为AB=1，且m=Bdb，故=1.28mAB-0.3=2.57肋片折

13、合高度为h,=db2,-11+0.35ln,=0.01mm=2h0ff =63.571/m故在凝露工况下的翅片效率为f=th（mh,）mh,=0.866（6） 管内制冷剂蒸发时表面传热系数的计算R143a在t0=5时的物性为：饱和液体的比定压热容c p,l=1.34kJ/(kg·K)，饱和蒸气的比定压热容c p,g=0.94kJ/(kg·K)，饱和液体的密度：l =1278.61kg/m³饱和蒸气的密度：g= 17.24kg/m³，汽化潜热：r=193.4kJ/kg，饱和压力ps=349.63kPa , 表面张力 =1.12N/m，液体的动力粘度l= 0

14、.000256Pa·s，蒸气的动力粘度g = 0.00000842Pa·s，液体的导热率l= 0.092715103W/(m·K)，蒸气的导热率g= 0.012706055W/(m·K)，液体的普朗特数：Pr l =2.87，蒸气的普朗特数Pr v= 0.735。 R134a在管内蒸发的表面传热系数可由式（6-28）计算。已知R134a进入蒸发器时的干度x1= 0.16，出口干度x2=1，侧R134a的总质量流量为99.72kg/h作为迭代计算的初值，取qi=7.85kW/m2，R134a在管内的质量流速为qi'=100Kgm2s，则总的流通截面

15、面积为A=qm3600qi'=0.00025m²每根管子的有效流通截面面积为Ai=di24=5.8E-05m²蒸发器的分路数Z=A/Ai=4.22对Z向下取整为Z= 4，则每一分路中R134a的质量流量为qm，d=qmZ=22.08kg/h每一个分路中R134a在管内的实际质量流速为Gi=qm，d3600Ai=105.598kg/(m²·s)于是B0=qiGir=0.00058计算hi时采用式（6-28），其中Co<0.65，C1=1.136 ，C2=-0.9 ，C3=667.2 ，C4=0.7 ，C5=0.3 ，对于R134a。hl=0.

16、023Rel0.8Prl0.4ldi=2643.65W/(m²·K)（7） 传热温差的初步计算先不计R134a的阻力对蒸发温度的影响，则有tm,=ta1-ta2lnta1-t0ta2-t0=16.8（8） 传热系数的计算k0=1ataihi+rw+rs+atamrt+1hj = 43.11W/(m²·K)由于R134a与聚酯油能互容，故管内污垢热阻可忽略。据文献介绍，翅片侧污垢热阻、管壁导热热阻及翅片与管壁间接触热阻之和（rw+rs+ atam rt）可取为4.8 x 10-3 m²· K/W，故（9） 核算假设的qi值q0=k0tm

17、,=724.45W/m²q i=ataiq0=11917.86W/m²计算表明，假设的qi初值11800W/m²与核算值11918W/m²较接近，偏差小于1%，故假设有效。（10） 蒸发器的结构尺寸确定蒸发器所需的表面传热面积Ai=0qi=0.34m² Ao=0q0=5.50m²蒸发器所需传热管总长lt'=A0at=12.38m迎风面积Af=qV，awf=0.09m²取蒸发器宽B=0.98m，高H= 0.28m，则实际迎风面积Af= 0.27m²。已选定垂直于气流方向的管间距s1=0.025m，故垂直于气流

18、方向的每排管数为n1=Hs1=11深度方向为4排，共布置48根传热管，传热管的实际总长度为Lt=43.12m传热管的实际内表面传热面积为 Ai=9×5×diB=1.16m²（3）计算结果如下：状态参数h0400kJ/kgh1406.77kJ/kgh2434.03kJ/kgh3256.23kJ/kgv10.06022m³/kg循环制冷量03.986kW容积效率v0.98单位质量制冷量q0143.77kJ/kg单位容积制冷量qzv2387.41282kJ/m³理论比功27.26kJ/kg指示效率i0.9指示比功i30.28888889kJ/kg冷凝

19、器入口的制冷剂比焓h2s437.0588889kJ/kg性能系数COP5.27402788COPi4.746625092冷凝器的单位热负荷qk180.8288889kJ/kg制冷剂循环的质量流量qm0.027724838kg/s实际输气量和理论输气量qvs0.00166959m³/sqvh0.001703663m³/s压缩机消耗的理论功率和指示功率P0.755779092kWPi0.839754546kW冷凝器热负荷k5.013451701kW热力学完善度COPc制热循环状态参数h0395.47kJ/kgh1401.83kJ/kgh2434.17kJ/kgh3253.12k

20、J/kgv10.0793m³/kgpk1.1894M Pap00.2627M Pa指示效率i0.9容积效率v0.98压力比4.527598021单位质量制热量q0142.35kJ/kg单位容积制热量qzv1795.081967kJ/m³理论比功32.34kJ/kg指示比功i35.93333333kJ/kg性能系数COP4.401669759COPi3.961502783理论输气量qvh0.002243449m³/s实际输气量qvs0.00219858m³/s制冷剂的质量流量qm0.027724838kg/s理论制热量03.94663073kW压缩机理论功

21、率和指示功率P0.89662127kWPi0.996245856kW冷凝器热负荷h2s437.7633333kJ/kgk5.119206557kW蒸发器的计算干球温度ta127湿球温度ts119出口空气的干球温度ta217.5出口空气的湿球温度ts214.6空气的气体常数Ra287.4J/(kg·K）当地大气压力PB101320Pa制冷量03.986kW翅片厚度f0.0002m铜管直径d00.01mdi0.0086m热导率f0.237kW/(m·K)翅片间距sf0.0022m垂直于流动方向的管间距s10.025m沿流动方向的管排数nL2迎面风速uf2.5m/s考虑套片后的管

22、外径db0.0104m沿气流流动方向的管间距s20.02m沿气流方向套片的长度L0.08m每米管长翅片的外表面面积af0.41m²/m每米管长翅片间的管子表面面积ab0.03m²/m每米管长的总外表面面积aof0.44m²/m每米管长的外表面面积abo0.03m²/m每米管长的内表面面积ai0.03m²/m每米管长平均直径处的表面面积am0.03m²/maof/abo13.61空气的平均温度ta22.25空气的物性参数a1.1966kg/m³cpa1.005kJ/(kg·K)Pra0.7026a0.00001588

23、m²/s最窄界面处的空气流速max4.71m/s空气侧干表面传热系数j0.008516283h00.061021033kW/(m²·K)空气参数h155.6kJ/kgh240.7kJ/kgtw9hw''29.5kJ/kgd111.1g/kgd29.2g/kgdw''7.13g/kghm47.11184481tm21.4dm10g/kg析湿系数1.569370968循环空气量qm963.0604027kg/h进口状态下空气的比体积v10.866080411m³/kg循环空气的体积流量q v,a834.087749m³

24、;/h当量表面传热系数hj0.083770528kW/(m²·K)'2.574338543肋片折合高度h'0.01mm63.571/m翅片效率f0.866管内R134a蒸发时表面传热系数的计算at0.4445m²/mt05饱和液体的比定压热容c p,l1.34346411kJ/(kg·K)饱和蒸气的比定压热容c p,g0.943782325kJ/(kg·K)饱和液体的密度l1278.61kg/m³饱和蒸气的密度g17.23841kg/m³汽化潜热r193.4kJ/kg饱和压力ps349.63kPa表面张力1.

25、12N/m液体的动力粘度l0.000256Pa·s蒸气的动力粘度g0.00000842Pa·s液体的热导率l0.092715103W/(m·K)蒸气的热导率g0.012706055W/(m·K)液体的普朗特数Pr l2.87蒸气的普朗特数Pr v0.735进口干度x10.16出口干度x21制冷剂的总质量流量qm88.33kg/h迭代计算的初值qi11.8kW/m²管内的质量流速qi '100kg/(m²·s)总的流通截面面积A0.000245359m²每根管子的有效流通截面面积Ai5.8088E-05m&#

26、178;蒸发器的分路数Z4.22391096对Z取整Z4第一分路中制冷剂质量流量q m,d22.0822869kg/h第一分路中制冷剂的实际质量流速G i105.597774kg/(m²·s)Bo0.000577791Co0.089688465Fr l0.080929863Re l1489.918593h l130.6359357取值规则见书P249C11.136C2-0.9C3667.2C40.7C50.3对于R134aF fl2.2h i2643.657251W/(m²·K)传热温差的初步计算值t m'16.80482565传热系数的计算ko

27、43.11W/(m²·K)核算假设的q i值q0724.4560339W/m²qi11917.86481W/m²蒸发器结构尺寸的确定蒸发器所需的表面传热面积Ai '0.34m²A0 '5.50m²蒸发器所需传热管总长l t '12.38m迎风面积Af0.09m²蒸发器宽B0.98m蒸发器高H0.28m实际迎风面积Af0.27m²垂直于气流方向的每排管数n111深度方向排数4传热总数48传热管的实际总长度l t '43.12m传热管的实际内表面传热面积Ai1.16m²（4）蒸

28、发器风机的选择？四、冷凝器（1）翅片管簇结构参数选择及计算 选择9.52mm×0.35mm的紫铜管为传热管，选用的翅片是厚度f=0.115mm的波纹形整张铝制套片。取翅片节距sf=2mm,迎风面上管中心距s1=25.4mm,s2管簇排列采用正三角形叉排。 翅片式冷凝器侧面管间距：s2=312*s12 =21.997 mm翅片式冷凝器翅片根部外沿直径: db=d0+2*f=9.750 mm 每米管长各有关传热面积分别为:af=2 s1s2-db24sf =0.484/mab= dbsf-fsf =0.484 m²/maof=af+ab=0.513 m²/mai=di

29、=0.028m²/m取当地大气压pb=101.32kPa,由干空气热物理性质表，在空气平均温度tw=45.5条件下，Cpa=1013.00J/(kg·k)、B=0.027W/(m·k)、空气的运动粘度 a=0.0000190m/s,a=1.135kg/m ³。对数平均温差 mm =ta2-ta1ln(tk-ta1tk-ta2) =9.692 制冷剂质量流量 qmqm=0q0 =0.026kg/s冷凝负荷 k=qm*qk=4.889 kw 冷凝器所需空气体积流量 qv=k/aCpa(ta2-ta1)=2551.27m ³/h选取迎风风速y=2.0

30、m/s,则迎风面积 Ay=qv/y=0.354 m ²冷凝器迎风面宽度即有效单管长l=540.0mm，则冷凝器的迎风面高度 H=Ay/l=0.66 m迎风面上管排数 N=H/s1-0.525.334排冷凝器在空气流通方向上的管排数 n=2（2）进行传热计算，确定所需传热面积Aof、翅片管总长L及空气流通方向上的管排数n,采用整张波纹翅片及及密翅距的叉排管簇的空气侧传热系数由式of=CaRefn(b/de)/dc乘以1.1再乘以1.2计算取冷凝器在空气流通方向上的管排数n=2，则翅片宽度 b=n×s1×cos30°=43.994mm微元最窄截面的当量直径

31、dc=2(s1-db)(sf-f)/(s1-db)+(sf-f)=3.365 mm最窄截面风速 max=s1×sf/(s1-db)(sf-f) y=3.444m/s因为 b/de=13.075故雷诺数为：Ref=max×de/r=609.908查小型制冷装置设计指导表3-18和3-19，用插入法求得空气侧表面传热系数式中各系数为=0.284、n=0.536,c=1.214,m=-0.231 ,则空气侧表面传热系数 of=CaRefn(b/de)/dc×1.1×1.2=63.667W/（·k）查小型制冷装置设计指导表3-11，R134a在tk=4

32、8.0物性集合系数B=1325.40，R134a在管内凝结的表面传热系数计算 ki=0.55Bdi -0.25(tk-twi)-0.25=1908.92翅片相当高度计算 h=0.5d0(s1/do-1)1+0.35ln(cs1/d0)取铝片热导率=203W/(m·K),计算翅片参数m，即 m=(2of/f) ½翅片效率 f=th(mh) /mh表面效率计算 0=(aff+ab)/(af+ab)=0.850 忽略各有关污垢热阻及接触热阻的影响，则twi=two=tw,联立以上公式，并将计算所得有关各值代入 kii(tk-tw)=of0of(tw-tm)则R134a在管内的凝结

33、表面传热系数 ki=0.555*B*di-0.25*（tk-tw）-0.25=1908.920 W/(·K) 取管壁与翅片间接触热阻rb=0.005·K/W、紫铜管热导率=393.0W/（m·K）,计算冷凝器的总传热系数 紫铜管每米管长的平均面积am=di+d02 =28.794mmKo=1/(aof*ai/ki+aof/(*am)+rb+1/ofo)=W/(·K)=30.306冷凝器所需的传热面积Aof=Qk/（kom）=16.644所需有效翅片管总长 L=Aof/aof=32.447m空气流通方向上的管排数 n=L/lN=2.372 排取整数n=2排

34、，与计算空气侧表面传热系数是预计的空气流通方向上的管排数相符。冷凝器的分路数 n1=3R134a的质量流量 qm=0.026kg/s紫铜管内截面积 Si Si=3.14*（di/2）2=61.07mR134a质量流速 qm q=qm/（Si*n1）=144.53 kg/（s*m2）（3）计算结果如下：波纹翅片冷凝器设计计算说明：该换热器为波纹翅片，风与氟进行交差流动换热，按纯逆流换热情况进行计算；管簇排列为正三角形叉排。序号名称计算公式参数单位1制冷量 Q03.986 kW2冷凝温度 tk48.000 3蒸发温度 t05.000 4冷凝前温度tsh57.000 5冷凝后温度 tsi38.000

35、 6过冷度 tk过冷度 tk=tk-tsi10.000 7蒸发前温度 te5.000 8蒸发后温度 ti12.000 9过热度 t0过热度 t0=ti-t07.000 10回风温度 ta135.000 11出风温度 ta241.000 12空气平均温度 tm tm=(ta2+ta1)/238.000 13进出风温差 ta ta=ta2-ta16.000 14单位质量制热量 qk（冷凝前后焓差，查压焓图）184.640 kJ/kg15单位质量制冷量 q0（蒸发前后焓差，查压焓图）150.540 kJ/kg16翅片式冷凝器铜管外径 d09.520 mm17翅片式冷凝器铜管壁厚 00.350 mm1

36、8翅片式冷凝器铜管内径 didi=d0-2*08.820 mm19翅片式冷凝器铝箔片厚 f0.115 mm20翅片式冷凝器铝箔片间距 sf2.000 mm21翅片式冷凝器迎风面上管中心距 s125.400 mm22翅片式冷凝器侧面管间距 s2 s2=31/2*s1/221.997 mm23翅片式冷凝器翅片根部外沿直径 dbdb=d0+2*f9.750 mm24每米管长翅片侧面面积 afaf=2*（s1*s2-*db2/4）/sf0.484 m2/m25每米管长翅片间管面面积 abab=*db*（sf-f）/sf0.029 m2/m26每米管长翅片侧总面积 aofaof=af+ab0.513 m

37、2/m27每米管长管内面积aiai=*di0.028 m2/m28空气的比定压热容 cpa（根据tm查空气热物理性质表）1013.000 J/(kg*K)29空气的热导率 a（根据tm查空气热物理性质表）0.027 W/（m*K）30空气的运动粘度 a（根据tm查空气热物理性质表）0.0000190 m/s31空气的密度 a（根据tm查空气热物理性质表）1.135 kg/m332对数平均温差 mm =（ta2-ta1）/（ln（tk-ta1）/（tk-ta2）9.692 33制冷剂质量流量 qmqm=Q0/q00.026 kg/s34冷凝负荷Qk=qm*qkQk=qm*qk4.889 kW35

38、空气体积流量（即风量） qvqv=Qk/（a*cpa*（ta2-ta1）2551.274 m3/h36冷凝器迎面风速 wy（根据设计要求取）2.000 m/s37冷凝器迎风面积 Ay Ay=qv/wy0.354 m238冷凝器迎风面宽度 l（即有效单管长，根据机型取）540.000 mm39冷凝器迎面管排数 NN=Ay/（l*s1）-1/225.334 排40冷凝器在空气流通方向上的管排数 n2.000 列41冷凝器翅片的宽度 b b=n*s1*cos30043.994 mm42微元最窄截面的当量直径dede=2*（s1-db）*（sf-f）/（s1-db）+（sf-f）3.365 mm43最

39、窄截面风速 wmaxwmax=s1*sf*wy/（s1-db）*（sf-f）3.444 m/s44比值 b/de13.075 45雷诺数 ReRe=wmax*de/a609.908 46空气侧表面传热系数式中的系数 C 查表1.214 47空气侧表面传热系数式中的系数 查表0.284 48空气侧表面传热系数式中的指数 n查表0.536 49空气侧表面传热系数式中的指数 m查表-0.231 50空气侧表面传热系数 ofof=C*a*Ren*（b/de）m*1.1*1.2/de63.667 W/（m2*K）51翅片表面效率 00.850 52壁面温度 tw（取tw需保证 热平衡式1热平衡式2）45

40、.500 53物性集合系数 B查表1325.400 54在管内凝结的表面传热系数 kiki=0.555*B*di-0.25*（tk-tw）-0.251908.920 W/（m2*K）55热平衡式11=ki*ai*（tk-tw）132.168 56热平衡式22=of*0*aof*（tw-tm）208.197 57管壁与翅片间的接触热阻 rb0.005 m2*K/W58紫铜管的热导率 393.000 W/（m*K）59紫铜管每米管长的平均面积 amam=3.14*（di+d0）/228.794 mm60冷凝器的总传热系数 KK=1/（aof/（ki*ai）+0*aof/（*am）+rb+1/（of

41、*0）30.306 W/（m2*K）61冷凝器所需的传热面积 AofAof=Qk/（K*m）16.644 m262冷凝器有效翅片总管长 L L=Aof/aof32.447 m63空气流通方向上的管排数 n=L/（l*N）(要求此处n接近上面假定的n)2.372 排64冷凝器的分路数 n13.000 路65R134a的质量流量 qmqm=Q0/q00.026 kg/s66紫铜管内截面积 SiSi=3.14*（di/2）261.07mm267R134a质量流速 qq=qm/（Si*n1）144.53kg/（s*m2）68风机动压 p/p/=a*wy2/22.27 Pa69风机静压 p/p/=0.1

42、08*b*（a*wmax）1.7/de14.33 Pa70电机对风机的传动效率 m1.00 71风机的全压效率 fan0.60 72电机输入功率 P P=qv（p/+p/）/（fan*m）19.61 W73计算结果：74空气体积流量（即风量）qv2551.27 m3/h75冷凝器所需的传热面积 Aof16.64m276冷凝器有效翅片总管长 L32.45m77冷凝器迎风面宽度 l540mm78冷凝器迎面管排数N26列79冷凝器在空气流通方向上的管排数 n2排80冷凝器的分路数 n13路（4）冷凝器风机的选择计算 迎风宽度l=540mm,高度H=0.64m，安装一台风机比较合适。 动压 p=ay

43、²/2=2.27 Pa静压 p”=0.108b(amax)1.7/de=14.33 Pa风机采用电动机直接传动，则传动效率m=1；区风机全压效率fan=0.6,则电动机输入功率 P=qv(p+p”)/( fanm)=19.90w根据：风机风量2551.274m ³/h、输入功率19.90w、风压为14.33pa，查轴流风机类型可选T35N3.55型风机一台,该轴流式风机转速1450rpm，风量2737m³/h,风压71pa，功率90w。五、毛细管的设计制冷剂在毛细管内的两相流动过程十分复杂，难以精确计算。用图解法选出的毛细管尺寸都要经过在实际装置中的运行试验，经修正后才能获得最佳尺寸。为了简化计算，假定由冷凝器出口