高支架计算书

1、模板与支撑计算书参考书籍：建筑施工手册第四版；建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006，J10905-2006）桐乡市传媒中心大楼工程共有七处层高度超过8米高支架。根据建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程的要求，对高度超过8米的支模架，立杆纵、横距离除满足设计要求外，不应大于900；故对此部位支模架搭设进行重新设计和计算。 钢管支模架传力体系：荷载底模钢管（方木）小楞横向水平杆纵向水平杆扣件立杆基础一、 现浇板模板系统计算：现浇板厚120，采用多层板底模，下部小楞为70×50（高）方木，支模架为钢管架，步距在1800以内，支模架搭设高度约为14.18m，扫地杆距

2、地面在200以内，顶部直接至板底，各节点纵横均用钢管拉通。 图2 楼板支撑架荷载计算单元1、多层板计算：（1）、荷载计算：恒载标准值：底模板自重 7×0.012=0.084KN/混凝土自重 24×0.12=2.88KN/钢筋重 1.1×0.12=0.132KN/ 恒载设计值： 1.35×3.096=4.180KN/活载标准值：施工人员及设备荷载 2.5KN/活载设计值： 1.4×2.5=3.5N/荷载总计： 4.1803.5=7.680KN/（2）、多层板承载力验算：为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。计算时取1m板宽，

3、小楞间距300，底板厚12，fm=13Mpa,E=6000。 面板计算简图M=1/8×7.680×0.32=0.0864KN·m=M/W=0.0864×106/(1/6×1000×122)=3.6Mpafm=13Mpa（3）、变形验算：=5ql4/（384EI）=5×4.180×3004/（384×6000×1/12×1000×123） =0.51=l/250=300/250=1.2（4）、抗剪强度验算：Q= ql/2=7.680×0.3/2=1.152KN=3Q/

4、2bh=3×1.152×103/（2×1000×12）=0.144Mpafv=1.4Mpa2、支承模板小楞计算（70×50方木，fm=13Mpa,E=9000）： 方木楞计算简图（1）、荷载计算： 恒载设计值： 4.180×0.3=1.254 KN/m活载设计值： 3.5×0.3=1.05KN/m荷载总计： 2.304KN/m（2）、小楞承载力验算：为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。下部钢管最大间距900，即小楞跨度为900。M=1/8×2.304×0.92=0.233KN

5、83;m=M/W=0.233×106/(1/6×70×502)=0.80 Mpa13Mpa（3）、变形验算：=5ql4/（384EI）=5×1.152×9004/（384×9000×1/12×70×503） =1.50=0.9/250=900/250=3.6（4）、抗剪强度验算：Q= ql/2=2.304×0.9/2=1.037KN=3Q/2bh=3×1.037×103/（2×50×70）=0.444Mpafv=1.3Mpa3、支模架上部钢管（大楞）计算：

6、支撑钢管计算简图 （1）、荷载计算：恒载标准值：底模及小楞自重 0.3×0.9=0.27KN/m混凝土自重 24×0.12×0.9=2.592KN/m钢筋重 1.1×0.12×0.9=0.119KN/m 恒载设计值： 1.35×2.981=4.024KN/m活载标准值：施工人员及设备荷载 1.5KN/活载设计值： 1.4×1.5×0.9=1.89KN/m荷载总计： 4.0241.89=5.914KN/m（2）、钢管承载力验算:为简化计算，按每跨有两个集中力的连续梁计算,下部钢管立杆最大间距900×900，

7、与小楞垂直方向的钢管跨度为900。P=5.914×0.3=1.774KN M=1.774×0.3=0.532KN·m=M/W=0.532×106/(5.08×103)=104.7Mpa205Mpa（3）、变形验算：=Pal2(3-4a2)24EI=1774×300×9002/（3-4×0.32）24×2.06×105×12.19×104 =1.79=l/250=900/250=3.64、立杆稳定计算：（1）、荷载计算：恒载标准值：底模及小楞自重 0.3×0.9

8、15;0.9=0.243KN混凝土自重 24×0.12×0.9×0.9=2.33KN钢筋重 1.1×0.12×0.9×0.9=0.107KN 恒载设计值： 1.35×2.68=3.618KN活载标准值：施工人员及设备荷载 1.0KN/活载设计值： 1.4×1.0×0.9×0.9=1.134KN荷载总计： 3.6181.134=4.752KN 风荷载计算：=0.099（查DB33/1035-2006表4.2.7）s=1.3=0.140 z=1.0(B类地区，20m高度)0=0.45KN/K=0.7

9、sz0=0.044 KN/MW=0.85×1.4Klah2/10=0.85×1.4×0.044×10-3×900×18002/10=1.527×104N·（2）、立杆稳定性验算:N=4.752KNL0=h+2a=1.8+2×0.1=2.0m L0=kµh=1.163×1.749×1.8=3.66m, k、µ查DB33/1035-2006附录D 因L0> L0，故取L0=3.66mi=15.8 =L0/i=3.66×103/15.8=231.6 查表得

10、=0.136KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（14.18-4）=0.9521.05N/(AKH) =1.05×4.752×103/(0.136×4.89×102×0.952)=78.81MPa205Mpa组合风荷载：1.05N/(AKH)+MW/W=78.81+1.527×104/（5.08×103）=81.82MPa205Mpa5、 扣件抗滑移计算：N=4.7527KN （采用一个扣件）。经计算可知，120厚现浇板底板可采用12厚多层板。支承底板小楞采用70×50（高）方木，最大间距300。

11、模板架立杆最大间距为900×900，小楞架于短边，可满足要求。二、 大梁模板系统计算：情况(1):由于大梁为600×1400，考虑到大梁的高度应验算大梁侧模。（一）、模板计算：1、荷载计算：恒载标准值：混凝土侧压力 F=0.22ct012V1/2 t0=200/（T15）=200/（2815）=4.651（T为砼的温度）c=24KN/m3 1=1.2 2=1.15 V=2m/hF=0.22×24×4.651×1.2×1.15×21/2=47.926KN/F=rcH=24×1.4=33.6 KN/(取较小值) 恒载设

12、计值： 1.2×33.6KN/×0.9=36.29KN/活载标准值（因梁厚大于100，活载仅取倾倒混凝土时产生的水平荷载）：倾倒混凝土时的水平荷载 2KN/活载设计值： 1.4×0.9×2=2.52KN/荷载总计： 36.292.52=38.81KN/2、模板承载力验算:为简化计算，均按简支考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。计算时取1m梁长，板后小楞采用方木，间距200。侧板厚12，fm=13Mpa,E=11000。M=1/8×38.81×0.202=0.194KN·m=M/W=0.194×106/(1/6&

13、#215;1000×122)=8.08Mpafm=13Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=5×38.81×2004/（384×11000×1/12×1000×123） =0.51=l/250=200/250=0.8（二）、支承模板小楞计算（小楞截面尺寸为50×70）：1、荷载计算： 恒载设计值： 36.29×0.2=7.258KN/m活载设计值： 2.52×0.2=0.504KN/m荷载总计： 7.258+0.504=7.762KN/m2、小楞承载力验算：为简化计算，按简支梁考虑（按

14、实际情况可采用多跨连续梁计算）。外层钢管间距500，双根钢管，内侧木棱跨度为500。M=1/8×7.762×0.502=0.243KN·m=M/W=0.243×106/(1/6×70×502)=8.32Mpa13Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=5×7.762×5004/（384×11000×1/12×70×503） =0.78=l/250=500/250=2.00（三）、外层钢管大楞计算：1、荷载计算： 恒载设计值： 36.29×0.5=18.145

15、KN/m活载设计值： 2.52×0.5=1.76KN/m 荷载总计： 18.145+1.76=19.905KN/m2、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁、均布荷载考虑（按实际情况可采用集中荷载作用下的多跨连续梁计算）。外层钢管采用双根钢管（钢管截面特性按壁厚3.0的取值, W=4.93×103,I=10.78×104），对拉螺丝间距500×500。.M=1/8×19.905×0.52=0.622KN·m=M/W=0.622×106/(2×4.93×103)=63.09Mpa205Mpa3、变形

16、验算：=5ql4/（384EI）=5×18.145×5004/（384×2.06×105×2×10.78×104） =0.34=l/250=500/250=2（四）、对拉螺丝计算：1、荷载计算： 荷载总计： 19.905KN/m×0.5m=9.95KN2、螺丝抗拉承载力验算:选用12螺丝，最大允许拉力14.3KN9.9KN，满足要求。钢管支架：大梁为600×1400，现浇板厚为120。采用40厚松木底板，下部小楞为钢管,支模架为钢管架，立杆间距与相应的现浇板架相协调。步距在1800以内，扫地杆距地面在20

17、0以内，顶部直接至板底，各节点纵横均用钢管拉通。1、梁底板计算：（1）、荷载计算：恒载标准值：模板自重 7×0.04×（0.6+1.28×2）=0.885KN/m混凝土自重 24×0.6×1.4=20.16KN/m钢筋重 1.5×0.6×1.4=3.5N/m 恒载设计值： 1.35×24.545=33.136KN/m活载标准值： 振捣时产生的荷载 2.0×0.6=1.2KN/m活载设计值： 1.4×1.2=1.68KN/m荷载总计： 34.816KN/m（2）、梁底板承载力验算: 为简化计算，按

18、简支梁考虑。与原有现浇板架相协调，钢管小楞间距450。底板厚40，fm=13 Mpa,E=9000。M=1/8×34.816×0.452=0.88KN·m=M/W=0.88×106/(1/6×450×402)=7.3Mpafm=13Mpa（3）、变形验算：=5ql4/（384EI）=5×33.136×4504/（384×9000×1/12×450×403） =0.82=l/250=450/250=1.8（4）、抗剪强度验算：Q= ql/2=34.816×0.45/2

19、=7.8KN=3Q/2bh=3×7.8×103/（2×450×40）=0.49Mpafv=1.4Mpa2、支承模板钢管计算：（1）、荷载计算： 恒载设计值： 33.136×0.45/0.6=24.85KN/m活载设计值： 1.68×0.45/0.6=1.26KN/m荷载总计： 26.11KN/m（2）、钢管承载力验算:为简化计算，均按简支梁考虑。立杆纵向间距为450。横向梁底两侧各支撑一道钢管，外600处各再加设一道双根钢管。RA=RD=0.05ql=0.05×26.11×0.6=0.783KN RB=RC=0.5

20、5ql=0.55×26.11×0.6=8.62KNMmax=0.075ql2 =0.075×26.11×0.62 =0.71KN·m=M/W=0.71×106/(4.93×103)=143.123Mpa205Mpa（3）、变形验算：=0.677ql4/100EI=0.677×26.11×6004/100×2.06×105×10.78×104 =1.031=600/250=2.43、支承小楞钢管计算：(1)、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑。立杆间距为450，

21、即钢管跨度为450。Mmax=Pl/4=8.62×0.450/4 =0.970KN·m=M/W=0.970×106/(4.93×103)=196.70Mpa205Mpa（2）、变形验算：=Pl3/（48EI）=862×4503/（48×2.06×105×10.78×104） =0.074=l/250=450/250=2.04、立杆稳定计算：（1）、计算风荷载产生的附加轴力：计算单元的模板纵向长度La=0.45 m，横向长度Lb=0.6 m AF =48×（35×12900+8×

22、;14050）=2.707×1072F=0.85·AF·K·la/La=0.85×2.707×107×0.044×10-3×14050/1440=32.42NNi=3FH/（m +1）Lb=3×32.42×12.9/（35+1）×0.6=59.75N（2）、立杆稳定计算：Nut=8.62+0.85×1.4+（0.45+0.6）×0.0333×7=10.055KNL0=h+2a=0.9+2×0.1=1.1m L0=kµh=1.1

23、63×2×0.9=2.093m, k、µ查DB33/1035-2006附录D 因L0> L0，故取L0=2.093mi=15.94 （壁厚3.0） =L0/i=2.093×103/15.94=131.3 查表得=0.390按单层支架考虑, 并考虑风荷载：KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（12.9-4）=0.96=(Nut+ Ni)/（A KH）=（10.055×103+59.75）/(0.390×4.89×102×0.96)=55.25MPa205Mpa5、扣件抗滑移计算：R=8.62K

24、N12KN （采用两个扣件）经计算可知，600×1400大梁底板可采用40厚松板。外侧设两道对拉螺丝，支承底板小楞可采用钢管，立杆纵向间距为450，立杆横向梁底两侧各支撑一道钢管，外600处各再加设一道钢管，步距为900。6、立杆基础地基承载力计算：大梁立杆下满1900宽100厚C20混凝土，验算： kc=1.0 fgk=90KPa fg=kc·fgk=1.0×90=90KPa立杆基础底面的平均压力：p=N/A=34.48kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N=8.62kN；基础底面面积 ：A=0.25 。p=34.48kpa fg=90kpa

25、。地基承载力满足要求！情况(2):梁为350×650，现浇板厚为120。采用40厚松木底板，下部小楞为钢管,支模架为钢管架，立杆间距与相应的现浇板架相协调。步距在1800以内，扫地杆距地面在200以内，顶部直接至板底，各节点纵横均用钢管拉通。1、梁底板计算：（1）、荷载计算：恒载标准值：模板自重 7×0.04×（0.35+0.53×2）=0.395KN/m混凝土自重 24×0.35×0.65=5.46KN/m钢筋重 1.5×0.35×0.65=0.341N/m 恒载设计值： 1.35×6.196=8.36

26、5KN/m活载标准值： 振捣时产生的荷载 2.0×0.35=0.7KN/m活载设计值： 1.4×0.7=0.98KN/m荷载总计： 10.345KN/m（2）、梁底板承载力验算: 为简化计算，按简支梁考虑。与原有现浇板架相协调，钢管小楞间距450。底板厚40，fm=13 Mpa,E=9000。M=1/8×10.345×0.452=0.26KN·m=M/W=0.26×106/(1/6×450×402)=2.18Mpafm=13Mpa（3）、变形验算：=5ql4/（384EI）=5×8.365×45

27、04/（384×9000×1/12×450×403） =0.21=l/250=450/250=1.8（4）、抗剪强度验算：Q= ql/2=10.345×0.45/2=2.33KN=3Q/2bh=3×2.33×103/（2×450×40）=0.19Mpafv=1.4Mpa2、支承模板钢管计算：（1）、荷载计算： 恒载设计值： 8.365×0.45/0.35=10.755KN/m活载设计值： 0.98×0.45/0.35=1.26KN/m荷载总计： 12.015KN/m（2）、钢管承载力验

28、算:为简化计算，均按简支梁考虑。立杆纵向间距为900。横向梁底两侧各支撑一道钢管，间距为1000。RA=RB=0.5×0.35×12.015=2.10KN Mmax=0.125×12.015×0.35×0.9/2-(0.35/0.9)=0.293KN·m=M/W=0.293×106/(4.93×103)=59.43Mpa205Mpa（3）、变形验算：= qb（8l3-4b2lb3）/（384EI）=12.015×350×(8×9003-4×3502×900+3503

29、)/ （384×2.06×105×10.78×104）=2.68=900/250=3.63、支承小楞钢管计算：(1)、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑。立杆间距为900，即钢管跨度为900。Mmax=Pl/4=2.1×0.9/4 =0.47KN·m=M/W=0.47×106/(4.93×103)=95.33Mpa205Mpa（2）、变形验算：=Pl3/（48EI）=2100×9003/（48×2.06×105×10.78×104） =1.435=l/250=

30、900/250=3.64、立杆稳定计算：（1）、计算风荷载产生的附加轴力：计算单元的模板纵向长度La=0.9 m，横向长度Lb=0.9 m AF =48×（9×13650+4×14400）=1.8×1052F=0.85·AF·K·la/La=0.85×1.8×105×0.044×10-3×900/900=6.732NNi=3FH/（m +1）Lb=3×6.732×13.65/（25+1）×0.9=11.78N（2）、立杆稳定计算：Nut=2.10

31、+0.85×1.4+（0.9+0.9）×0.0333×7=3.71KNL0=h+2a=0.9+2×0.1=1.1m L0=kµh=1.243×1.458×1.8=3.26 m, k、µ查DB33/1035-2006附录D 因L0> L0，故取L0=3.26mi=15.94 （壁厚3.0） =L0/i=3.26×103/15.94=102.26 查表得= 0.173按单层支架考虑, 并考虑风荷载：KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（13.65 -4）=0.96=(Nut+ Ni)/

32、（A KH）=（3.71×103+11.78）/(0.173×4.89×102×0.96)=45.83 MPa205Mpa5、扣件抗滑移计算：R=2.10KN7KN （采用一个扣件）经计算可知，350×650大梁底板可采用40厚松板。支承底板小楞可采用钢管，立杆纵向间距为900，立杆横向间距为900，布距为1800。情况(3):梁为580×800，现浇板厚为120。采用40厚松木底板，下部小楞为钢管,支模架为钢管架，立杆间距与相应的现浇板架相协调。步距在1800以内，扫地杆距地面在200以内，顶部直接至板底，各节点纵横均用钢管拉通。1

33、、梁底板计算：（1）、荷载计算：恒载标准值：模板自重 7×0.04×（0.58+0.68×2）=0.54KN/m混凝土自重 24×0.58×0.80=11.14KN/m钢筋重 1.5×0.58×0.80=0.696N/m 恒载设计值： 1.35×12.376=16.71KN/m活载标准值： 振捣时产生的荷载 2.0×0.58=1.16KN/m活载设计值： 1.4×1.16=1.624KN/m荷载总计： 18.334KN/m（2）、梁底板承载力验算: 为简化计算，按简支梁考虑。与原有现浇板架相协调

34、，钢管小楞间距450。底板厚40，fm=13 Mpa,E=9000。M=1/8×18.334×0.4502=0.46KN·m=M/W=0.46×106/(1/6×500×402)=3.45Mpafm=13Mpa（3）、变形验算：=5ql4/（384EI）=5×16.71×4504/（384×9000×1/12×450×403） =0.41=l/250=450/250=1.8（4）、抗剪强度验算：Q= ql/2=18.334×0.45/2=4.13KN=3Q/2bh=

35、3×4.13×103/（2×500×40）=0.31Mpafv=1.4Mpa2、支承模板钢管计算：（1）、荷载计算： 恒载设计值： 16.71×0.50/0.58=14.41KN/m活载设计值： 1.624×0.50/0.58=1.4KN/m荷载总计： 15.81KN/m（2）、钢管承载力验算:为简化计算，均按简支梁考虑。立杆纵向间距为900。横向间距为500。(梁两边立杆间距为900，在梁底支撑一道钢管。)RA=15.81×2903(4-290/500)/8×5003=1.32KN RB=（15.81×0.58-1.32）/2=3.92KNMmax=1.32×0.21+1.32/(2×15.81)=0.332KN·m=M/W=0.332×106/(4.93×103)=67.4Mpa205Mpa（3）、变形验算：= 4×1.32（3×500×500