单向板配筋计算书

1、水工钢筋混凝土结构课程设计计算书设计题目某水电站副厂房楼盖结构设计题目类型钢筋混凝土单向板肋形结构题号班级水电0601海斌学号7指导教师王中强艺斌任日期2009年6月8-14 日1课程设计任务书2计算书正文第一章结构布置及板梁截面的选定和布置1.1结构布置 .11.2初步选定板、梁的截面尺寸 .2板厚度的选定次梁的截面尺寸主梁截面尺寸第二章单向板的设计2.1板的荷载计算 .3板的永久荷载的计算板的可变荷载的计算2.2板的计算跨度计算 .1边跨的计算中间跨度计算连续板各界面的弯矩计算2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算 .1第三章次梁的设计3.1次梁的荷载计算 .次梁的永久荷载设计值计算1次梁

2、承受可变荷载设计值次梁承受荷载设计值3.2次梁的力计算次梁边跨计算 .次梁中间跨计算1次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算3.4次梁的承载力计算 . .3正截面受弯承载力计算翼缘计算宽度的计算形梁截面类型的判定次梁正截面承载能力计算 .1345次梁斜截面受剪承载力计算1第四章主梁设计4.1主梁力的弹性理论设计 1主梁承受永久荷载的计算主梁承受可变荷载的计算14. 2主梁的力计算主梁的边跨计算主梁中间跨的计算4.3弯矩设计值和剪力设计值的计算4.4主梁承载能力计算主梁正截面承载能力计算翼缘计算宽度的计算形梁截面类型的判定主梁斜截面受剪承载力计算主、次梁交接处附加横向钢筋计算第五章施工图的绘制5.1

3、施工图绘制5.2结构平面布置图5.3板的配筋图5.4主、次梁的配筋图3课程设计体会4致15参考文献 .16附录 .1附录1计算书手稿 1附录2施工图手稿1第一章结构布置及板梁截面的选定和布置1.1结构布置因为在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁格和板的布置，且需注意：对承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求，且柱网尺寸宜尽可能大，柱在满足结构要求的情况下尽可能少设；根据设计经验，主梁的跨度一般为5m8 m,次梁为4m6 m。而对于单向板肋形结构设计需满足板的长边比短边大于2,即|2/h 2，按照课程设计题目和以上结构设计要求及经验布置次梁和主梁如图一l_III十丄i 丁十丄i -十

4、丄-_±一 - 一 一一 吨一一一 一 一一 -. I . II J ” II/C0573C 图一主梁和次梁布置情况1.2初步选定板和梁的截面尺寸 板厚度的选定根据题目要求，取板的厚度h=80mm122次梁的截面尺寸因为次梁高度取 h11 1118J。，宽度取 b 3丁，初设 io= L2=5700mmah=400mm b=200mm123主梁截面尺寸因为主梁高度取 hh=600mn, b=250mm111 1 |0，宽度取 b h，初设 |。= L1 =6600mm 取14 83 21.3结构平面布置图，如图00_ JrJI003讷250L700*肝汕-700*5700tt2850

5、0ir©G& © © ©0氮asoacu亠图二结构平面布置图第二章单向板的设计2.1板的荷载计算L2/ L1 =2.59>2为单向板，按塑性力重分布方法计算其力，对多跨连续板沿板的长边方向取1米宽的板带作为板的计算单元。足够数量的构造钢筋，板的厚度如前述厚度 h=80mm>h/40=2200/40=55mm,次梁的厚度取前述初选高度h=400mm截面宽度b=200mm板的尺寸和支承情况如图三所示。2.1.1计算图三板的尺寸和支承情况15m厚板底抹灰:20.01517 = 0.255KN/m2永久荷载标准值:gk = 0.4 + 2 +

6、 0.255 = 2.655KN /m2线永久荷载设计值:g =1.05 gk 1= 1.052.655 =2.788 KN / m*hr:/:00220 = 0.4KN /m21板: 0 >101= ln+h/2 和081= 1+252=取小值.KN / mi2)=ln10 = 1 n*bbnnn80mm 厚现浇板自重:20m厚水泥砂浆面层板的可变荷载的计算可变荷载标准值：qk = 6 KN/m2可变荷载设计值：q = 1.261 = 7.2 KN / mKN /m = 9.988 KN/m每米板宽荷载设计值：2.788 KN /m + 7.2板上荷载具体情况及计算结果见表1荷载种类荷

7、载标准值2 （kN/m）荷载分项系数何载设计值2 （kN/m）永久荷载20mr厚水泥砂浆面层0.41.050.4280mr厚现浇板自重2.01.052.1015mr厚板底抹灰0.2551.050.268小计（g）（ KN）2.655-2.778可变何载(q) (KN)61.27.20总荷载(g+q) (KN)8.655-9.988表1板的荷载计算表2.2板的计算跨度计算因为板在墙上的支承长度a不小于120mm取 a=120mm)，中间支座宽度即为次梁宽度。计算跨度按图三进行计算，其中,h2，边跨：取l01 lnl 01 l nI两式较小值中间跨：l0 l边跨的计算lnh-=2.2 - 0.12

8、 - 0.2/2 + 0.08/2 =2.02 m 2l 01ln取 l0 =l 01a=2.2 - 0.12 - 0.2/2 + 0.12/2 =2.04 m 2hln = 2.02 m2中间跨度计算l0= ln = 2.2 - 0.2= 2 m边跨与中间跨计算跨度相差:(2.02-2)/2=1%<10%,故按等跨连续板计算力，由于其多余五跨连续板，按五跨计算力，即计算跨度统一取l01=l0=2.02m,取1m宽板作为计算单元，计算简图见图四g+q=9.988 KN /mL I 124 111STI 11L oitoLoLoi图四板的荷载计算简图连续板各界面的弯矩计算板考虑塑性力重分布

9、后， 各跨中及支座截面的弯矩系数a值按图五采用，各跨中及支座截面的弯矩按式M (g q)l7T计算，而板一般均能满足斜截面抗剪承载力要求，所以只进行正截面承载力计算。 计算B支座负弯矩时，计算跨度取相邻两跨的较大值。板的弯矩计算见表21IIrA表2板的弯矩计算表截 面边跨中MB支座M中间跨中M、M中间支座MC弯矩值(kN - m2M(g q)l。3.71-3.712.552.912.3板的正截面承载能力计算和配筋计算因为对于板取1m宽计算，即b=1000mm而b=80mm h0=h-2O=6Omm d =1.2,对于c20混凝土， fc=10 N/mm2，I级钢筋，fy=210N/mm2，而中

10、间区格中间板的四周与梁整体连接，由于拱效应，弯矩有所降低，故M、M及M应降低20%各截面计算过程见 表3，min =0.15% （见教材附录四 表3），As查教材附录三 表2。表3板正截面承载力计算表截面边跨跨中M第一支座M中间跨中Ms中间支座M边区格中间区格边区格中间区格M (kN |m)3.71-3.712.552.082.912.337.957.955.344.236.134.86.：h22 dMXh0fcbx 0.35h0(mm)满足满足满足满足满足满足Afcbx2、Asf (mm )fy378.6378.6254.3201.4291.9231.4选配钢筋（实配 A3793792682

11、01296257选配钢筋8/101708/101708/102406/8170817081702Asminbh(mm )满足满足满足满足满足满足第三章次梁的设计3.1次梁的荷载计算根据厂房的实际情况，对于楼盖的次梁和主梁上按考虑塑性力重分布的方法设计次梁,的可变荷载都不考虑其从属面积的荷载折减。永久荷载包括：板传来的恒荷载、次梁自重和次梁底及两侧的粉刷重量；可变荷载仅考虑板传来的楼面活荷载。前述已取主梁的梁高九)1=和扫吋2取卜值I d图六：次梁的有关尺寸和支承情况次梁的永久荷载设计值计算由前述荷载计算已知板传荷载：2.7882.2 = 6.134 KN / m次梁传来荷载：1.05250.2

12、(0.4-0.08) = 1.68KN /m梁侧及地面抹灰：1.05170.0150.2+1.05170.015(0.4-0.08)2=0.25 KN / m次梁承受永久荷载设计值:6.134 + 1.68 + 0.25 = 8.064KN /m次梁承受可变荷载设计值g=7.22.2 = 15.84 KN / m次梁承受荷载设计值g+q=8.064 KN /m + 15.84 KN /m = 23.904 KN /m为了方面查阅和检验计算和主梁的设计和主梁荷载计算，现将次梁荷载的具体计算 情况及结果列于表4表4：次梁的荷载计算表荷载种类荷载标准值(kN/ m2)荷载分项系数何载设计值(kN/m

13、)永久荷载板传来的恒何载2. 6551.056.134次梁自重81.051.68次梁底及两侧的粉刷自重0.2551.050.25小计（g）10.91-8.064可变何载（q）61.215.84总何载（g+q）16.91-23.9043.2次梁的力计算取梁掀入墙壁距离为a=240mm次梁边跨计算ln =5.7-0.12-0.25/2=5.455mlna/ 2 =5.455+0.24/2=5.575mln 0.025|n =1.0255.455=5.591m>5.575m故 取 l01=ln a / 2 =5.575m次梁中间跨计算l0 = ln =5.7-0.25=5.45m边跨与中间跨计

14、算跨度相差： (5.575-5.45 ) /5.45=2.3%<10%故按等跨连续梁计算力，计算简图如 图七：g q 23.904KNloi101-0I olot图七：次梁的计算简图次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算由于次梁考虑塑性力重分布，各跨中及支座截面的弯矩系数a mp值按图5及表八采用,一_2各跨中及支座截面的弯矩按式Mmp（g q）l°计算,具体计算结果见 表5:表5:次梁的弯矩系数及弯矩计算表截面位置边跨中MB支座M中间跨中M、M中间支座Ma mp1/11-1/111/16-1/14计算跨度l 0(m)5.5755.5755.455.452M=a mp (g+q)

15、10 (kN.m)67.541-67.54142.872-50.715注：为了保证结构在支座两侧不致发生破坏，保证结构的安全，在B支座处计算跨度取大值计算弯矩。而次梁各支座截面的剪力系数a Vb值按表九采用，剪力按式V vb(g q)ln计算，具体计算结果见表6：表6次梁的剪力系数及计算表截面位置边支座QA第支座Q第一支座QB中间支座QC、Qra vb0.450.600.550.55净跨度l n(m)5.455.455.455.45Vvb(g q)ln (kN)58.62578.16671.65271.6523.4次梁的承载力计算因为支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区,故按矩形截面进行设计； 而跨

16、中翼缘位于受压区，则按T形截面计算，翼缘计算宽度按教材<<水工钢筋混凝土结构学 >>第二版表3-3进行计算。正截面受弯承载力计算对于矩形截面配筋，dMfcbfh2，而对于T形截面，dMfc(bf b)h；(hc hf)2 ?12 s满足适筋要求，又C20混凝土，fc =10 N / 2mm,n级钢筋，fy =310N /mm类环境，取 a=35mm梁高 h=400mm,h0 =400-35=365mm,翼缘厚度 hf =80mm翼缘计算宽度的计算翼缘计算宽度为：边跨：对于 T 形梁截面计'l0bf = - =5.575/3=1.858< b sn =200

17、+2000=2200mm=2.2m 3中间跨：b'f = S =5.45/3=1.82m3形梁截面类型的判定对边跨：310 3/1.2=402.57 KN对中跨：10 3/1.2=394.33 KN''hfdHcb"Rm>67.541 KN mI'' hfdfcbfhf(h。-)2m>52.554 KN m=101858=10 182080(365-80/2)80(365-80/2)故，对于所有t形截面都按第一类情况计算，即计算同计算高度为 bf的矩形，钢筋截面积Asfc bh0"fT次梁正截面承载能力计算次梁正截面承载力

18、计算过程及结果见表7。表7:正截面承载力计算表截面位置边跨中MB支座MB中间跨中M中间支座MC中间跨中M弯矩设计值M(kN.m)67.541-67.54142.872-50.71542.872T形矩形T形矩形T形截面类型a s0.0330.3040.0210.2280.021E0.0340.3740.0210.2620.0212AS(mm)743.8880.7450.0617.0450.0选配钢筋5 146 1414202 201420实际配筋面积(mnm)770924468.1628468.1次梁斜截面受剪承载力计算因为该副厂房属于 3级建筑物，结构安全系数0=1.0，设计状况为正常运行状况

19、,=1.0，混凝土结构系数d =1.2。截面尺寸验算：hw = h0 =400-35=365mm由前述计算已知，在第一支座处剪力最大要求,那么其他支座处也满足。现对第一支座hw =365/200=1.825<4.0 b,配置腹筋若以其为控制要求，如果它满足抗剪qB进行计算配置箍筋：对第一支座qB而言，前述已知:初选双肢箍筋 6.5200 ,即ASV =66.4 mm2 , S=200mm查水工钢筋混凝土结构学第三版表4-1得Smax=250>200，初选满足要求。Vsv1.25fyv 型 0=1.25210 66.4/200365 10 3=31.81KNSVcsVc Vsv=51

20、.1+31.8 仁82.91KN>dV =70.35KNsvAd =66.4/(200200)=0.17%> min =0.12% ,满足要求。为了配筋方便，其他地方bs均以构造配置6.5200的钢筋。斜截面受剪承载力计算结果见表&表8次梁斜截面受弯承载力计算表截面位置P边支座Q第一支座Q第支座Q中间支座Q中间支座Q剪力设计值V(kN)58.62578.16671.65271.65271.6520.25fcbh0182.5182.5182.5182.5182.50.07f cbh051.551.551.551.551.5弯起钢筋箍筋用里6.52006.52006.52006

21、.52006.5200Vc = 0.07 fcbho =51.1 KN m< dV =1.278.166=93.8 KN m,由计算确定腹筋。第四章主梁设计4.1主梁力的弹性理论设计主梁的自重和主 梁底及两侧的粉刷自重为均布荷载，然而此荷载值与次梁传来的集中荷载值相比很小，为简化计算，采取就近集中的方法，把主梁自重集中到集中荷载作用点，将主梁视为承受集中荷载的连续梁来计算。主梁承受的荷载包括： 次梁传来的恒荷载、 主梁自重和主梁底及两侧的粉刷重量；主梁承受的可变荷载仅考虑次梁传来的可变荷载。主梁承受永久荷载的计算次梁传来的永久荷载：g=8.064 KN/m 5.7 = 45.965 KN

22、主梁自重(折算成集中荷载)：1.05 25 0.25( 0.55-0.08 )5.7/3=5.86 KN梁底及梁侧抹灰(折算成集中荷载)：1.0517 0.015( 0.55-0.08 )2+0.255.7/3=0.605KN永久荷载设计值合计：G = 52.43 KN主梁承受可变荷载的计算由次梁传来可变荷载：Q=15.84 5.7 =90.288 KN永久和可变荷载合计：G+Q=142.718 KN为了方面查阅和检验计算和主梁的设计，现将主梁荷载的具体荷载计算情况及结果列于表9表9主梁的荷载计算表荷载种类荷载标准值(kN)荷载分项系数荷载设计值(kN)永久荷载次梁传来的恒荷载43.7761.

23、0545.965主梁自重5.5811.055.86主梁底及两侧的粉刷0.5761.050.605小计(G)49.933-52.43可变何载(Q75.241.290.288总荷载(G+Q125.173-142.7184. 2主梁的力计算主梁在墙上的支承长度 a不小于370mm取a=370mm中间支座宽度即为柱横截面高度。计算跨度按图八进行计算当ax乐啡&*fi gaxiaititr<«廿內 t)j. ii.图丿八主梁的支承情况421主梁的边跨计算净跨：ln =6.60-0.12-0.25/2=6.355m因为 0.05 ln =0.273m<0.37m 故,边跨：l

24、01 ln 0.05ln =1.056.355=6.673m；loi ln 旦=6.355+370/2=6.54m< 6.673m2取边跨跨度为l01 =6.54m主梁中间跨的计算中间跨：l0 lc=6.6m跨度差：(6.6-6.54 )/6.54=0.92%<10%Q 4G 4Q G iQ 1G 1Q 1G tQ 1G |i Q=90.288KNi G=52.43KNL11 *島!I46540 L6600II«6540图九：主梁计算简图（单位：mm）4.3弯矩设计值和剪力设计值的计算集中荷载作用下三跨连续梁的弯矩及剪力系数可由水工钢筋混凝土结构学第三版教材附录八的表格查

25、得， 也可以由表10（集中荷载作用下三跨连续梁的弯矩及剪力系数）查得。各跨中及支座截面的弯矩按式M= a 1GL+ a 2QL各支座截面剪力按式 V=卩iG卩2Q其中，a 1、鮎分别为永久荷载作用下的弯矩及剪力系数；a 2、卩2分别为可变荷载作用下的弯矩及剪力系数。按弹性理论计算力时，考虑可变荷载的最不利布置方式，因此将永久荷载和可变荷载作用下的力单独计算，然后对控制截面力进行组合，计算各截面及支座的最大力或最小力主梁各截面及支座的弯矩及剪力系数由表10查得后，由此计算出相应的弯矩及剪力，计算结果见 表11 ,为便于绘制主梁力包络图，计算各种不利组合,列表于表12和表13计算最不利弯矩和最不利

26、剪力，再根据最不利情况将每种荷载作用形式下的力图绘制出来，荷载 组合时再将每种组合方式下力图绘制出来，合并到同一坐标系下即得力包络图。但是主梁的结构对称且荷载对称，故只需画出一跨半的力包络图即可。表10 :集中荷载作用下三跨连续梁的弯矩及剪力系数* A宣臺孑愛V A1M,船1;Mi4VdfrOUH-0 h；B-1曲Tit.們-v僞A LOlLK-U5-f» IffflT*n理-LDTI0 5M-t, Jrtta rtir pJ出S F0 fll0 L3Tm |玛7-血IX型Jr 厂 « 4W|J.R7t' 6J：卜a_士 * 11 *-«lJT30 MDF

27、込E E Zlo.ao*C IffltJ.nntf <«few a.偌a】脾 -o us-匕渦ft rr rr0.244D価-c jtr7 M?am-L2iT|.tMr- ow jL0. 7JdFF件un1t ZIP«-Ci IXJ-DJift. Afli-(.(H «f b LM-0 IM亍口口凸PFEIT呂吐0 sm-U131-OJj)Di iX-5 Hrl.O»-1耐 包LU山I3Jff rr> i H &巴 &&17 1)1-O.MSU.5P-L3H1规7玳U. w)倔rrIJ-a 吐 rr、i十聂SIn g1

28、S2-L1 Jia皈0. 221!-EL呻表11主梁力计算表表12主梁弯矩组合项次MMMMM+247.457197.816-162.647-47.07-47.07+50.8261.776-171.647142.365142.365+212.028127.549-277.717124.448124.448+59.09296.025-145.427-78.118-47.07Ma组合+Max247.457197.816-277.717142.365142.365Min组合+Min50.8261.776-145.427-78.118-47.07表13主梁剪力组合项次VAVvr+116.62-168.8

29、1652.43+26.423-78.437142.718+100.639-184.797162.762+30.395-74.465122.762Vna组合+Vnax116.62-184.797162.762Vnin组合+Vnin26.423-74.46552.434.4主梁承载能力计算支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区，按矩形截面进行设计；而跨中翼缘位于受压区，按T形截面计算，翼缘计算宽度按水工钢筋混凝土结构学第三版教材表3-3进行计算。正截面承载力计算过程可列于表14因为支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区，故按矩形截面进行设计；而跨中翼缘位于受压区，则按T形截面计算，翼缘计算宽度按教材 <&l

30、t;水工钢筋混凝土结构学 >>第二版表3-3进行计算。主梁正截面承载能力计算对于矩形截面配筋dM' 2 ，f4 ho而对于 T 形截面dMfc(bf b)h'f(h3 h'f)fcbhfe1,12 s满足适筋要求，又C20混凝土，fc=10 N /2 , n 级钢筋，mmfy=310 N /2 , 一类环境，取 a=35mm梁高 h=600mm,mmhf7)=10218080mhf=10220080(615-80/2)(615-80/2)10 3/1.2=843.3KN m>142.365 KN mh0 =600-35=565mm,翼缘厚度 hf =8

31、0mm442翼缘计算宽度的计算对于T形梁截面计算，翼缘计算宽度为：边跨：bf =l° =6540/3=2180< b Sn =250+6540=6790mm3中间跨：b'f = 10 =6600/3=2200mmf 3形梁截面类型的判定对边跨：dfcbfhf(h°10 3/1.2=835.7 KN m>247.457 KN对中跨：dfcbfhf(h。bf的矩形，钢筋对边跨跨中而言.12 0.036 =0.037 < 0.054fcb'fh0f y6dM 1.2 247.457 10'2 =2fcbfh010 2180 61510 2

32、180 0.037 6153102mm=0.036故，对于所有T形截面都按第一类情况计算，即计算同计算高度为截面积AS计算过程如下选用 28 2 25( A5=1597.8 mm2)1597.8=1%250 615min=0.2%对支座B而言,严 V 277.717 1。6 =0.352fcbh010 250 6151, 1 2 s =112 0.352 =0.456 < 0.544AS3=10 250 O.456 615 =226!.6 mm23102214= 1.4% >250 615min =02%6对中间跨跨度而言dM 1.2 142.365 10'2 =亍=0.0

33、21fcbfh。10 2200 6151，厂兀=112 0.021 =0.021 < 0.054310連=10 2200 O.°21 615=916.5 mm22选用 2 25 ( As=980mm )980=0.6% > min =0.2%250 615综上所述,主梁正截面承载力计算过程及结果见表14表14正截面承载力计算表截面位置边跨中MB支座M中间跨中M弯矩设计值MkN.m)247.457-277.717142.365T形矩形T形截面类型a s0.0360.3040.021E0.0370.3740.0212As(mm)1600.22261.6916.5选配钢筋28

34、2 252 25 2 282 25实际配筋面积(mni)1597.82214980主梁斜截面受剪承载力计算因为该副厂房属于 3级建筑物，结构安全系数0=1.0，设计状况为正常运行状况,=1.0，混凝土结构系数d =1.2。截面尺寸验算：hw=h0 =650-35=615mmhw =615/200=2.46<4.0b由前述计算已知，支座处剪力最大，配置腹筋以其为控制要求，如果它满足抗剪要求那么其他支座或结构处也将满足。现对其进行计算配置箍筋：对第一支座qB而言，前述已知：0.25 fcbho =384.375 KN m> dV =1.2184.797=221.756KN，满足抗剪要求

35、;Vc= 0.07 fcbho =107.625 KN m< dV =1.2184.797=221.756KN,由计算确定腹筋。初选双肢箍筋 As，即ASV =100.6 mm2 , S=300mm查水工钢筋混凝土结构学第三版表4-1得Smax=300>120,初选满足要求。Vsv1.25fyv 型0=1.25210 100.6/120615 10 3=135.338KNSVcsVc Vsv=135.338+107.625=242.963KN>dV =221.756KNsvAd =100.6/(250300)=0.13%> min =0.12% ,满足要求。为了配筋方便

36、，其他地bs方均以构造配置8200的钢筋，斜截面受剪承载力计算结果见表15表15主梁斜截面受弯承载力计算截面位置边支座QB支座QrB支座Q剪力设计值V(kN)116.62-184.797162.7620.25 fcbh。384.375384.375384.3750.07 fcbh。107.625107.625107.625弯起钢筋箍助用里双肢双肢双肢820082008200主、次梁交接处附加横向钢筋计算在主梁与次梁交接处，主梁的梁腹承受由次梁传来的集中荷载作用，因而有可能在主梁的中下部出现斜向裂缝。为防止破坏，应在此交接处设置附加横向钢筋(箍筋或吊筋)，其形式如图10。(a)主梁与次梁交接处斜

37、向裂缝(b)吊筋形式(c)箍筋形式图10主梁与次梁交接处箍筋和吊筋形式考虑到主梁与次梁交接处的破坏面大体如图10(b)和(c)虚线所示，故附加横向钢筋应布置在 S=2h1+3b=2 (650-400-35)+3200 =1030 mm而 AsvdF=2 fyvSi n= (1.2 90.288 1.05 45.965) 1。3 =527.4 mm?2 210 Sin45选用 5 12 ( As=565 mm2)第五章施工图的绘制5.1施工图绘制按照国家制图标准房屋建筑制图统一标准和建筑结构制图标准绘制施工图，合 理图面布置，正确表达，文字规，线条清楚，达到施工图设计深度要求。5.2结构平面布置图绘制结构平面布置图如 图二，注意哪些用实线表示，哪些用虚线表示。给板、主梁和次 梁编号，尺寸标注要求清楚、完整。5.3板的配筋图板的钢筋负弯矩筋画在上边