脚手架搭设计算书

1、脚手架搭设计算书第九章、计算书9.1 落地架段计算书( 1 ) 脚手架搭设参数( 2)技术措施脚手架从地面开始搭设搭设高度(m)44.4顶步栏杆高(m)1.5内立杆距墙(m)0.3立杆步距(m)1.8总步数24立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8小横杆伸出内立杆长度 (m)0.1扫地杆距地(m)0.2采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1 根钢管类型 48 × 2.7连墙件布置方式二步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件扣件连接方式双扣件扣件抗滑承载力折减系数1脚手架沿墙纵向长度(m)5.44采用钢丝绳分段卸荷卸荷次数2卸荷上段下传荷载百分比 (%)30钢丝绳不均匀系数0

2、.85钢丝绳安全系数63)各段卸荷参数表：分段名称步数脚手板层数钢丝绳吊点竖向距离 (m)吊点水平距离几倍于立杆纵距第 1段88-第 2段8863第 3段89631.1.3. 荷载参数(1) 活荷载参数装修脚手架均布活荷载(kN/m 2)2装修脚手架同时施工层数2(2) 风荷载参数工程地理位置贵州贵阳市基本风压(kN/m2)0.2地面粗糙度类别C类 ( 有密集建筑群市区)(3) 静荷载参数1) 脚手板参数选用冲压钢脚手板，步步满铺脚手板脚手板自重(kN/m2)0.3铺设层数252) 防护栏杆第 2 步开始步步设防护栏杆每步防护栏杆根数2总根数483) 围护材料2300 目 /100cm2， A

3、0=1.3mm2密目安全网全 封闭密目网规格2300 目 /100cm2， A0=1.3mm2密目网自重(kN/m 2)0.01密目网自重(kN/m 2)0.01上半步高度(m)0.8脚手架搭设体系平面图2.1 、小横杆的计算小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。2.1.1. 均布荷载值计算作用在小横杆上的荷载标准值：q=0.030+0.300 × 1.5/2+2 × 1.5/2 = 1.755 kN/m ；作用在小横杆上的荷载设计值：q=1.2 ×( 0.030+0.30

4、0 × 1.5/2 ) +1.4 × 2× 1.5/2 = 2.406 kN/m ；2.1.2. 强度验算最大弯矩M = ql 2/8 =2.406 × 0.8 2/8 = 0.192 kN.m ；最大应力计算值 = 0M/ W =1.1 × 0.192 × 106/4.12 × 103=51.395 N/mm 2；小横杆实际弯曲应力计算值 =51.395N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm 2，满足要求！2.1.3. 挠度验算最大挠度 = 5ql 4/384EI= 5.0× 1.755 ×

5、8004/(384 × 2.06 × 105× 9.89 × 104)=0.459 mm ；小横杆实际最大挠度计算值 =0.459mm 小于最大允许挠度值min( 800/150 ， 10) =5.333mm，满足要求！3.1 、大横杆的计算小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。3.1.1. 小横杆传递给大横杆的集中力计算内排大横杆受到的集中力标准值：F=0.5ql b(1+a 1/l b) 2=0.5 ×

6、 1.755 × 0.8 × (1+0.1/0.8)2=0.889 kN ；内排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5ql b(1+a 1/l b) 2=0.5 × 2.406 × 0.8 × (1+0.1/0.8)2=1.218 kN ；外排大横杆受到的集中力标准值：F=0.5ql b1+(a 1/l b) 2=0.5 × 1.755 × 0.8 × 1+(0.1/0.8)2=0.713 kN ；外排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5ql b1+(a 1/l b) 2=0.5 × 2.406 ×

7、; 0.8 × 1+(0.1/0.8)2=0.978 kN ；3.1.2. 大横杆受力计算大横杆按三跨(每跨中部)均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下(内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果)：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)计算得到内排大横杆：最大弯矩：M= 0.326 kN.m最大变

8、形： = 1.751 mm最大支座反力：F= 2.679 kN计算得到外排大横杆( 计算过程从略) ：最大弯矩：M= 0.263 kN.m最大变形： = 1.415 mm最大支座反力：F= 2.161 kN3.1.3. 强度验算最大应力计算值 = 1.1 × 0.326 × 106/4.12 × 103=87.007 N/mm2；大横杆实际弯曲应力计算值 =87.007N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm 2，满足要求！3.1.4. 挠度验算最大挠度 =1.751mm；大横杆实际最大挠度计算值 =1.751mm 小于最大允许挠度值min( 1500/1

9、50 ， 10) =10.000mm，满足要求！4.1 、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0 R Rc其中 0 脚手架结构重要性系数，取1.1 ；Rc - 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1 ， 则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN ， 双扣件承载力取值为12.000kN ；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为2.679 kN,外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为2.161kN；作业层内立杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力 0 R

10、=1.1 × 2.679kN 8.000kN ，内立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外立杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力 0R=1.1 × 2.161kN 8.000kN ，外立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！4.2 、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。4.2.1. 确定各段脚手架搭设高度H根据钢丝绳卸荷点的位置，把脚手架分成以下3 段；各段脚手架搭设高度H 为：第 1 段：高度0.000-14.600 米，脚手架高度H=14.600 米；第 2 段：高度14.600-29.000 米，脚手架高度H

11、=14.400 米；第 3 段：高度29.000-44.400 米，脚手架高度H=15.400 米；4.2.2. 静荷载标准值计算各段静荷载标准值的计算过程完全相同，我们仅给出第1 段静荷载标准值的计算过程，最后给出各段的最终计算结果。1) ) 结构自重标准值NG1k采用 48 × 2.7 钢管。外立杆：NG1k= gk H=0.1082 × 14.600=1.579 kN ；内立杆：NG1k= gk H=0.0889 × 14.600=1.297 kN ；2) ) 构配件自重标准值NG2k3) 脚手板的自重标准值NG2k1采用冲压钢脚手板，自重标准值gk1=0.

12、3kN/m2，铺设层数n1=8层。外立杆：NG2k1= n1 × 0.5 × lb × la × gk1 = 8 × 0.5 × 0.8 × 1.5× 0.3=1.440 kN ；内立杆：NG2k1= n1 ×( 0.5 × lb+a1 )× la × gk1= 8 ×( 0.5 × 0.8+0.1 )×1.5 × 0.3=1.800 kN ；4) 防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3采用 48 × 2.7 钢管，自重标准值g

13、k3=0.0302kN/m 。外立杆：NG2k3= n3 ×( la × gk3+0.0132 )= 14 ×( 1.5 × 0.0302+0.0132 ) =0.819 kN ；5) 围护材料的自重标准值NG2k4采用 2300 目 /100cm2， A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m 2。外立杆：NG2k4= la × H × gk4 =1.5 × 14.600 × 0.01=0.219 kN ；6) 附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5搭接在大横杆上的小横杆根数n4=1 根

14、， 铺设层数n5=8 层， 采用 48 × 2.7 钢管， 自重标准值 gk6=0.0302kN/m 。外立杆：NG2k5= n5 × n4×(0.5 × lb × gk6+0.0132 )= 8 × 1×(0.5 × 0.8 × 0.0302+0.0132 ) =0.202 kN ；内立杆：NG2k5= n5 × n4× ( 0.5 × lb+a1 )×gk6+0.0132= 8 × 1× ( 0.5× 0.8+0.1 )×

15、0.0302+0.0132= 0.226 kN ；5)构配件自重标准值NG2k合计外立杆：NG2k=1.440+0.819+0.219+0.202=2.680 kN；内立杆：NG2k=1.800+0.226=2.026 kN ；各段静荷载标准值的计算过程完全相同，上面我们给出了第1 段静荷载标准值的计算过程，最后给出各段的最终计算结果如下：第 1 段：高度0.000-14.600 米，外立杆：NG1k=1.579kN ， NG2k=2.680kN ；内立杆：NG1k=1.297kN ， NG2k=2.026kN ；第2 段：高度14.600-29.000米，外立杆：NG1k=1.558kN，N

16、G2k=2.794kN ；内立杆：NG1k=1.279kN ， NG2k=2.026kN ；第3 段：高度29.000-44.400米，外立杆：NG1k=1.666kN，NG2k=3.132kN ；内立杆：NG1k=1.368kN ， NG2k=2.280kN ；4.2.3. 活荷载标准值计算活荷载按照2 个装修作业层(荷载为2 kN/m 2)计算，活荷载合计值Qk=4 kN/m2。外立杆：NQk= 0.5 × lb × la ×Qk = 0.5 × 0.8 × 1.5× 4=2.400 kN ；内立杆：NQk = ( 0.5 

17、15; lb+a1 )× la × Qk =( 0.5 × 0.8+0.1 )×1.5 × 4=3.000 kN ；4.2.4. 风荷载标准值计算Wk= z· s· 0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用： 0 = 0.2 kN/m 2； s - 风荷载体型系数： s=1.3=1.3 × 0.800=1.040 ； 为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。 s最大值取1.0；因此这里取s=1.0。 z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：第

18、1 段：高度0.000-14.600米，脚手架底部z=0.650 ，脚手架顶部z=0.650 ；第2 段：高度14.600-29.000米，脚手架底部z=0.650 ，脚手架顶部z=0.866 ；第3 段：高度29.000-44.400米，脚手架底部z=0.866 ，脚手架顶部z=1.044 ；经计算得到，风荷载标准值为:第 1 段： 高度 0.000-14.600 米， 脚手架底部Wk=0.130kN/m 2， 脚手架顶部Wk=0.130kN/m 2；第2 段：高度14.600-29.000米，脚手架底部Wk=0.130kN/m 2，脚手架顶部Wk=0.173kN/m2；第3 段：高度29.

19、000-44.400米，脚手架底部Wk=0.173kN/m 2，脚手架顶部Wk=0.209kN/m2；6.1 、立杆稳定性计算6.1.1 基本数据计算( 1) . 立杆长细比验算依据扣件式规范第5.1.9 条：长细比 = l 0/i = k h/i= h/i ( k 取为 1 ) 查扣件式规范表5.2.8 得： = 1.500 ；立杆的截面回转半径：i = 1.600 cm ； = 1.500 × 1.8 × 100/1.600=168.750立杆实际长细比计算值 =168.750 小于容许长细比210，满足要求！6.1.2 . 确定轴心受压构件的稳定系数长细比 = l 0

20、/i = k h/i=1.155 × 1.500 × 1.8 × 100/1.600=194.906 ； 稳定系数 查扣件式规范附录A.0.6 表得到： = 0.189 ；6.1.3 . 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw经计算得到，各段弯矩Mw为：第 1 段：高度0.000-14.600 米，脚手架底部Mw=0.006kN · m；第2 段：高度14.600-29.000米，脚手架底部Mw=0.006kN ·m；第3 段：高度29.000-44.400米，脚手架底部Mw=0.008kN ·m；6.1.4 外立杆稳定性计算 采用钢丝绳卸

21、荷的脚手架并不是在卸荷点处断开的，所以，上段的荷载总有一部分是会传到下段的。我们按照上段传给下段30%恒荷载计算。立杆的轴心压力设计值N =1.2 ×(NG1k+NG2k)1.4 NQk经计算得到，各段N 值为：第1 段：高度0.000-14.600米，脚手架底部N=1.2×(1.579+2.680 )+1.4 × 2.400+1.2× 5.791 × 30%=10.556kN；第2 段：高度14.600-29.000 米，脚手架底部N=1.2 ×(1.558+2.794 )+1.4 × 2.400+1.2× 4.

22、797 × 30%=10.309kN；第 3 段：高度29.000-44.400 米，脚手架底部N=1.2 ×( 1.666+3.132 ) +1.4 ×2.400=9.117kN ；抗压应力计算值 = 0N/( A) + 0MW/W f经计算得到，各段 值为：第 1 段：高度0.000-14.600 米，抗压应力计算值 =161.538N/mm2；2 第 2 段：高度14.600-29.000 米，抗压应力计算值 =157.800N/mm；第 3 段：高度29.000-44.400 米，抗压应力计算值 =140.308N/mm2；组合风荷载时，第 1 段 ( 高

23、度 0.000-14.600 米 )外立杆实际抗压应力计算值 =161.538N/mm2 小2于抗压强度设计值f=205.000N/mm ，满足要求！组合风荷载时，第2 段(高度14.600-29.000米)外立杆实际抗压应力计算值 =157.800N/mm2小于抗压强度设计值f=205.000N/mm 2，满足要求！组合风荷载时，第3 段(高度29.000-44.400米)外立杆实际抗压应力计算值 =140.308N/mm2小于抗压强度设计值f=205.000N/mm 2，满足要求！6.1.5 内立杆稳定性计算 采用钢丝绳卸荷的脚手架并不是在卸荷点处断开的，所以，上段的荷载总有一部分是会传到

24、 下段的。我们按照上段传给下段30%恒荷载计算。立杆的轴心压力设计值N =1.2 ×(NG1k+NG2k)1.4 NQk经计算得到，各段N 值为：第 1 段：高度0.000-14.600 米，脚手架底部N=1.2×( 1.297+2.026 ) +1.4 × 3.000+1.2× 4.400 × 30%=9.352kN；第 2 段：高度14.600-29.000 米，脚手架底部N=1.2×(1.279+2.026 ) +1.4 × 3.000+1.2× 3.648 × 30%=9.060kN；第 3 段：

25、高度29.000-44.400 米，脚手架底部N=1.2×( 1.368+2.280 ) +1.4 ×3.000=8.158kN ；抗压应力计算值 = 0N/( A) + 0MW/W f经计算得到，各段 值为：第 1 段：高度0.000-14.600 米，抗压应力计算值 =143.310N/mm2；第 2 段：高度14.600-29.000 米，抗压应力计算值 =138.887N/mm2；第 3 段：高度29.000-44.400 米，抗压应力计算值 =125.784N/mm2；组合风荷载时，第 1 段 ( 高度 0.000-14.600 米 )内立杆实际抗压应力计算值 =

26、143.310N/mm2 小于抗压强度设计值f=205.000N/mm 2，满足要求！组合风荷载时，第2 段(高度14.600-29.000米)内立杆实际抗压应力计算值 =138.887N/mm22小于抗压强度设计值f=205.000N/mm ，满足要求！组合风荷载时，第3 段(高度29.000-44.400米)内立杆实际抗压应力计算值 =125.784N/mm2小于抗压强度设计值f=205.000N/mm 2，满足要求！7.1 钢丝绳卸荷计算在脚手架全高范围内卸荷2 次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷点高度为14.600 米，钢丝绳上下吊点的竖向距

27、离ls 为 6.000 米，吊点水平距离3.1 倍于立杆纵距；第 2 次卸荷点高度为29.000 米，钢丝绳上下吊点的竖向距离ls 为 6.000 米，吊点水平距离3.2 倍于立杆纵距；各卸荷点钢丝绳卸荷计算方法是相同的，下面我们仅给出第一次卸荷的计算过程，其他的卸荷点直接给出计算结果。3.2.1. 卸荷点内力计算卸荷点处立杆轴向力计算：P1 =k x× N1× n=1.5 × 10.309 × 3=46.392 kNP2 =k x× N2× n=1.5 × 9.060 × 3=40.771 kN经过计算得到a1=

28、arctg6/(0.8+0.3)=79.611度a2=arctg6/0.3=87.138度各吊点位置处内力计算为(kN) ：T1 = P1/sina1= 46.392/0.984 =47.165 kNT2 = P2/sina2= 40.771/0.999 =40.822 kNG1 = P1/tana1= 46.392/5.455 =8.505 kNG2 = P2/tana2= 40.771/20.000= 2.039 kN其中 T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。3.2.2. 钢丝绳的最小直径计算卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T 1 =47.165 kN 。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：F

29、 g = F g/K其中 Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN) ；Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN) ，计算中可以近似计算Fg=0.5d 2， d 为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数；K - 钢丝绳使用安全系数。计算中 Fg 取 47.165kN ， =0.85 ， K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2 × 47.165 × 6/0.85) 0.5 = 25.804 mm 。3.2.3. 钢丝绳的吊环强度计算吊环强度计算公式为： = N / A f其中f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2 个截面计算的

30、吊环应力不应大于50N/mm2；N - 吊环上承受的荷载等于Fg ；A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5 d2；选择吊环的最小直径要为：d =( 2× Fg/f/ ) 0.5 =( 2× 47.165 × 103/50/3.142 ) 0.5 = 24.506mm。实际吊环选用直径D=25mm的HPB235的钢筋制作即可。第 1 次卸荷钢丝绳最小直径为25.8mm( 钢丝绳型号：6× 19)，必须拉紧至47.165 kN，吊环直径为25mm。根据各次卸荷高度得：第 2 次卸荷钢丝绳最小直径为24.3mm( 钢丝绳型号：6×

31、19)，必须拉紧至41.710 kN，吊环直径为25mm。8.1 连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN) ，按照下式计算：Nlw = 1.4 × Wk× Aw = 4.736 kN ；2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 16.200 m 2；连墙件的轴向力设计值Nl = N lw + N 0= 7.736 kN ；连墙件承载力设计值按下式计算：N f = · A· f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 700/16 的结果查表得到 =0.873；A = 3.84 cm 2； f=205 N/mm 2；

32、连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.873 × 3.84 × 102× 205× 10-3 = 68.703 kN ；Nl=7.736kN < N f=68.703kN，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=7.736kN 双扣件的抗滑力12.000kN，满足要求！9.1 、混凝土底板承载力计算混凝土局部受压面积2Al =100× 100=10000.000mm局部受压面上作用的局部压力设计值Fl= 1(f cc- )Al=0.75 × 3× (0.85 × 6.300-

33、1.4 × 1)× 10000.000/1000=88.988kN经验算，混凝土支撑面局部压力设计值大于实际值，混凝土局部受压承载力满足要求。10.1 、脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：长杆总长度(m) L = 1.1· H· (n+l a/h · n-2 · l a/h)小横杆数( 根 ) N 1 = 1.1 · (H/2h + 1) · n直角扣件数(个)N2 =2.2·(H/h +1)

34、 · n对接扣件数( 个)N3 =L/l旋转扣件数( 个)N4 =0.3·L/l脚手板面积(m2) S = 1.1· (n-2) · l a· l b其中 n - 立杆总数(根 ) n=10 ；H - 搭设高度(m) H=44.4 ；h - 步距 (m) h=1.8 ；la- 立杆纵距(m) l a=1.5 ；l b - 立杆横距(m) l b=0.8 ；代入得：长杆总长度(m) L =1.1× 44.4 × (10 + 1.5 × 10/1.8 - 2× 1.5/1.8)=814.000；小横杆数(根

35、) N 1 =1.1 × (44.4 /(2× 1.8) + 1)× 10 = 147 ；直角扣件数(个 ) N 2 =2.2 × (44.4 / 1.8 + 1)× 10 = 565 ；对接扣件数(个 ) N 3 =814.000 / 6.00 = 136；旋转扣件数(个 ) N 4 =0.3 × 814.000 / 6.00 = 41；2脚手板面积(m2) S =1.1× (10-2)× 1.5 × 0.8=10.560 。根据以上公式计算得长杆总长814.000m； 小横杆147根； 直角扣件565

36、 个； 对接扣件136 个；旋转扣件41 个；脚手板10.560m2。9.2 悬挑架段计算书一、基本参数主梁离地高度(m)44.4悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)1813主梁间距相当于几倍立杆间距( 倍数)n b2主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U 型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)30主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)4360主梁外锚固点到建筑物边缘的距离 a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1200梁 / 楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度 b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值f t(N/mm2)50二、荷载布置参数支撑点号距主梁外锚固点

37、支撑方式水平距离支撑件上下固定点的垂直距离 (mm)L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑220036002200是2上拉2600108002600是3上拉200108004260是作用点 号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距l a(mm)1810.930018132810.9150018133810.9300018134810.942601813附图如下：平面图立面图联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl1联梁材料规格16 号工字钢联梁截面积A(cm2)26.1联梁截面惯性

38、矩I x(cm4)1130联梁截面抵抗矩Wx(cm3)141联梁自重标准值gk(kN/m)0.205联梁材料抗弯强度设计值f(N/mm 2)215联梁材料抗剪强度设计值 (N/mm 2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型四等跨连续梁荷载标准值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nl=8/1=8kN第2排：F'2=F2'/nl=8/1=8kN第3排：F'3=F3'/nl=8/1=8kN第4排：F'4=F4'/nl=8/1=8kNF'=maxF' 1,F&

39、#39; 2,F' 3,F' 4=8kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2× 0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/nl=10.9/1=10.9kN第2排：F2=F2/nl=10.9/1=10.9kN第3排：F3=F3/nl=10.9/1=10.9kN第4排：F4=F4/nl=10.9/1=10.9kNF=maxF1,F2,F3,F4=10.9kN计算简图如下：1 、强度验算弯矩图 (kN · m) max=Mmax/W=3.41× 10 6/141000=24.186N/mm 2 f=215N/mm 2符合要求！2 、抗

40、剪验算剪力图 (kN)max=Qmax/(8Iz)bh02-(b- )h2=7.473 × 1000×88 × 1602-(88- 6)× 140.22/(8 × 11300000×6)=8.2831N/mm2 max=8.831N/mm2 =125N/mm2符合要求！3 、挠度验算变形图 (mm) max=0.229mm =l a/250=1813/250=7.252mm符合要求！4 、支座反力计算正常使用受力状态下:第1排：R'1max=18.139kN第2排：R'2max=18.139kN第3排：R'3m

41、ax=18.139kN第4排：R'4max=18.139kN极限受力状态下:第1排：R1max=24.646kN第2排：R2max=24.646kN第3排：R3max=24.646kN第4排：R4max=24.646kN主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18 号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩I x(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm 2)215主梁材料抗剪强度设计值 (N/mm 2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度 (mm)1/360荷载

42、标准值：q'=gk=0.241=0.241kN/m第1 排：F' 1=nl×R' 1max/nz=1×18.139/1=18.139kN第2 排：F'2=nl×R'2max/nz=1×18.139 /1=18.139kN第3 排：F'3=nl×R' 3max/nz=1×18.139/1=18.139kN第4 排：F'4=nl×R'4max/nz=1×18.139/1=18.139kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×

43、0.241=0.289kN/m第1 排：F1=nl×R1max/nz=1×24.646/1=24.646kN第2 排：F2=nl×R2max/nz=1×24.646/1=24.646kN第3 排：F3=nl×R3max/nz=1×24.646/1=24.646kN第4 排：F4=nl×R4max/n z=1×24.646/1=24.646kN1 、强度验算弯矩图 (kN · m) max=Mmax/W=8.672× 10 6/185000=46.875N/mm 2 f=215N/mm 符合要求！

44、2 、抗剪验算剪力图 (kN) max=Qmax/(8I z )bh 02-(b- )h 2=28.318 × 1000× 94× 180 2-(94- 6.5) × 158.6 2/(8 × 16600000× 6. 25)=27.709N/mm 2 max=27.709N/mm2 =125N/mm2符合要求！3 、挠度验算变形图 (mm) max=0.492mm =2 ×l x/360=2× 4360/360=24.222mm符合要求！4 、支座反力计算R 1=-4.979kN,R 2=33.643kN,R 3

45、=33.871kN,R 4=8.013kN,R 5=29.642kN五、上拉杆件验算钢丝绳型号6× 19(b)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1570( 纤维芯)钢丝绳直径(mm)28钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径 de(mm)25花篮螺栓抗拉强度设计值f t(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)28焊缝厚度he(mm)10焊缝长度l w(mm)100角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法 钢丝绳连接吊环作法上拉杆件角度计算： 1=arcta

46、nL 1/L2=arctan(10800/2600)=76.464 2=arctanL 1/L2=arctan(10800/4260)=68.474 上拉杆件支座力：R S1=nzR4=1× 8.013=8.01 3kNR S2=nzR5=1× 29.642=29.642kN主梁轴向力：N SZ1=RS1/tan 1=8.013/tan76.464 ° =1.929kNN SZ2=RS2/tan 2=29.642/tan68.474 ° =11.692kN上拉杆件轴向力：N S1=RS1/sin 1=8.013/sin76.464 ° =8.2

47、42kNN S2=RS2/sin 2=29.642/sin68.474 ° =31.865kN上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.N Si=31.865kN钢丝绳：查 ( 建筑施工计算手册江正荣著 2001 年 7 月第一版) 表 13-4 、 13-5 、 13-6 得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=463.428kNFg= × F g/k=0.85 × 463.428/9=43.768kN NS=31.865kN符合要求！绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.667 × 43.768/(2 × 15.19)=3 个 n=3 个符合要

48、求！花篮螺栓验算： =F g/( ×d e2/4)=43.768 × 10 3/( × 252/4)=89.164N/mm 2 ft=170N/mm 2符合要求！拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=2×43.768× 103/( ×282)=35.54N/mm2f=65N/mm 2注： f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊2环应力不应大于65N/mm符合要求！拉环详图( 主梁为工字钢)角焊缝验算： f=NS/(h e×lw)=31.865 × 10 3/(10 × 100)=31.865N/mm 2 fffw=1.22× 160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数 f=1.22符合要求！六、下撑杆件验算下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型16 号工字钢下撑杆截面积A(cm2)26.1下撑杆截面惯性矩I(cm 4)1130下撑杆截面抵抗矩W(cm3)141下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm 2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)6.58对接焊缝抗压强度设计值f tw(N/mm2