房屋结构课程设计

1、1 .概述 11.1 房屋结构概况1.1.2 设计参数 2.1.3 设计参考 3.2 .截面设计 3.2.1 构件截面尺寸 3.2.2 刚度计算 43 .重力荷载作用下的内力计算63.1 重力荷载计算63.2 弯矩二次分配法计算框架内力 114 .水平地震荷载作用下的内力计算184.1 水平地震作用标准值计算 184.2 D值法计算水平地震作用下的内力 205 . 框架的内力组合 225.1 梁控制截面内力与梁端负弯矩调幅 225.2 底层边跨梁内力组合与截面计算225.3 底层中跨梁内力组合与截面计算245.4 底层柱内力组合与截面计算2.71 .概述1.1 房屋结构概况某七层办公楼为钢筋混

2、凝土全现浇框架结构，其平面柱网布置如图1-1,一轴线对应的框架立面如图1-2冽d图1-1柱网布置图11II:H.图1-2框架立面图1.2 设计参数1.2.1 结构层高如图 1-2 所示。1.2.2 荷载楼面恒载：4.5kN /m2 ，屋面恒载：5.0kN /m2 ，楼面活载：2.0kN/m2走廊活载：2.5kN /m2 ，屋面活载：0.7kN /m2二三层横墙荷载： 13.5kN / m2四至七层横墙荷载： 15.5kN / m2二至七层外纵墙荷载：18.0kN/ m2屋面以上外纵墙荷载：16.5kN/ m2二至七层内纵墙荷载：13.0kN/ m2注：（ 1）楼面层恒载中已计入楼屋面面层，结构

3、层即楼屋面板及顶棚抹灰或吊顶重，但未计入梁自重。（ 2）内外纵墙荷载已计及门、窗及相关装饰、粉刷、贴面，且忽略结构层高差别的影响。（ 3）屋面以上外纵墙荷载为屋面女儿墙荷载。（ 4）一层墙对框架结构内力无影响，未列入。查建筑结构荷载规范表A.1 钢筋混凝土自重取25kN /m3。1.2.3 钢筋种类梁、柱钢筋： HRB400， fyk 400N / mm2 ， fyfy 360N / mm2 ，其他钢筋： HRB335， fyk 335N /mm2 ， fyfy 300N /mm21.2.4 混凝土强度等级混凝土强度等级为 C30， fck 20.1N /mm2 ， ftk2.01N / mm

4、2 ， fc 14.3N /mm2 ，2ft1.43N / mm 。混凝土弹性模量E 30000N / mm2 。c1.2.5 抗震设防烈度本设计抗震设防烈度设定为7.5度。1.2.6 设计地震分组本设计设计地震分组为第一组。1.2.7 建筑场地类别本设计选定场地类别为：R类。1.2.8 其他由于本设计是抗震设防烈度为7.5度，高度为25.5m的框架结构，查建筑抗震设计规 范(GB50011-2010)表6.1.2可知，本设计的抗震等级为一级。本设计将轴横向框架作为典型框架。1.3设计参考(1)中华人民共和国国家标准建筑结构荷载规范(GB50009-2001)(2)中华人民共和国国家标准混凝土

5、结构设计规范(GB50010-2002)(3)中华人民共和国国家标准建筑抗震设计规范(GB50011-2010)(4)高层建筑结构设计原理(第二版)，西南交通大学出版社。2.截面设计2.1 构件截面尺寸2.1.1 板厚由柱网布置图可知，本设计中的板为双向板，查混凝土结构设计规范 (GB50010-2002),现浇钢筋混凝土双向板的最小板厚为 80mm。考虑到本设计的荷 载，以及模数要求，板厚取为100mm。2.1.2 梁截面设计框架梁截面高度h可按计算跨度的-选取，且不小于400mm,也不宜大于二净10154跨。框架梁的宽度b一般为梁截面高度h的-1,且不应小于200mm。23考虑到实际承受的

6、荷载大小、跨度、抗震设防烈度、混凝土强度等级等因素，本设 计选取梁的截面为：梁：600mm 400mm2.1.3柱截面设计框架柱的截面尺寸一般由最小构造、模数、剪跨比、轴压比要求决定。在本设计中剪跨比不起控制作用，可不考虑。查建筑抗震设计规范(GB50011-2010) 6.3.5可知，柱截面的宽度和高度不宜小 于400mm。截面长边与短边的边长比不宜大于 3。查建筑抗震设计规范(GB50011-2010) 6.3.6可知，柱轴压比限值为0.65。根据轴压比按下式估算截面尺寸：Ac 二N fc式中Ac 柱所需截面面积；N 柱组合的轴压力设计值：N AGn式中一一考虑地震作用组合后柱轴压力增大系

7、数，取1.3;A 按简支状态计算的柱的负载面积，本设计中为3.8m 4.95m 18.81m2;G 一折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取1216kN/m2,本设计取 12kN /m2n验算截面以上楼层层数；fc 一一混凝土轴心抗压强度设计值；N 一框架柱轴压比限值。本设计中起控制作用的是底层的中柱N AGn 1.3 18.81 12 7 2054.052kN截面尺寸:2054.052 10000.65 14.3 2220984.61mm选取截面尺寸为 500mm 500mm 250000mm2 220984.61mm2。2.2刚度计算2.2.1 梁的刚度计算计算梁的截面惯性矩时，对

8、于两侧有板的中间框架，横梁截面惯性矩可取梁矩形截 面(包括板厚在内)惯性矩I的2倍，对于仅有一侧有板的横梁，则取1.5I部 k断面b h(m m)展L(i*截面惯性矩I。m)(103边框架梁中框架梁Ib 1.5(40 3 m4) m )：,.EcI乂0 ibL(103kN m)-Ib(10 3m4)2I ib 光 (103kN m)边，夸梁0.6 X 0.46.37.214.468.5710.851.43中，夸梁0.6 X 0.43.67.214.412010.890梁的计算过程见表2.1表2.1梁的刚度2.2.2柱的刚度计算b按D值法计算柱的刚度的计算过程见表2.2。表2.2柱的刚度昙数层局

9、(m)柱号，根 kic(kN m)K2icK2 KD 色 h2(kN / m)楼层D(kN /m)15.414600000.680.4410877.314045192120.910.4811955.76341.080.5112653.144121.440.5613910.662至63.31498181.820.420.1718637.388595092120.550.2223500.39340.660.2526780.784120.880.3032985.9774.014810000.500.2012237.885547572120.670.2515290.43340.800.2917318.

10、324121.060.3521087.283.重力荷载作用下的内力计算3.1重力荷载计算3.1.1恒载参数计算增重第直图3-1恒载传递简图对于双向板，由板传到框架横梁上的荷载 为对称的梯形或三角形分布，荷载传递简图如 图3-1所示。楼面：P1 A1 P2-1.92216.245kN耳1 A2 P2 1 1.92236.9152kN面：P1 A1 P2 1 1.92218.05kNP21 A2 P1 22 1.92236.05kN4.81-(1.9 0.1) 1.8 4.5 屋5.01 (1.9 0.1) 1.8 5.0二至七层：P12纵墙荷载梁重P22纵墙荷载梁重 屋面以上：P12纵墙荷载梁重

11、P22纵墙荷载梁重18.0 3.8 25 0.2513.0 3.8 25 0.2516.5 3.8 25 0.2525 0.25 0.45 3.80.4 3.8 77.9kN0.4 3.8 58.9kN0.4 3.8 72.2kN9.5kN横墙及横梁荷载集度:二三层：qi 横墙荷载横梁荷载13.5 25 0.30 0.6 18kN/mq2 横梁荷载25 0.4 0.6 6kN /m四至七层：q1 横墙荷载横梁荷载15.5 25 0.4 0.6 21.5kN/mq2 横梁荷载25 0.25 0.4 2.5kN/m屋面：q1 横梁荷载 25 0.4 0.6 6kN /mq2 横梁荷载25 0.25

12、 0.4 2.5kN/m板传递至框架的恒载集度最大值：楼面：q1max 4.5 3.8 17.1kN/mq2max 4.5 3.6 16.2kN/m屋面：q1max 5.0 3.8 19kN /mq 2max 5.0 3.6 18kN /m3.1.2框架上的恒载框架上的恒载由上述所算出的各参数组合而成，分为二三层、四至七层、屋面三种情况，分别如图3-2、3-3、3-4所示。整个框架的受力简图如图 3-5所示。图3-2 一二层框架包载受力简图图3-3三至六层框架包载受力简图88.71052。g、N，mII I I ,3 炉EkN/m4 8型 MJm图3-4七层框架包载受力简图JflLZfflKW

13、MAIM 酊*用乩1SKWW2P5WWHML2MV坪鼻至W“UWX“i的节z巴密加 rrr上二卜二心结节.锦fF 牛,赭小刑Er-rrsm63M.4； JSWJSM更百而,fSSWf&4VWf图3-5整个框架的恒载受力简图3.1.3活载参数计算起舞出力1海况以公活载的传递方式同包载相同。荷载传递简图如图3-6所示楼面:图3-6活载传递简图，ssw?SJW?reawPi APi2 - 1.92 27.22kN2.0P2 P21 P222- 1.92223.44kNA21 pi A22 p212.0 - (1.9 0.1)Pi A P12 1 1.92 2.027.22kNP2 P21 P2221

14、 1.92221.64kNA21 p1 A22 p212.0 - (1.9 0.1)楼面：q1max2.0 3.8 7.6kN /m屋面：q1max 2.0 3.8 7.6kN/m1.8 2.5 屋面：1.8 2.0板传递至框架的活载载集度最大值:q2max2.5 3.69kN/mq2max2.0 3.67.2kN /m3.1.4框架上的活载框架上的包载由上述所算出的各参数组合而成,分为楼面、屋面两种情况，分别如图3-7、3-8所示。整个框架的受力简图如图 3-9所示。图3-7楼面的活载受力简图图3-8屋面的活载受力简图7； fltVzdl，.曲R的YnM hxflfWWfIhJr13itW幅

15、帆JM瓢Mp卜zw1Tkp1X4 iW的情得,疝h.1/ hrflf IttJf72W工 dW?nTph/ hxflt llKiZ3：1*KN丸孥W附打PA/ X无的图3-9整个框架的活载受力简图3.1.5框架上的重力荷载框架上的重力荷载=100%的恒荷载+50%的活荷载。叠加框架上的包载及活载的一半 得整个框架的重力荷载，如图3-10所示裾JM*位.SZSSii眦SDd叫SiffJSFJbY1管如叫江典第5骞加隔足r 忠rl S林犍0杷中兴Z7BW，双埼的檄看切3f里时播而用蛾网闸WJKW制 BMWTgMW，生物周WW布宿舲nlJJjjHnm m%廿易基溶米占内瑞相而L7HW 忸加帆超KWR

16、久叫叫flTd/rnsu同初 杆隔附IT机袒相 制;.3S5Ji/i邦训硕。图3-10整个框架的重力荷载受力简图3.2弯矩二次分配法计算框架内力3.2.1 梁柱转动刚度3.1。除底层柱外，其余各层柱的线刚度乘以 0.9的折减系数。梁柱转动刚度见表3.2.2 计算分配系数分配系数按下式计算：S/ S3.2。由于结构和荷载对称，仅计算半边结构的分配系数，各节点杆件分配系数见表表3.1梁、柱转动刚度构件名称转动刚度S ( kN m )框架梁边跨4 ib 4 41.14 103 164.56 103中跨4 ib 2 72 103 144 103框架柱顶层4 0.9 ib 4 0.9 81 103291

17、.6 103中间层34 0.9 ib 4 0.9 98.18 10353.45 10底层4 ib 4 60 103240 10333.2.3 梁端周端弯矩M f七层：1a、2 ,a、3 , 21 , 2边跨：MF 行1 2(?)(?) pl 12ql 中跨：34.02kn ?m5212M F pl2ql2 41.908kN m9612三至六层、力. M F 1 2(a)2 (a)3 pl2 ql2 ,边跨： 12 l l 12 中跨:50.28kN m5212M F pl ql 41.908kN m9612一、二层、十. M F 1 2()2 (2)3 pl2 ql2边跨： 12 l l 12

18、 中跨:47.932kN m5919M F pl2 ql2 41.908kN m96123.2.4 弯矩分配与传递由于结构以及荷载对称，可以取半结构进行弯矩分配与传递。弯矩分配与传递分别如图 3-11 所示。3.2.5 作框架弯矩图将杆端弯矩按比例画在杆件受拉一侧，如图 3-12 所示。3.2.6 作框架剪力图和轴力图根据弯矩图很容易作出剪力图和轴力图。但是在横向框架柱中，除了上述由楼板及框架横梁上的恒载和活载经框架横梁在框架柱中产生的轴力外，框架柱中轴力还应包括：（ 1）楼屋面恒载和活载通过双向板传给纵向框架梁对柱引起的压力；（ 2）纵向框架梁自重及其上外纵墙、内纵墙经纵向框架梁对柱引起的压

19、力；（ 3）对于各层柱的下端截面尚有柱自重产生的轴力。单位长度柱产生的自重为：q 0.5 0.5 25 6.25kN / m框架剪力图、轴力图分别如图 3-13、 3-14 所示。3S.2CTHfa岬漉勰秘价二贤案工上? -口 3日-皿巫容&-蕾 8C50.270口253 32密一毋宸募心，7-方尊-而由二彝郎-?777O.Z?9 J.5Z30J23 Q第6I.” 制“做 55 5?.5jQ.365闻场1头建-24.H;彳-JZZ7055 口表5-械5Z 0.2707活一汽仃S3-钱、髭蜜55 55. JS 55,M列。.药0.365 0 527-111J-W55,52 54J70365 0.

20、3E551.S0 533B4值0测“笆必? f TTUZT -JJ5咕由85朋次尉75孕75型也阳0.739 J_5Z3 0323 B 爆书界除募一30-78* 109. Si妙川 凝 二播-切与田的毋-f33 5_?454-宓 f43-n17 -?5.?J .0,Z39 J.5Z22琏机亮心7Z舫二荔一用4一刃二g翅站 57-52 865.5。 S7卜通-Z5.M0323 口能 =71-32.40-f?.-I型口5 79 工23-U-090曲必 55-S.9&-P.J4 -O.JS上斗M夕一F工S?-12.H图3-11弯矩分配与传递泪4$58.84&7无屿徉由ftO. f?r苏型飞屈3-12

21、框架弯矩图（kN m）耽比盥无S3. S383.93“.羽图3-13框架剪力图（kN）始咫呼一7U3J Si. 70而F仰77一、-_l一24,66佃、衿fftS.66、一界.必俏,74、2&.S6+ _ _7、一af陌.如一一一二比二、；4-_十rnstr二、.Z4.561 _图3-14框架轴力图（kN）4.水平地震荷载作用下的内力计算4.1 水平地震作用标准值计算4.1.1 楼层重力荷载代表值各楼层的重力荷载代表值采用估算的算法。Gi 14 16.2 26.6 6032.88kN4.1.2 自振周期计算基本自振周期采用顶点位移法计算。其中非结构墙影响的折减系数t取0.6。结构顶点假象侧移U

22、t计算结果见表4.1。表4.1顶点假象侧移层次Gi(kN )Gi(kN)D( kN /m)GiUi ui 1D(m)ui(m)76032.886032.885547570.010870.2556566032.8812065.768595090.014040.2447856032.8818098.648595090.021060.2307446032.8824131.528595090.028080.2096836032.8830164.48595090.035090.1816026032.8836197.288595090.042110.1465116032.8842230.164045190

23、.104400.10440T 1.7 T . Ut1.7 0.60.2556 0.516s4.1.3 地震影响系数根据建筑抗震设计规范中地震影响系数的曲线，设防烈度为分组为第一组，R类场地时:max 0.12,Tg 0.15s。由于 TgTg g7.5度，设计地震g ,地震影响系数按下式计算:T11 t 2 max式中曲线下降段的衰减指数，取0.9;2 阻尼比调整系数，取1;T结构自振周期;Tg 特征周期;max地震影响系数最大值。0.90.1511 0.12 0.02820.749由于11.4Tg，需计算附加顶部集中力:n 0.08T 0.07 0.12994.1.4结构水平地震作用标准值结

24、构总水平地震作用效应标准值为：FEkeq 1 0.85 Gi 0.02820.85 43430 1041.02kN附加顶部集中力为:FnnFEk 0.1299 1041.02 135.23kN各层水平地震作用标准值:FGiHi f (1)F i nFEk ( n)GjHj j 1屋面:Gi 25.9F7 3598 451 1315.5kN107.8Gi楼面：Gi 21.9F6 3598730.9kN107.8GiGi 18.6F5 3598 620.8kN107.8GiGi 15.3F4 3598510.7kN107.8GiGi 12F3 3598 400.5kN107.8GiGi 8.7F2

25、 3598290.4kN107.8GiGi 5.4F1i3598 180.2kN107.8Gi4.2 D值法计算水平地震作用下的内力4.2.1 典型框架柱的剪力根据表2.2计算的框架柱侧向刚度D值，柱的剪力按下式计算:Djk VjkVjDji i 1式中Vjk 第j层第k柱的剪力;Dji 第j层第k柱的抗侧刚度;mDji 第j层所有柱的抗侧刚度之和;i 1Vj 第j层由外荷载引起的总剪力。4.2.2 计算反弯点高度比根据框架总层数n、所在楼层j以及梁柱线刚度比K查高层建筑结构设计原理表3.7查出y。由于上下层梁线刚度相同，反弯点高度比修正值yi 0。由于上下层层高可能变化，其中：2皿，3 hh

26、式中h上、hr上层、下层层高。上层层高大于本层，向上移；反之，向下移。下层层高大于本层，向下移；反之, 向上移。于是，框架各层柱经过修正后的反弯点高度可由下式计算得到:yy。y1 yz4.2.3梁端弯矩边柱梁按节点平衡得到梁端弯矩；中间节点按线刚度比分配柱端弯矩。中柱梁外侧刚度比分配系数为：0.63;中柱梁内侧刚度比分配系数为：0.37梁端弯矩详细计算过程表4.4层数边柱梁(kN m)中柱梁外侧(kN m)中柱梁内侧(kN m)1174.54 258.49433.03(220.49 315.80) 0.63339.28(220.49 315.80) 0.37197.012161.44 174.

27、54335.98(226.59 269.49) 0.63313.84(226.59 269.49) 0.37182.243129.03 161.44290.47(181.11 226.59) 0.63257.93(181.11 226.59) 0.37149.774103.49 157.71261.2(152.00 221.36) 0.63236.21(152.00 221.36) 0.37137.15568.31 137.18205.49(103.67 185.78) 0.63183.12(103.67 185.78) 0.37106.33659.66 116.32175.98(65.15

28、155.51) 0.63139.60(65.15 155.51) 0.3781.067139.22115.81 0.6373.27115.81 0.3742.545.框架的内力组合由于是钢筋混凝土全现浇框架结构，所示截面最大内力会出现在底层。以上各层配 筋与底层一致，下面以底层的梁、柱为例，进行抗震内力组合与截面计算。5.1 梁控制截面内力与梁端负弯矩调幅底层梁地震作用下：VE 123.76kNM1E 429.13kN mM2E 318.36kN m重力荷载作用下：V1G 107.94 kNV2G 111.10kNMg 95.59kN mM 2G 105.57kN m 2G考虑梁端负弯矩调幅，

29、取调幅系数 0.8,则M1G 95.59 0.8 76.47kN mM2G 105.57 0.8 84.46kN m调幅后的跨中弯矩为1 1M 中1M1 (76.47 84.46) 107.72kN m M1 96.105kN m2 25.2底层边跨梁内力组合与截面计算5.2.1 梁正截面计算故梁端顶部按M 654.70kN m,梁底部按M 486.47kN m确定纵向受拉钢筋。(1)梁底部纵向受拉钢筋计算REM1 fcbx(h0 x)根据规范，RE 0.75, C30时1 1, fc 14.3,采用25的钢筋，保护层厚度c 25mm,故 h0 650 25 25 612.5mm2故上式为x0

30、.75 486.47 106 1 14.3 300x(612.5 -)解得 x 159.66mmxh。159.66612.50.261b 0.518又由1fcbx fyAs,可得As14.3 300 159.66360_ 21902.62mm选 4 25, As 1964mm2。(2)梁顶部纵向受拉钢筋计算采用 20的钢筋，双排布置，保护层厚度c 25mm,故h0 650 25 20 空 592.5mm20.75 654.70 1061 14.3 300x(592.5 x)解得 x 243.01mmx 243.01h0592.50.410b 0.518又由cbx fyAs,可得14.3 300

31、 243.01360 22895.87mm选 10 20, As 3142mm2,双排(3)梁纵向受拉钢筋配筋率梁端As31421.77%bh0300 592.5min0.4%跨中 区一 1.07% min 0.3%bh0300 612.5As底 As196431420.625 0.5满足规范要求5.2.2梁斜截面计算Vb1.1(Mbua MbuaWnVg其中,根据实配钢筋面积和材料强度确定的截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值为:Mbua830.285kN mM：ua556.205kN mlrVb 1.1(Mbua Mbua)/lnVGb1.1 1386.5/6.3 109.52 351.61k

32、N剪压比验算:RE Vb0.85 351.61103cfcbh01 14.3 300542.50.128 0.2配箍计算:AsvREVb 0.42ftbh。0.851.25fyvh。351.61 103 0.42 1.43 400 542.5 0.874mm 选1.25300 542.5用双肢 10100,有Asv1571001.57mm 0.874mmsvnA svbs1570.393%400 1000.3丘f yv1 43 0.3 -0.143%300满足规范要求。5.3底层中跨梁内力组合与截面计算5.3.1 梁正截面计算梁左端最大负弯矩M1 1.2 ( 23.2) 1.3 ( 186.9

33、7)270.9kN m梁左端最大正弯矩M1 1.0 ( 23.2) 1.3 186.97 219.86kN m梁右端最大负弯矩270.9kN mM 2 1.2 ( 23.2) 1.3 ( 186.97)梁左端最大正弯矩M1 1.0 ( 23.2) 1.3 186.97 219.86kN m将跨中正弯矩M max 1.2 14.04 1.3 0 16.85kN m故梁端顶部按M270.9kN m,梁底部按M 219.86kN m确定纵向受拉钢筋。(1)梁底部纵向受拉钢筋计算reM 1 f cbx(h0)2根据规范，re 0.75,C30时1 1, fc 14.3,采用 20的钢筋，保护层厚度20

34、 八25mm,故 h0 600 25 565mm2故上式为0.75 219.86 1061 14.3 400x(565 x)解得 x 140.3mm140.35650.384b 0.518又由1fcbx fyAs,可得As14.3 400 140.3360 21510.32mm选 5 20, As 1570mm2。(2)梁顶部纵向受拉钢筋计算25米用 25的钢筋，保护层厚度c 25mm,故h0 600 25 -5 562.5mm20.75 270.9 1061 14.3 400x(562.5 x)2解得 x 174.59mmx 174.59h0562.50.310b 0.518又由1fcbx

35、fyAs,可得14.3 400 185.59360 .21875.81mm选 4 25, As 1964mm2(3)梁纵向受拉钢筋配筋率梁端Asbho1964400 562.50.089% min 0.4%A1570跨中bhs0 400-565 0.696%min 0.3%AsAs157019640.80 0.5满足规范要求C5.3.2 梁斜截面计算由于本框架是一级框架，还应符合下式要求:Vb 1(Mbua Mbua)/lnVGb其中，根据实配钢筋面积和材料强度确定的截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值为：M bua 352.56kN mVb 1.1(Mbua M：ua)/lnVGbM；ua 26

36、4.51kN m bua1.1 617.07/3.6 24.66 213.21kN剪压比验算:REVbcfcbh。0.85 213.21 1031 14.3 400 562.50.098 0.2配箍计算:选用AsvREVb 0.42ftbh00.85 213.21 103 0.42 1.43 400 562.5 人0.74mms1.25fyvh01.25 4000 562.5双肢 10100,有Asv1571.57mm0.74mmsv100nA svbs157f,1 430.392% 0.3 0.30.143%400 100fyv300满足规范要求5.4底层柱内力组合与截面计算5.4.1 轴压

37、比验算柱：Nmax 1.2 1889.79 1.3 39.42 2318.99kN max达2318.99 1030.45 0.65fcbh14.3 500 5005.4.2 正截面计算在内力组合时，对柱顶需考虑柱端弯矩的调整,对柱底需乘以规范要求的增大系数，则柱采用如下最不利内力组合。中柱柱顶:max及相应的N ： maxM 1.71.2(M 2GM 3G) 1.3(M2E M3E)icic1.71.2 (84.466000022.26) 1.3 (339.28 197.01)-60000 98181.82497.69kN mN 1.2 1841.191.3 39.42 2260.67kNM

38、 1.2 M buaicic1.2 (830.28560000264.51) 一60000 98181.82498.32kN mN 1.2 1841.191.3 39.42 2260.67kNNmax及相应的M :(B)N 1.2 1841.191.3 39.42 2260.67kNM 1.71.2(M 2GM 3g) 1.3(M2E M3E)icic1.71.2 (84.466000022.26) 1.3 (339.28 197.01)-60000 98181.82497.69kN mNmin及相应的M :(C)N 1.0 1841.19 1.3 39.42 1789.94kNM 1.71.

39、0(M 2G M 3G)ic1.3(M2E M3e)ic1.71.0 (84.46 22.26)600001.3 (339.28 197.01)60000 98181.82409.45kN m中柱柱底:max及相应的N ：(D)maxM 1.71.2 12.44 1.3436.10989.16kN mN 1.2 1889.79 1.3 39.42 2318.99kNNmax及相应的M ：(E)N 1.2 1889.79 1.3 39.42 2318.99kNM 1.71.2 12.44 1.3 436.10989.16kN mNmin及相应的M ：(F)N 1.0 1889.79 1.3 39.42 1838.54kNM 1.7(1.0 12.44 1.3 436.10)942.63kN m初步试算可知，以上全部为大偏心受压构件，可能起控制作用的组合有D: M 989.16kN m, N 2318.99kNF: N 1838.54kN, M 942.63kN m柱采用对称配筋初步试算可知，为大偏心受压。配筋计算：D:eo M 989.16N 2318.99一一 h _ _427 mm, ea max(20mm,一)20mm30eie0ea447 mm,取 h0 560mm, 10 5.4m0.5 fc ARE N0.5 14