大跨度钢结构设计施工若干问题的建议

1、大跨度钢结构设计施工若干问 题的建议大跨度钢结构设计施工若干问题的建议大跨度钢结构设计与施工一直是一个值得探讨的问题，笔者从大跨钢结构设计方案、推广应用高性 能钢材、结构安全等级的掌握、焊缝等级的选用及施工因素对设计承载能力的影响等方面提出建议。一、体育场屋盖设计方案应采用轻型结构、应考虑将看台结构作为传力的支承体系近些年来，我国陆续建成了几个大跨度奥运体育场，南京奥体中心主体育场，屋盖结构是由与水平 面成45度倾斜的、跨度为 361.58米的三角形行架拱和有箱形钢梁形成的马鞍形空间网壳结构，用钢量 约12153吨。整个屋盖结构由主拱和箱形梁外端" V'型支承将荷载传至下部看

2、台（图一），45度倾斜主拱宛如飘带，结构体系造型新颖美观。重庆奥体中心主体育场屋盖结构也是由跨度314米的三角形行架拱和空间网壳组成，网壳一端支承在看台上，将荷载传至下部看台结构（图二）。沈阳奥林匹克体育中心体育场为容纳六万人的大型体育场（图三），罩棚钢结构屋面为以橄榄叶的王冠为设计概念所设计成的跨度360米的大型屋顶，屋面罩棚结构采用单层网壳结构体系，南北罩棚内侧悬挑处各设置一空间加劲三角桁架，屋面网壳采用单根大口径钢管，一端支撑在地面，另一端直接与悬 挑端的空间加劲桁架相贯连接。本罩棚钢结构总重量约1.2万吨，工程建筑面积 1.04万平方米。这些工程的共同特点是屋盖钢结构充分利用下部看台作

3、为传力结构，屋盖方案采用轻型网壳和钢管行架落地拱，造型新颖，用钢量只有“鸟巢”的1/4 o“鸟巢”钢结构采用了与看台完全脱开的方案（图四、图五），水平荷载通过行架、由钢结构柱传至柱底、而巨大的柱底水平力由与看台基础脱开的巨型柱脚传递，结果造成钢结构杆件太大、钢板太厚， 总用钢量超过4.2万吨。如果在屋盖门架柱顶处、看台顶部给门架增设支点，利用下部看台作为传力结 构，将极大减少整体钢结构的内力、减少钢材用量。这样做并不影响“鸟巢”的建筑外形效果，也不影 响室内观众视线。在静荷载作用下增设支点后的柱脚内力计算结果，其中FZ（支撑）、FX（支撑）分别表示增设支点后的24个柱脚处的竖向力、水平力；FZ

4、、FX分别表示不增设支点、按照原设计计算简图计算的24个柱脚处的竖向力、水平力。计算结果表明，FZ/FZ（支撑）=1.571.97 , FX/FX（支撑）=2.393.64 ,即增设支点后柱脚竖向力、水平力仅为原设计计算简图的57% 33%通过上述分析，300米已上大跨度体育场采用轻型空间钢结构、利用下部看台作为传力结构，不但 造型轻盈美观，而且可以大量节省钢材。二、大跨度体育场广泛应用国产高性能钢材，钢材性能已优于国外我国建筑钢结构应用的迅速发展，尤其是奥体大跨度体育场馆的建设极大地推动了钢结构应用技术 水平的提高。随着高层与大跨度钢结构项目的增多，对结构用材的品种、质量及性能的要求也更高，

5、现 工程所需优质厚钢材（厚度50100毫米）的供需矛盾仍较为突出，以致国内已建的大跨及高层钢结构中，绝大多数采用了进口厚钢材。为改变这一局面，钢铁行业研制开发了专为高层钢结构用的优质中厚板材，并于2000年颁布了高层建筑结构用钢板YB4104-2000行业标准，并可大批量供应工程应用。这种牌号为Q235GJ Q345GJ的优质厚钢板有着良好的综合性能，如低厚度效应（板厚50100毫米时屈服强度仅降低6%而普通Q345钢要降低20%）,良好的延性与冲击韧性 （保证-40度冲击功）及焊接性能（碳当量保 证），以及抗撕裂性能（Z向性能保证）等。还可以正火状态交货，以消除内应力，细化晶粒。可以说能满

6、足按抗震设计的钢结构用厚板材料的各种性能要求，其质量性能已优于日本SN50钢与美国A572-50级钢。近两年来，在北京中关村金融中心、上海文献中心及北京电视中心、北京银泰大厦等工程中采用舞 阳钢铁有限责任公司生产的Q345GJZ厚板都取得较好的效果。其突出的优点是可比普通Q345钢提高设计 强度18%,可降低相关用钢量及造价10%以上。国家体育场（鸟巢）、五棵松文化体育中心等奥运场馆及 CBD区中央电视台新址、国贸大厦（三期）等重点工程（要求厚度达100130毫米用钢量超过10万吨）， 都以此高层建筑钢结构板材为厚板订货的首选用材。YB4104-2000是非等效采用JISG3136建筑结 构用

7、钢标准制定的，其屈服强度级别最高为345MPa（抗拉强度490MPa）,而国际上己开发出抗拉强度 590MPa和780MPa的高强度的建筑用钢。为适应建筑结构向高层化和大跨度发展，建筑结构必须使用高 强度钢材。如鸟巢就在国内首次采用了 Q460E-Z35厚度为100亳米、110亳米高强度钢约700吨，试验 结果证明，各项指标均满足国标的要求。新的国家标准GB/T19879-2005新增加了 490MPa、420MPa、 460MPa三个强度级别，此标准是我国近年来高强钢板研制开发的最新成果，按此标准生产的钢板其技术 性能已达到国际先进水平。当前我国重大工程采用了 Q345GJ、Q460GJ等钢

8、板，但钢结构设计规范和高层民用建筑结构技 术规范都一直未对上述钢材新标准的变化做出积极的反应，也未提出任何修改补充应用的局部条款， 致使设计与钢材新产品标准间的矛盾日益突出，为此建议立即着手修订有关规范以满足设计急需。三、对结构各类构件的安全等级应区别对待，不要过分提高或降低安全等级。建筑结构可靠度设计统一标准中明确规定，建筑物中各类构件的安全等级可以进行调整，如果某些 构件的破坏后果很严重，引起次生灾害或整个结构的倒塌，其安全等级应适当提高。反之，结构的某些 次要构件破坏后其后果不严重，不影响整体结构的安全，其安全等级应降低。结构不分主次，安全等级一律提高一级（其重要性系数L1）,强度设计值

9、一律降低0.8倍，致使结 构的安全度在原有设计安全度（1.55）的基础上，又增加了 1.1/0.8=1. 378倍，总的安全度达到 1.55X1.378=2. 136»主要构件安全度适当提高是可以的，但对于只起传力作用的次要构件，其破坏并不 影响整体结构的安全，安全度可适当降低。从抗震耗能的观点出发，大震时希望次要构件出现塑性，这 样可以吸收地震能量，减少地震力作用，对整体结构的抗震是非常有利的。由于结构安全度不适当提高，致使当前一些大跨度工程用钢量太大。当前要特别注意的是，在结构 设计中，在保证安全可靠的前提下，不要过分加大结构的安全度，造成钢材的大量浪费。另外，要特别 注意的另外

10、一种倾向是：在某些工程的招标过程中，为中标压价，尽量减少用钢量，致使构件安全度太 低，受压构件的长细比太大，致使在安装过程中造成杆件弯曲。由于安装误差太大，造成数百杆件超过 设计应力，最后不得不采取现场加固处理措施。四、慎重选用全熔透焊缝，焊接残余应力只能减少不能消除，钢结构设计规范第7. 1. 18条对全熔透焊缝的采用作了明确规定，只有在下列情况下才能选用全熔透 焊缝。在需要进行疲劳计算的构件中，凡对接连接焊缝均应焊透，受拉时为一级，受压时为二级。不需要 计算疲劳的构件中，凡要求与母材等强的对接焊缝，应与焊透。受拉时为一级，受压时为二级。重级工 作制和起施量大于50吨的中级工作制吊车梁的腹板

11、与上翼缘的连接焊缝要求焊透。质量等级不应低于二 级。高层民用建筑技术规程第8. 4. 2条规定，箱型焊接柱其角部的组装焊缝应为部分熔透的V型或U型 焊缝。焊缝厚度不应小于板厚的1/3,抗震时不小于板厚的1/2o当梁与柱刚接连接时，在框架梁的上下 600毫米范围内，应采用全熔透焊缝。设计者一定要区分受力情况、重要程度，明确哪些部位采用一级全熔透焊缝。对于以静载为主的结构，构件为轴心拉压杆件，箱型构件的四条连接焊缝不受力，也 不传递剪力。许多桥梁和大跨度钢结构工程都采用了格构式构件，就是这个道理。采用部分熔透焊缝，可以省掉预热、保温等特殊的厚板焊接工艺，省掉熔敷金属约2/3 ,工作量仅为全熔透焊缝

12、工作量的1/3 o如以每吨节省 1000元计算，可以节省大量资金，同时又缩短工期。但大量采用全熔透焊缝，由于焊道数量的大量增加，会造成焊接热量的大量堆积，热影响区加大，致使焊接变 形及焊接应力加大。关于焊接残余应力问题，在某些工程中设计规定施工中要消除焊接残余应力。这项规定给制造和安 装造成极大困难，最终未能实现。残余应力是加工制造过程中必然产生的，焊接时产生的不均匀温度场， 必然导致焊接残余应力的产生，当焊缝及其附近金属被加热并发生膨胀时，远离焊缝的冷金属对其该部 分金属产生约束，当恢复到室温时，焊接被加热的金属就会产生拉应力，而约束部分则产生相应的压应 力来平衡。残余应力的存在，可能会减低

13、截面抗侧向刚度和构件平面内整体抗弯刚度，对构件的稳定性有一定 影响。现以翼缘为轧制边的焊接工字形截面为例，它沿构件长度方向残余应力的分布，假定翼缘边缘最 大残余应力为 brc=0.45fy ,将构件截取一段作短柱试验，当外力产生应力b =N/A=0.55fy 以后，翼缘边缘开始屈服，并逐渐向内发展，能继续抵抗外力的弹性区逐渐缩小，由于截面塑性的发展，对弱轴Y-Y的刚度的影响要比对强轴X-X的影响更大。4 -人曲23条曲线，L/1000 ,最后将由于各类构件截面残余应力分布情况有较大差异，而其影响又随压杆屈曲方向而不同，故 线实际上是一个分布带，“ TJ17 -74规范”采用一条曲线显然不合理，

14、国外规范多采用 “GBJ17-88”共计算了 200多条柱子曲线，采用了 13种残余应力模式，考虑初始弯曲这200多曲线归纳为 a、b、c三条曲线由于高层和大跨度结构的日益广泛应用，新规范“ GB50017 -2003”修订增加了第四类即d类截面的稳定系数。高层及大跨的柱翼缘厚度都超过40毫米，这类厚壁柱的残余应力值很高，且沿壁厚方向变化，板件外表面往往以残余压应力为主，对构件的稳定的影响较大，导致它的承载能力下降。以人=60为例,d类构件比a类构件4值减低了 30%,比b类降低了 23%比c类降低了 13%,随人值的加大，d类构 件的4值降低的就更多。基于上述分析，国家规范已对残余应力对构件

15、承载能力的影响作了充分考虑。设计者在实际工程中 不必采取消除残余应力的措施，实际上残余应力是客观存在、消除不了的，但在施工过程中应采取合理 的焊接工艺，尽量减少残余应力的影响。五、设计必须充分考虑施工因素对结构承载能力的影响设计所采用的计算模型，是理想的理论上的计算模型，计算假定施工过程中不存在结构构件强迫就 位，即不考虑施工过程产生的安装初始内力，不考虑具体的施工过程、施工顺序，仅对合龙后的整体结 构进行验算；不考虑施工中产生的较大安装偏差，认为节点坐标都是理想坐标。随着结构跨度越来越大， 结构形式越来越复杂，由于施工因素的影响上述计算的理想假定难以满足要求。安装偏差的影响：钢结构施工质量验

16、收标准关于各种允许偏差的规定，均是基于一般工业与民 用建筑钢结构工程制定的。而大跨度钢结构工程，结构复杂，构件异型，存在大量高空不同方向的对接, 必然会出现测量误差偏大、制作与安装误差超出标准要求的几率较高。如某一大跨度球节点网架工程安装时产生较大偏差，下弦实测最大安装偏差达到300毫米，经对16000节点和60000万个杆件实测安装坐标，重新建立计算模型进行复核，虽然结构刚度和强度没有太大的变化，但也有个别构件超过原设计 标准，超应力杆件达 200余根，最后不得不进行加固处理。再有，某一大跨度工程主桁架地面拼装时上 下弦两端轴线高度允许偏差为5毫米、长度允许偏差 5毫米10毫米之间，但在高空

17、安装组拚时，最大产生了 10毫米的错口和 36毫米的焊缝间隙，如此这么大的偏差必然会影响结构的安全度。安装强制就位的影响：由于结构类型复杂，相交于某一节点的杆件过多，存在大量高空对接，产生 对接接口、错口和间隙过大是难免的。受加工制作误差、施工过程温度变化、测量误差等影响，产生了 接口错边和接口间隙过大现象，有个别错边达5毫米、接口间隙达 29毫米。另外，由于顶面次结构和肩部次结构是主结构卸载后安装，而次结构是按卸载前的几何尺寸进行加工的，将来可能会存在大量的构 件接口出现超差现象。为满足设计要求，对于错口的处理采用千斤顶或火攻校正方法，强制构件就位的 结果由于扭转力矩的作用，给外伸牛腿造成较大的内应力，这些内应力是设计无法考虑的，势必会对结 构安全造成影响。焊接内应力的影响：鸟巢为全焊接钢结构，焊缝总长为30万延米，基本上为厚板全熔透焊缝，焊接工作跨越整个冬季，既有高强钢(Q460E-Z35)的焊接，又有铸钢件的焊接，厚板焊接熔敷量大，加之接口间隙超差，造成对接接口处大量焊接熔敷金属的堆积，虽然采取预热保温措施，但焊接内应力的存在是 必然的，而且也是很大的。屋盖合龙温度的影响：温度应力的计算是大跨度钢结构设计的核心，但是施工的具体过程往往难以 满足设计要求，从设计者来说，总希望合龙时选取一个最佳的温度，这样可减少温度应力的影响。但施 工中各种不可