典雅花园高大支模方案

1、典雅花园1#、2#、3#建设工程高大模板专项施工方案编制人:审核人:审批人:江苏宏茂建设工程有限公司2014年7月8目录1、 工程概况2、 编制依据3、 荷载、材料选用及主要物理力学性能4、 模架搭设方案5、 模架搭设及拆除主要技术要求6、 检查验收7、 施工安全保证措施8、 应急预案9、 计算书9板350为控制截面计算9.2 板400为控制截面计算9.3 梁500X1200为控制截面计算9.4 梁350X2400为控制截面计算9.5 梁750X1500为控制截面计算9.6 梁300X700及以下截面梁10、 相关图纸典雅花园1#、2#、3#楼人防地下室建设工程高大模板专项施工方案一、工程概况

2、本工程为地下室二层，上部为18层框剪结构。±0.00相当于黄海高程5.7m。各 模架基层均为混凝土结构层。无须进行基层处理。1、 各区域板厚、梁截面及支架情况如下地下一层、二层顶板厚(mm)250、300、350、400地下一层、二层顶梁(mm)350X2400、 400X1200. 500X1200、550X1500、 750X1000. 800X800、地下一层、二层模架搭设高度(mm)3800、 4900、 51002 .柱截面 400X700、500X500、600X600、600X1050、900X900、900X1400 等。 地下室外墙厚300、400、500mm。3

3、.高大摸板区域：混凝土板厚2300mm时，面荷载大于15k N/m2,梁截面1.5m2 时,梁线荷载大于20k N/m ,属高大模板。根据建设工程安全生产管理条例的有 关规定，模架施工方案应作安全专项专家论证。二、编制依据1 .土建设计图纸、勘察报告、材料供应情况2 .建设工程安全生产管理条例3 .建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114 .建筑施工安全检查标准JGJ59-20115 .混凝土结构工程施工规范GB 50666-20116 .建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087 .混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002 ( 2013年版)8 .危

4、险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号9 .建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号） 三、荷载、材料选用及主要物理力学性能1.荷载序号名称荷载1木模板自重0. 30 kN/m22硅自重24kN/m33梁钢筋自重1.524 kN/ m34板钢筋自重1. 124 kN/ m35振捣荷载计算水平面何载2 . OkN / m2计算垂直面荷载4.0kN/ m 26施工人员及设备计算底模及木方时泵送碎4.0kN/ n?,计算弯矩时再以 集中力2. 5kN验算，取大值计算钢管横杆时1.50 kN/ m2计算立杆及其它支厚构件1 . 0 kN/ m22.材料选择材料规

5、格性能指标钢管Q235 钢直径 48x2.8抗弯强度设计值：fm=205N/mm2截面积:A=3. 97cm2惯性矩:1=10. 2cm 4截面模量：W=4. 25cm3回转半径:1=1. 60cm弹性模量:E=2. 06xl05N/mm2模板材1（松木）50X100木方自重30N/m截面惯性距Ix=4166667mm4面最大抵抗距Wx=83333mm3顺纹抗剪：fv=1.4N/mm2顺纹抗压:fc=ION/m m2顺纹抗拉：ft=8. ON/ m m2抗弯：fm=13N/mm2 弹性模量 E=9000N/mm2多层板1 2厚截面模量：W=24000 mm?, 弹性模量:E=4050 N/m

6、m2 惯性矩:1=144000 mm4静弯曲强度垂直纤维向最小值：f=10.32N/mm2 抗剪：T =1. 2N/mm2 自重0.066 kN/ mm2（现场秤量）对拉螺栓01 2N =12. 9kN扣件承载力单扣件=8.0KN ;双扣件=12.0KN可调螺栓承载力30KN四、模架搭设方案1.梁模架搭设参数表梁截面(mm)立杆横距 (mm)立杆纵距(mm)小横杆 间距 (mm)梁底 木方(个)水平杆步距 (mm)对拉缪栓 (012)节点 详图侧立杆中立杆300X750300X800350X650350X1000400X1000450X700500X650650X700600X900500X1

7、200500+500800800800100<1 700梁高之 900:水平 012400梁高V 800:无1350X2400500X1500550X1500750X1000500X2000500+500800400400100<1 700水平 012400 竖向为 0124002750X850 750X1500 700X1000 800X800500+300 +500600600600100<1 700水平 012(5)300 竖向为 012400300x700 及 以下截面800800无4003<1 700无3注：(1)梁下及板厚2250mm处立杆顶部均应设U型可调

8、支托，其噱杆伸出钢管项部不得大 于螺杆长度的1/3且不大于200mm。可调支托底部的立杆顶端应设置纵横向水平杆。(2)加腋处,其加腋斜面的底部及顶部均应增设一排钢管斜撑至底板面，间距同相应 梁的侧立杆间距。(3)表中带者为计算控制截面。2.板模架搭设参数表板截面(mm)立杆纵横向间距(mm)板底木方水平杆步距(mm)400750X750<200<1 700250、300、350800X800<200<1 700注：(1)梁下及板厚2250mm处立杆顶部均应设U型可调支托，其螺杆伸出钢管顶 部不得大于螺杆长度的1/3且不大于200mm。可调支托底部的立杆顶端应设置纵横向

9、水平杆。(2)表中带者为计算控制截面。其它未注明区域梁、板高大模板支架参照以 上搭设参数表搭设。五、模架搭设及拆除主要技术要求1 .支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由专业架子工搭设。2 .立杆直接支承在地下室底板或楼层结构板上。钢管选用中48x2.83 .本工程采用50X100木方（梁板下均应竖放），1 2厚多层板施工中，由现场 技术人员根据施工方案在立杆底面按平面布置图确定立杆及纵横向水平间距。未画出 部分模架均应按不大于"梁、板下模架搭设参数表弦中参数的原则进行，并遵循立杆 间距应相等或成倍布置，先梁后板立杆布置，板下立杆间距可根据现场实际以不大于 搭设参数表中间距

10、作适当调整，纵横向水平杆连续贯通的原则。遇梁加腋处其加腋斜 面的底部及顶部均应增设一排钢管斜撑至底板面，间距同相应梁的侧立杆间距。4 .搭设中，立杆间品巨应相等或成倍布置，否则应将水平杆延伸不少于两跨。搭设中 允许间距小于搭设参数表中参数。5 .钢管立杆垂直度应41/200且不大于100mm。7 .模架钢管的所有相交汇点均设扣件，扣件控制拧紧扭力矩40 65N . m之间。8 .距楼地面200mm处纵横向均设置扫t也杆。每一步高处均纵横向设置水平杆。9 .遇五级及以上大风、大雨（雾、雪）天气应停止作业。1 0 .柱应先浇筑。上部板浇筑时，下部柱混凝土应不小于75%设计强度。1 1 .每步纵横向

11、水平杆遇柱处，应与已浇柱所设抱箍可靠连接。梁侧水平杆在柱处无 法拉通时，在柱位置应加短横杆与梁纵向水平杆相连。12 .垂直剪刀撑设置：1）沿每道纵横向轴线端跨梁的一侧应设置垂直剪刀撑。2）沿后浇带一侧全长应设置垂直剪刀撑；3）通道处每个垂直通道的轴线上且48000 mm应设置垂直剪刀撑。13 .模架应由专门架子工弹线放样搭设。搭设完蝎检查、验收合格后方可混凝土浇 Mr 巩。14 .混凝土应从跨中向两端对称、分层浇筑，浇筑厚度应控制4400mm/层。高低板的 梁两侧混凝土应同时对称浇筑。反梁第一次浇筑至顶板面，再二次立模浇筑上部反 梁。地下室梁上翻边应在相应处梁浇筑达75%强度后方可浇筑。避免突

12、然的集中冲击 荷载，局部凸出板面的混凝土应4 100 mm。人员分散作业。15 .模架拆除应遵循先搭后拆、先高后低、先跨中后支座、先边后中、由上而下、逐步 对称的原则。六、检查验收1 .高大模板支撑系统搭设前，公司组织对需要基础进行验收，并留存记录。2 .高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收并留存记录、资料。1）施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检 测报告进行检查。2）模架进场用构配件均应经检查合格后方可使用。顶部受力扣件应全数检查。3 .高大模板支撑系统应在搭设完成后，由公司组织验收，验收人员应包括公司和 项目部两级技术人员、项目安全、质量、施工人员

13、，监理单位的总监和专业监理工程 师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后 续工序的施工。七、施工安全保证措施1、作业工人佩戴好安全防护用品。2、支模前项目工程技术负责人对现场管理人员、操作班组、作业人员进行专项安 全交底，并履行签字手续。临边无防护设施情况下支模应系好安全带，安全带一端应 固定于可靠的支承件上。在水平杆件上铺木板或竹笆，供搭设时工人行走。3、搭设支架时时，钢筋等材料不能在支架上方堆放。4、泵车送料时,平台上不准过量堆放，碎堆放高度不得超出设计板厚100mm ,严 防平台超载而倒塌伤人。减少对支模系统的冲击。5、施工作业人员应分散作业。6、混凝土

14、浇筑起至终凝后6小时严禁人员进入模架区域。7、铺装模板时必须搭设可靠的操作平台，模板安装时应搭设好外架，操作层铺设 竹排，架子外围挂好安全网。10、若发生事故，应由项目部安全员立即报告公司安全部门，并由公司立即报告建 筑安全监督站，并按应急预案方案执行。抢救伤员防止伤害扩大。八、应急预案1 .若发生事故，应由项目部安全员立即报告公司安全部门，并由公司立即报告建 筑安全监督站，并按应急预案方案执行。抢救伤员防止伤害扩大。2 .人员疏散、救援方法若出现异常，人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安邦农 危险部位的人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的 各人员对

15、现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。3 .伤员救护1）如有休克、昏迷的伤员,由组长立即安排清理、疏通通往工地道路。2）让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰 竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动 时,动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。3）受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。4）立即拨打120急救电话或送医院。4 .则像户由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩 条的绳子圈围起来，由门卫和项目部管理人员旁站监护，防止闲人进入。九、计算书9.1350mm板模架控制截面计算板厚h=3

16、50mm立杆横距B=800mm立杆纵距A=800mm模板底木方间距a=200mm板底木方宽b=50mm板底木方局1 c-100mm结构重要性系数y 0= 0.90模板自重 Glk= 0.30 k.N/m2混凝土自重 G2k= 24. 00 k.N/m2洞筋自重 G3k= 1.10 k.N/m2施工人员及设备Qlk= 2.50 k.N/m2集中荷载Pk= 2.50 k.N1 .由可变荷载效应控制的组合时：模扳自重=1.2*Glk= 0.36 k.N/m2板自= 1.2* (G2k十 G3k) *h=10.54 k.N/m2活载=1.4*(Qlk)= 3.5 k.N/m2ol= 14.4 k.N/

17、m22 .由永久荷载效应控制的组合时：模扳自重=1.35 *G1K= 0.41 k.N/m2板自重=1. 35* (G2k+G3k) *h= 11.56 k.N/m2活载=1.4*0.7*(Qlk)=2. 45 k.N/m2o2= 14.7 k.N/m2o =max(ol, a2)*Y 0= 13.2 k.N/m23 .标准组合的荷载效应时：3.1 均布活载作用工况：模扳自重 Glk= 0.30 k.N/m2板自重=(G2k+G3k)*h= 8.79 k.N/m2活载=(2.5)=2. 50 k.N/m2ok= 11.6k.N/m23.2 集中荷载2.5kN工况：模扳自重Glk= 0.30板自

18、重=(G2k+G3k)*h= 8.79akl= 9.1 k.N/m2活载 Pk= 2.5 k.N钢管壁厚t=2.8mm钢管直径D=48mm板底木方宽b=50mm板底木方局1 c=100mm木方 50X100 ql=aXa=2.65 M=0.1 25*q*A2= 0.21 f=M/W= 2.54 允许强度(f= 1 3 强度验算满足均布活载作用工况： qk=ak*a=2.3挠度 vl=5qk*A 4/(384EI)=0.33集中荷载2. 5kN工况： qkl=akl*a=1.8均布恒载挠度=5qklXA4/ (384El)=0.26 集中活载挠度=PkXA3/ (48EI)=0.711 总侬 v

19、2=0.97 两种工况下挠度大值 vmax=vl , v2)= 0.97允许挠度丫=人/400= 2.0 挠度验算满足小横杆 q2=a*A= 10. 59 M=O.l 25*q2*B2= 0.85 f=M/W= 200 允许强度(f= 205 强度验算满足才山牛受荷N=q2*B= 8.5 < 8.0 实选：钢顶托立杆受荷N=q2*B= 8.5 HO=h+2a= 2.0 A=HO/j= 124.9查扣件式脚手架规范附录C表C得：甲=0.423强度计算f=N/WA= 50允许强度f= 205强度验算满足9.2400mm板模架控制截面计算板厚h=400mm立杆横距B二750mm立杆纵距A=75

20、0mm模板底木方间距a=200mm板底木方宽b=50mm板底木方局1 c-100mm、:程板计算笊图结构重要性系数V 0= 0.90模板自重 Glk= 0.30 k.N/m2混凝土自重 G2k= 24. 00 k.N/m2洞筋自重 G3k= 1.10 k.N/m2施工人员及设备Qlk= 2.50 k.N/m2集中荷载Pk= 2.50 k.N1 .由可变荷载效应控制的组合时：模扳自重=1.2*Glk= 0.36 k.N/m2板自重=1.2* (G2k十 G3k) *h=12.06k.N/m2活载=1.4* (Qlk)= 3.5 k.N/m2ol= 15.92 k.N/m22 .由永久荷载效应控制

21、的组合时：模扳自重=1.35 *G1K= 0.41 k.N/m2板自重=1. 35* (G2k+G3k) *h= 13.55 k.N/m2活载=l.4*0.7* (Qlk)=2. 45 k.N/m2。2= 16.41 k.N/m2a=max(al, o2)*Y 0= 14.77 k.N/m23 .标准组合的荷载效应时：3.1 均布活载作用工况：模扳自重 Glk= 0.30 k.N/m2板自重=(G2k+G3k)*h= 10.04 k.N/m2活载=(2.5)=2. 50 k.N/m2a k= 12.84k.N/m23.2 集中荷载2.5kN工况：模扳自重Glk= 0.30板自重=(G2k+G3

22、k)*h= 10.04okl= 10.34 k.N/m2活载 Pk= 2.5 k.N钢管壁厚t=2.8mm钢管直径D=48mm板底木方宽b=50mm板底木方局1 c=100mm木方 50X100 ql=o*a=2.95 M=0.1 25*q*A2= 0.18 f=M/W= 2.16 允许强度(f= 1 3 强度验算满足均布活载作用工况： qk=ok*a=2.57挠度 vl=5qk*A 4/(384EI)=0.21集中荷载2. 5kN工况： qkl=akl*a=2.1均布恒载挠度=5qkl*A" (384El)=0.21 集中活载挠度=Pk*A3/ (48EI)=0.476 总挠度v2

23、=0.686 两种工况下挠度大值vmax=vl , v2= 0.686允许挠度v=A/400= 1.75 挠度验算满足小横杆 q2=oA= 10. 34 M=0.1 25*q2*B 2= 0.63 f=M/W= 148 允许强度f= 205强度验算满足扣件受荷 N=q2*B= 7.24 < 8.0实选：钢顶托立杆受荷N=q2*B= 7.24HO=h+2a= 2.0A=HO/j= 124.9查扣件式脚手架规范附录C表C得：M0.423强度计算f=N/WA= 41允许强度f= 205强度验算满足9.3梁500X1200为控制截面计算。（一）、基本条件板厚6=400mm梁宽B=500mm梁高H

24、=1200mm立杆横距（小横杆）跨度L=500mm小横杆间距=800mm步距h=1700mm结构重要性系数y 0=0.9模板自重 Glk=0.30 k N/m2混凝土自重 G2k=24.00 k N/m2钢筋自重 G3k=1.50kN/m2施工人员及设备Qlk=2.50 k N/m2钢管选 Q235-A。048 壁厚 t=2.8mmhw=H- 0=0.8 ma=L-B/2=0.25 mb=B/2=0.25 m1、梁纵方向梁自重=8知*©21<+631<)= 15.3 k N/m2、沿梁纵方向模板重=G 1 K* (B+2*hw ) =0.66 k N/m3、沿梁纵方向板+

25、模板荷载=(25.1*计Glk)*a=2.27 k N/mGk=18.2 3k N/m4、沿梁纵向人员、设备、施工荷载 Qk=Qlk*L= 1. 25 k N/m1、由可变荷载效应控制的组合时： Ql=1.2*Gk+1.4*Qk= 23. 63 k N/m2.由永久荷载效应控制的组合时：Q2=1.35*Gk+0.7*1.4*Qk= 25. 84 k N/m3、标准组合的荷载效应时：Q3=Gk+Qk= 19. 48 k N/m 沿梁纵方向设计荷载ql=max(Qlz Q2)* Y 0= 23. 25 k N/m 沿梁纵方向荷载标准值qlk=Q3= 19. 48 k N/m(二)、小横杆计算折算为

26、梁宽范围的荷载设计值4=41用=37.21 kNRA=qb3(4-b/L)/(8L 2)=1.02 kNRB=qb-RA=8.28 k N中立杆轴力:NB=2RB=16.57 k NM=Qb 2(2-b/L) 78=0.65 k N/mf=M/W=154 N/m m2允许强度f=205 N/m m2强度验算满足沿梁纵方向荷载标准值 qk=Gk+Qk= 19.48 k N/m梁传给小横杆作用力标准值Pk=qk*/2=7.79KN 挠逗 V =Pk*a*L 2*(3-4*a 2/L2)/(24EI)=1.93 m m允许挠度V) =L/150且不大于10=3.33挠度验算满足(三)、侧立杆计算侧立

27、杆纵3巨(大横杆跨度)Ly=0.8 m设板立杆横距Lx= 1.0 m板自重+模板自重 ogk=25.18+Glk= 9.1 k N/m2人员、设备、施工荷载(计算立杆用)aqk= 1.0 k N/m21。由可变荷载效应控制的组合时：板及模板荷载设计值ol=1.2*ogk+1.4oqk= 12.3 k N/m22.由永久荷载效应控制的组合时：板及模板班设计值 o2=1.35*ogk+0.7al4aqk=13.2 k N/m2板及模板荷载设计值。=max(al ,。2)=13.2 k N/m2侧立杆轴向力：板及模板传 Nl=o*(a+ Lx)*Ly/2=6.62 k N1个黄杆传 N2=RA=1.

28、02 k N 侧立杆轴向力设计值：N=Nl+N2=7.6kN HO=h=1.7 m 入: O/i=106.2附录D表：v=0.48f=N/V A=40 MPA允许强度f=205 N/mm2强度验算满足（四）、中立杆计算2个小横杆传中立杆轴向力设计值：N=2RB=16.6kNH0=h=1.7 mA=HO/i=106.2附录D表：v=0.48f=N/vA=87MPA允许强度f=205 N/ m m2强度验算满足（五）、侧立杆扣件计算由N=7.6KN实选双扣件（六）、中立杆扣件计算由 N=16.6KN实选钢顶托9.4梁350X2400为控制截面计算。粱350X2400为控制截面计算（一）、基本条件板

29、厚6=400mm梁宽B=350mm梁高H=2400mm立杆横距（小横杆）跨度L=500mm小横杆间距=400mm步距h=1700mm结构重要性系数v 0=0.9模板自重Glk=0.30混凝土自重G2k=24.00钢筋自重G3k=1.50施工人员及设备Qlk=2.50钢管选Q235-A。048壁厚t=2.8hw=H- 8=2a=L-B/2=0.325b=B/2=0.1751、梁纵方向梁自重=8知*«21<+631<）=21.422、沿梁纵方向模板重=G lk* （B +2*hw ） =1.313、沿梁纵方向板+模板荷载=（25.1 8+Glk）*a=3.36Gk=26.09

30、4、沿梁纵向人员、设备、施工荷载1 .由可变荷载效应控制的组合时：Qk=Qlk*L= 0.875 k N/m2 .由永久荷载效应控制的组合时：Ql=1.2*Gk+1.4*Qk= 32.54 k N/mQ2=1.35*Gk+0.7*1.4*Qk= 36.08 k N/m3、标准组合的荷载效应时：Q3=Gk+Qk=26.97 k N/m沿梁纵方向设计荷载ql=max(Qlz Q2)* Y 0= 32.47 k N/m沿梁纵方向荷载标准值qlk=Q3= 26.97 k N/m(二)、小横杆计算折算为梁宽范围的荷载设计值q=ql/B=37.11RA=qb3(4-b/L)/(8L 2)=0.363RB=

31、qb-RA=6.13中立杆轴力：NB=2RB=12.26M=qb 2(2-b/L) 2/8=0.387f=M/W(4.25CM3)=91允许强度f=250强度验算满足沿梁纵方向荷载标准值qk=Gk+Qk=26.96梁传给小横杆作用力标准值Pk=qk/2=5.39挠涯 u =Pk*a*L2*(3-4*a 2/L 2)/(24EI)=1.15允许挠度(L) =L/150且不大于10=3.33挠度验算满足(三)、大横杆计算立杆纵距(大横杆跨度)L0=2*=0.8小横杆传给大横杆的作用力 P=RA=0.363M=P*'L0/4=0.073强度计算f=M/W=17 允许强度f=250强度验算满足

32、小横杆传给大横杆作用力标准值Pk=RA*qlk/q«=0.3挠度 V=Pk*L03/(48EI)=0.15允许挠度u =L/150且不大于10=3.33挠度验算满足(四)侧立杆计算侧立杆纵5巨(大横杆跨度)Ly=0.8设板立杆横距Lx= 0.75板自重+模板自重o gk=25.1 6+Glk= 10.34人员、设备、施工荷载(计算立杆用)。qk= 1.01。由可变荷载效应控制的组合时：板及模板荷载设计值。1=1.2*。gk+1.4 0qk= 13.81 k N/m23 .由永久荷载效应控制的组合时：板及模板荷载设计值。2=1.35*0 gk+0.7*1.4 *0 qk= 14.94板

33、及模板荷载设计值o=o =max（0 1 , 0 2）=14.94侧立杆轴向力：板及模板传 Nl=o*（a+ Lx）*Ly/2=6.422个小横杆传N2=2RA=0.726侧立杆轴向力设计值：N=N1+N2=7.146H0=h=1.7入: 0/1=106.2附录D表：4=0.48f=N/WA=38允许强度f=205强度验算满足（四）、中立杆计算2个小横杆传中立杆轴向力设计值：N=2RB=12.26HO=h=1.7A=HO/i=106.2附录D表：4=0.48f=N/WA=64.3允许强度f=205强度验算满足（五）、侧立杆扣件计算由 N=7.146KN实选双扣件（六）、中立杆扣件计算由 N=1

34、2.26KN实选钢顶托9.5梁750X1500为控制截面计算。（一）、基本条件板厚=6400mm梁宽B=750mm梁高H=1500mm立杆横距（黄杆）跨度L=500+300+500mm小横杆间距=600mm步距h=1700mm粱750X1500为控制截面计算（一）、基本条件梁底小横杆采用048壁厚t=2.8 m m间距600 m m ;梁底设置横向四根立杆，间距 500+300+500 m m ;梁立杆纵向最大间距为600 m m ,侧模木楞竖向间距为150 m m ,梁腰部设置二道对 拉螺杆 0124OOX3OO m m（-）荷载计算（顶板按400 m m厚考虑）1、梁底模板自重：0.3X

35、（ 0.75+1.1X2+0.275 ） =0.968k N/m2、梁;睡土自重：24X （ 0.75X1.5+0.4X0.275 ） =29.64 k N/m3、钢筋荷重：1.524X0.75X1.5+1.124X0.4x0.275=1.839kN/m4、振捣混凝土产生荷载：4X1.5=6k N/m （垂直）2X0.75=1.5 k N/m （水平）5、新浇混凝土侧压力：24X1.5=36 k N/m26、混凝土倾倒荷载：2kN/m2（二）梁底面模板验算1、 面模板承载力强度验算1 ）均布荷载设计值：（4水平振捣荷载）可变荷载效应控制组合：（l+2+3）X1.2+ （ 4水平振捣荷载）X1.

36、4Fl= （ 0.968+29.64+1.839 ） X1.2+1.5X1.4=41.04 k N/m永久荷载效应控制组合：（1+2+3 ） X1.35+ （ 4水平振捣荷载）X0.7X1.4F2= （ 0.968+29.64+1.839 ） X1.35+1.5X0.7X1.4=45.27k N/m以上Fl、F2两者取大值，F2=45.27k N/m2 )抗弯强度验算：面模板可视为梁，取梁宽为L0米，跨度100 m m ,次木龙骨作为梁支点按简 支梁验算。线荷载设计值转换：ql=0.9XF2X1.0 m /0.5 m=0.9X45.27X1.0/0.5=81.49 k N/m施工荷载为均布荷载

37、弯距值：Ml= qlL2/8=81.49X1002/8=101862.5N. m mW=bh2/6= 1000X1276=24000 m m36= Ml/W=101862.5/24000=4.24N/ m m2< 6 =13.0 k N/ m m23）均布荷载设计值抗剪验算：面模板剪力设计值：V= qlL/2=81.49X100/2=4074.5Nt=3V/2 bh=3X4074.5/2X1000X12=0.51 N/ m m2< t=1.4 N/ m m22、 面模板承载力挠度验算挠度验算荷载组合标准：F3=1+2+3=32.45 k N/m线荷载设计值转换：q2=F3X1.0M

38、/0.5=32.45Xl/0.5=64.9 k N/m1= bh3/12= 1000X123/12= 144000 m m4W=5q2L4/384EI=5X64.9X1004/384X4050X144000=0.145 m m<L/400=100/400=0.25 m m 满足要求（三）计算梁下木方（50X100木方）承载力验算（1）木方承载力强度验算1 ）均布荷载设计值以上Fl、F2两者取大值F2=45.27 k N/m梁下木方视为单跨梁，跨度600 m m ,钢管黄杆作为梁支点。线荷载设计值为：q3=F2=45.27 k N/m （梁底设7根木方立放）2 ）木楞强度验算单跨弯矩：M2

39、=0.125q3l2= 0.9X0.125X45.27X6002=1833435N/ m m单根木方截面模量：W= bh2/6= 50X1002/6=83333.3 m m36= M2/W= 1833435/7*83333.3=3.14 N/ m m2< 6 =13.0 k N/ m m2 满足要求（2）木方承载力抗剪验算1 ）均布荷载设计值以上Fl、F2两者取大值F2=45.27 k N/m线荷载设计值为：q3=F2=45.27k N/m （梁底设7根木方立放）木方剪力设计值：V= qL/2=0.9X45.27X600/2=12222.9N2）均布荷载设计值抗剪验算t=3V/2 bh=

40、3X12222.9/2X50X100X7=0.52N/ m m2< t=1.4 N/ m m23 ）木方承载力挠度验算挠度验算荷载标准组合：F3=1+2+3=32.45 k N/m线荷载设计值转换：q4=F3=32.45k N/m1= bh3/12=50X1003/12=4166666.67 m m4W=5q4L4/384EI=5X32.45X8004/7*384X9000X4166666.67=0.66 m m<L/400=600/400=1.5 m m 满足要求（四）梁下钢管小横杆（048壁厚t=2.8 m m ）承载力强度验算1 ）均布荷载设计值以上Fl、F2两者取大值F2=

41、45.27k N/m梁底小横杆视为三跨连续梁，跨度500+300+500 m m ;梁底四根立杆为梁支点，纵 向按600 mm计；线荷载设计值：q5=0.9F2X0.6M/0.5M=0.9X4527X06/0.5=48.89 k N/m、2)简图A计算RA=qb3(4-b/l)/8|2=4889X0.2253(4-0.225/0.5)/8X052=0.99KNRB= qb-RA=48.89X0.225-0.99=10.01KNMB= qb72-RAl=48.89x0.2252/2-0.99x0.5=0.75k N/mWn=4250 m m3 ( 048 壁厚 t=2.8 m m )6= M3/

42、W=750000/4250= 176.45 N/ m m2<0 =205 N/ m m2挠度验算荷载组合标准：F3=1+2+3=32.45 k N/m线蘸设计值转换：q5=F3X0.6M/0.5M=32.45X0.6/0.5=38.94k N/mE=2.06X105 N/ m m2 Ix=1.02X105 m m4 ( 048 壁厚 t=2.8 m m )Wmax=a/6EIRA(3l2-a2)-qb3 =300/6X2.06X105X1.02X105990(3X5002-3002)-38.94X2253 =0.432 m m<L/400=500/400=l .25m m 满足要求

43、3)简图B计算RC=RD= qb/2=4889X03/2=7.33KNM4= qb2/24=48.89X0.32/24=0.183KN.MWn=4250 m m3 ( 048 壁厚 t=2.8 m m )6= M4/W=183000/4250=43.05N/ m m2<0 =205 N/ m m2挠度验算荷载组合标准：F3=1+2+3=32.45 k N/m线除设计值转换：q5=F3X0.6M/0.5M=32.45X0.6/0.5=38.94 k N/mE=2.06X105 N/ m m2 Ix=1.02X105 m m4 ( 048 壁厚 t=2.8 m m )Wmax= q5L4/3

44、84EI=38.94X3004/384X206000X102000=0.04 m m<L/400=300/400=0.75 m m 满足要求(五)梁侧模板的验算梁侧模板木方间距为150 m m ,为单跨简支梁。钢管牵杆间距600 m m.(1)荷载验算：1 ）假设丁=20汽（混凝土温度），B1=1.2 （外加剂修正系数）B2=1.15（塌落度修正系数），V=2m/h（浇筑速度），t°=200/（T+15） F4=0.22RcToBiB2、豆=0.2224X200/（20+15）X1.2X1.15X1，7=54.29 k N/ m2F5=Rch=24X1.5=36k N/ m2

45、两者取较小值2）振捣混凝土产生的荷载组合:4kN/ m2（2 ）抗弯强度验算侧模面板木楞间距150 m m ,按单跨简支梁计算。荷载组合：F=4X1.4+24X1.5X1.2=48.8 k N/ m2根据钢管竖档 600 m m 间距，q6=48.8X0.6=29.28 k N/ mM= q6L2/8=29.28X0.152/8=0.08235KN. mW=bh2/6=600X152/6=22500 m m36= Ml/W=82350/22500=3.66 N/ m m2< 6 =13.0 k N/ m m2荷载组合：F=36 k N/ m2根据钢管竖档600 m m间距，q7=36X0

46、.6=21.6k N/ m1= bh3/12=600X153/12=168750m m4Wmax=5q7L4/384EI=5X21.6X1504/384X4500X168750=0.19 m m <L/400=150/400=0.375m m 满足要求2 ）侧模木楞，按单跨梁计算,钢管竖档间距300 mm，取150 mm宽为计算单元Q8=0.9X48.8X0.15=6.59 k N/ m抗弯:M= Q7L2/8=6.59X0.32/8= 0.074KN. m W=bh2/6= 50X1002/6=83333.33 m m36= M/W=74000/83333.33=0.89 N/ m m

47、2< 6 =13.0 k N/ m m2抗剪：V= QL/2=6.59X0.3/2=0.99KNT=3V/2 bh=3X990/2X50X100=0.297N/ m m2< T=1.4 N/ m m23）挠度验算：取侧压力为 F=36 k N/ m,q9=36X0.15=5.4 k N/m单根木楞惯性矩：1= bh3/12=50X1003/12=4166666.66 m m4W=5Q9L4/384EI=5X5.4X3004/384X9000X4166666.66=0.015 m m <L/400=300/400=0.75 m m 满足要求（六）梁模板抗拉螺杆计算荷载组合：F=

48、4X1.4+24X1.5X1.2=48.8 k N/ m2-钢管横档间距300 m m , 012双头对拉噱杆设一道F=0.9X48.8X0.4X0.3=5.27KN< N =12.9KN（012双头对拉螺杆容许拉力） 012双头对拉螺杆400*300 m m一道满足抗拉要求。（七）钢管支撑立杆（048壁厚t=2.8 m m ）承载力强度演算1 ）顶板均布荷载设计值：（板厚按400考虑;均布荷载取1.0KN/ m2）可变荷载效应控制组合：（l+2+3）X1.2+ （ 4水平振捣荷载）X1.4 F6= （ 0.3+24X0.4+1.124X0.4 ） X1.2+1.0X1.4=13.82k

49、 N/m 永久荷载效应控制组合：（1+2+3 ） X1.35+ （ 4水平振捣荷载）X0.7X1.4F7= （ 0.3+24X0.4+1.124X0.4 ） X1.35+1.0X0.7X1.4=14.95k N/m以上F6、F7两者取大值，F2= 14.95k N/m板底钢管支撑间距最大为0.75 m xO.75 m ,水平杆步距1.7米，支撑杆有效 面积 A=397.4 m m2钢管扣件重量：N2=3步X165N （经验值）=495N （按5.1米高度计算）2 ）均步荷载设计值强度验算外侧立杆承受梁荷载:Nl=RA=0.99k N/ m外侧立杆承受板荷载：N3=14.95K N/ m2 X0

50、.75X （ 0.75+0.275 ） X0.5=5.75k N （单根立杆） 外侧立杆承受总荷载：N=Nl+N2+N3=990+495+5750=7235N支撑钢管有效面积A=397.4 m m26二N/A=7235/397.4=18.21 N/m m2<6=205 N/m m?满足要求 中间立杆承受梁荷载：N4=RB+RC=10.01+7.33=17.34 k N 中间立杆承受总荷载：N=N2+N4 =17340+495=17.835KN 支撑钢管有效面积A=397.4 m m26=N/A=17835/397.4二44.88 N/m m2<6=205 N/m m?满足要求3 ）均布荷载设计值稳定验算：048 壁厚 t=2.8 m m 回转半径:i=<d2 + dl74=<482 + 42-47