400x1450梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书

1、梁模板(扣件式，梁板立柱共用)计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、混凝土结构设计规范 GB 50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土梁名称400X1450混凝土梁截面尺寸(mm< mm)400X1450模板支架高度H(m)3.7模板支架中It向长度B(m)8.1模板支架纵向长度L(m)4.95梁侧楼板厚度(mm)200、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值 G2k(k

2、N/m 3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m 3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m 3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Qk(kN/m 2)1对水平面本板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值3k(kN/m2)基本风压cj0(kN/m 2)0.4非自定义:0.331地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地24面高度(m)风压高度变化系数JZ0.796风荷载体型系数画1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱

3、间距l a(mm)、l b(mm)800、 800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm)550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距80每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露设计简图如下:平面图本图梁恻支撑构造仅作示意，具体详见颗模板遴计四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板抗剪强度设计值t (N/mn2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位

4、宽度b=1000mm,按四等跨连续梁计算:W = bh2/6=1000 15M5/6= 37500mm3, I = bh3/12=1000 15X5X15/12= 281250mm4qi = 0.9 max1.2(Gik+(G2k+G3k) *)+1.4Q2k, 1.35(Gik+(G2k+G3k) Xh)+1.4cQ2k内=0.9XMax1.2 (0.1+(24+1.5) 1,45)+1.4 2 1.35 汽.1+(24+1.5) 1,45)+1.4 07 2 X=46.81kN/mq1 静= 0.9 1.35 :G1k+(G2k+G3k)刈 >b= 0.9 1.35 和.1+(24+

5、1.5) 1,45 1= 45.046kN/mq1 活= 0.9 1.4 0.7 Q2k>b = 0.9 1.4 0.7 2X1 = 1.764kN/m q2=1 *G1k+(G2k+G3k)淅)区=1 泡.1+(24+1.5) 1.45) 1 定 37,075kN/m 计算简图如下:/用kH/m飞 s 飞蕊1、强度验算Mmax=0.107q1 静L2+0,121q1 活L2=0.107 X5.046 >0.082+0.121 1.764 0.082= 0.032kN - m户 M max/W = 0.032 106/37500= 0.859N/mm2< f> 15N/

6、mm2满足要求！2、挠度验算wax= 0.632q2L4/(100EI)=0.632 37.075 804/(100 540031250)= 0.006mm< 河L/40 0 = 80/400= 0.2mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393qi静L+0,446q1 活L=0.393 X5,046 0；08+0.446 1X764 0.08=1.479kNR2=R4=1.143qi静L+1.223qi活L=1.143 X5.046 W08+1.223 的64 0.08=4.292kNR3=0.928qi静L+1.142qi活L=0.928 45.04

7、6 0.08+1.142 的64 0.08= 3.505kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.393 37.075 0.08=1.166kN ' -' . . _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _R2=R4=1.143q2L=1.143 37.075 0.08=3.39kNR3 =0.928c2L=0.928 87.075 0.08= 2.752kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载:qi 左=Ri/b=1.479/1= 1.479kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1 中=MaxR 2,R3,R4/b=Max4.292,3.

8、505,4.292/1=4.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1 右=R5/b=1.479/1= 1.479kN/m小梁自重：q2=0.9 X.35 p.3-0.1)0.4/5 =0.019kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=0.9 1.350.54.45-0.2)=0.759kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右= 0.9 1.350.5 (1.45-0.2)=0.759kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=0.9 Max1.2泡.5+(24+1.1) 0.药+1.4 2 1.35X0.5+(24+1.1) 0.药+1.4 07 次泡.55-0.4/2)/2 1

9、=1 >484kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右= 0.9 Max1.2泡.5+(24+1.1) 0.药+1.4 % 1.35升0.5+(24+1.1) 0.药+1.4 07 21.1-0.55)-0.4/2)/2 1=1.484kN/m小梁类型方木小梁截面类型(mm)40 X90小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)11.44小梁抗剪强度设计值t (N/mn2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载能力极限状态:左侧小梁荷载 4左=4左 +q2+q3左+q4左=1.479+0.019+0

10、.759+1.484=3.742kN/m中间小梁荷载 4中=qi中 + q2=4.292+0.019=4.311kN/m右侧小梁荷载 4右=41 右+q2+q3右+q4右=1.479+0.019+0.759+1.484=3.742kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max3.742,4.311,3.742=4.311kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'=R1'/b=1.166/1 = 1.166kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1#=MaxR2',R3',R4'/b=Max3.39,2.752,3.39

11、/1=3.39kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'=R5'/b=1.166/1 = 1.166kN/m小梁自重：q2'=1X0.3-0.1) 0.4/5 =0.016kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左'=1 >0.5 (1.45-0.2)=0.625kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右'=1 >0.5 (1.45-0.2)=0.625kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左'=1泡.5+(24+1.1) 0.2) (0.55-0.4/2)/2 1=0966kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右&#

12、39;=1泡.5+(24+1.1) 0.2) (1.1-0.55)-0.4/2)/2 1 X =0.966kN/m左侧小梁荷载 q左' = q左'+q2'+q3左'+q4左'=1.166+0.016+0.625+0.966=2.773kN/m中间小梁荷载 q中'=q中'+ q2'=3.39+0.016=3.406kN/m右侧小梁荷载 q右'=q右'+q2'+q3右'+q4右'=1.166+0.016+0.625+0.966=2.773kN/m 小梁最大荷载 q'=Maxq 左'

13、;,q中',q右'产Max2.773,3.406,2.773=3.406kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax=max0.125qli2, 0.5ql22 = max0.125 4.311 0.82, 0.5 M.311 由.22 = 0.345kN - m产Mmax/W=0.345 M06/54000=6.387N/mm2w 用=11.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax=max0.5ql1, ql2 = max0.5 4.311 0.8, 4.311 0.2 = 1.724kN ax=3Vmax/(2bh0)=3 M.724 1

14、000/(2 40>90)= 0.719N/mm20 =1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算m = 5q'l14/(384EI) = 5 M.406 8004/(384 7040 >243 M 04) = 1.062mm< 口日 1/400= 800/400= 2mmw= q'l24/(8EI) = 3.406 2004/(8 7040 >243M04) = 0.04mm< 门. 2H400= 2 >200/400= 1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=qLi,0.5qLi+qL2=max4.311 0.8,0

15、.5 4.3110.8+4.311 0.2=3.449kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=2.994kN,R2=3.449kN,R3=2.82kN,R4=2.82 kN,R5=3.449kN,R6=2.994kN正常使用极限状态Rmax'=q'L 1,0.5q'L1+q'L2=max3.406 0.8,0.5 3.406 0.8+3.406 (X2=2.725kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1'=2.218kN,R2'=2.725kN,R3'=2.214kN,R4'=2.214kN,R5

16、'=2.725kN,R6'=2.218kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48X3主梁计算截面类型(mm) 48X3主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值°(N/mn2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数12.«4kN 3.449kN 2,S2kN,44#N L柴4kN 或主梁弯矩图(kN m)(T =Mmax/W=0.701 M06/4490=156.147N/mm2w 用=205N/mn2满足要求！2、抗剪验算a .77

17、3OJ73 2.22t 1aM-5£7Lx-0,77374).773主梁剪力图（kN）Vmax=8.49kN如ax=2Vmax/A=2 刈.49 1000/424= 40.048N/mm2w r =125N/n2m满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)wax= 0.189mm< 月L/400 = 550/400= 1.375mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态 支座反力依次为 Ri=0.773kN, R2=16.98kN, R3=0.773kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc11、扣件抗滑移验算两侧立

18、柱最大受力 N = maxR1,R3 = max0.773,0.773= 0.773kN < 1 乂 8=8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力 N = maxR2 = 16.98kN &N30kN 满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) 48X3钢管计算截面类型(mm) 48X3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm 2)205支架自重标准值q(kN/m)0.11、长细比验算l0=h=1500mm入到i=1500/

19、15.9=94.34 < 入=150 长细比满足要求！查表得，小=0.6342、风荷载计算Mw=0.9 Xc冰 1.4 >kYaXh2/10=0.9 0.9 1.4 8.331 0.8 1.52/10= 0.068kN m3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008,荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1 = 0.9 巾.2 (0.1+(24+1.5) 1.45)+1.4 09 2 X=42.309kN/m2)小梁验算q=max1.34+0.9 K2 (0.3-0.1) 0.4/5+0.5 (K45-0.2)+0.9 1.2X (0.5+(24+1.1) 0.

20、药+ 1.4 0.9 1 >max0.55-0.4/2, (1.1-0.55)-0.4/2/2 1, 3汨83+0.9 t<2 (0.3-0.1) 0.4/5=3 .901kN/m同上四六计算过程，可得：R1=0.684kN, R2= 15.229kN, R3= 0.684kN立柱最大受力 Nw = maxR+N边 1, R2, R3+N边2+0.9 1.2 对.1 >(3.7-1.45)+Mw/lb= max 0.684+0.9 K2 (0.5+(24+1.1) 0.2)+1.4 09 1泡.8+0.55-0.4/2)/2 0.8,X15.229, 0.6 84+0.9 1

21、.2 (0.5+(24+1.1) 0.药+1.4 09 1m.8+1.1-0.55-0.4/2)/2 0.8+以243+0.068/1.1 = 15.533kNf=N/(小 A)+M/W = 15533.178/(0.634 424)+0.068 106/4490= 72.928N/mm2< f>205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.97支架高宽比不应大于3H/B=3.7/8.1=0.457 <3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝

22、土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100F1=N=15.533kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范 GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl< (0.7hft+0.25 pc,m) n)mh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值截面高度影响系数：当 h0800mm寸，取 的=1.0；当h) 2000mm寸，取生=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值(pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/mm2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值于min(力,72)111=0.4+1.2/ 电嗯=0.5+as h0/4Um小局部荷载或集中反力作用面积形状的影响