塔吊基础方案

1、秋谷林海塔吊基础施工方案编制： 审核： 审批： 广东省阳江市建安集团有限公司2015年3月12日目录一、项目概况2二、编制依据2三、方案简介21、塔吊位置确定32塔吊基础设计3三、计算书3AQZT80A（5613）型塔吊基础计算3BQZT80A（6013）型塔吊基础计算8五、塔吊基础施工技术措施13一、 项目概况工程名称：秋谷林海建设规模：本工程为商业住宅区，地下部分为一层地下室，1-3#楼为26层；4#楼为25层；5-6#楼为9层及裙楼商业区，总建筑面积为100999.45。结构类型：框架剪力墙结构。建设地点：惠州市大亚湾建设单位：惠州市秋谷实业集团有限公司施工单位：广东省阳江市建安集团有限

2、公司监理单位：深圳市广厦工程顾问有限公司二、编制依据1秋谷林海施工组织设计方案2秋谷林海工程岩土勘察报告3GB50200-2002地基与基础施工质量验收规范4. GB50205-2001钢结构工程施工质量验收规范5GB50007-2002建筑地基基础设计规范6GB50017-2003钢结构设计规范7JGJ33-2001建筑机械使用安全技术规程8本工程设计图纸9长沙中联重工科技发展股份公司生产的QZT80A（6013）型、QZT80A（5613）型塔式起重机使用说明书。三、方案简介根据我项目部编制的施工组织设计和施工平面布置图，我项目部准备安装塔吊三部，位置分别为：1#塔吊位于1#楼旁、2#塔吊

3、位于3#楼旁、3#塔吊位于4#楼旁，具体位置见施工总平面布置图（附）。 本工程拟设置2台QZT80A（6013）型塔吊，分别为1、2#塔吊，1台QZT80A（5613）型塔吊，为3#塔吊，以保证上部结构施工的需要，确保施工工期。1、塔吊位置确定由于塔吊是施工材料垂直运输的主要机械，其位置的选择对施工的顺利进行也十分关键，因而在塔吊位置确定时，我们十分谨慎地考虑了以下几个方面：（1）塔吊的回转半径必须覆盖大部分的施工区域，少部分不能覆盖的区域也能很方便地用人工将材料倒运过去。（2）塔吊的回转半径还必须覆盖钢筋的成品堆场及结构周转材料堆场，塔吊的回转半径还需覆盖部分通车道路，以方便利用塔吊进行材料

4、的装卸。（3）塔吊的安装对工程施工所产生的不利影响最小。（4）塔吊能够方便地拆卸；拆卸时，塔吊降下时吊臂的位置应足够，塔吊位置邻近路面，地下室顶板上的路面应能通行载重车辆（规划消防车道的位置）。2塔吊基础设计由于本工程场地质地坚硬，根据勘察院提供的秋谷林海项目岩土工程勘察报告，再经与建设单位、设计单位、监理单位商讨，塔吊基础采用天然地基。 QZT80A（6013）型塔吊采用(5500×5500×1350)C35混凝土基础，配筋采用HRB335 d25mm180双层双向配置；QZT80A（5613）型塔吊采用(5300×5300×1350)C35混凝土基础

5、，配筋采用HRB335 d25mm180双层双向配置.三、计算书AQZT80A（5613）型塔吊基础计算本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）、地基基础设计规范（GB50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）等编制。1、参数信息塔吊型号：QZT80A(5613)， 塔吊起升高度H：100.00m，塔身宽度B：1.65m， 基础埋深d：0.00m，自重G：550kN， 基础承台厚度hc：1.35m，最大起重荷载Q：60kN，

6、 基础承台宽度Bc：5.30m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：25mm 地基承载力特征值fak：500kPa， 基础宽度修正系数b：3， 基础埋深修正系数d：4.4，基础底面以下土重度：20kN/m3， 基础底面以上土加权平均重度m：20kN/m3。2、塔吊对交叉梁中心作用力的计算2.1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=550kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ55060610kN；2.2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax2110.86kN·m；3、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eM

7、k/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25×5.3×5.3×1.35=948.038kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=2110.86/(610+948.038)=1.355m < 5.3/3=1.767m；基础抗倾覆稳定性满足要求！4、地基承载力验算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=1.355m > 5.3/6=0.883m地面压应力计算：Pk

8、（Fk+Gk）/APkmax2×(FkGk)/（3×a×Bc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）5.3/20.5-2110.86/(610+948.038)=2.393m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=5.3m；不考虑附着基础设计值：Pk（610948.038）/5.3255.466kPaPkmax=2×(610+948.038)/(3×2.393×5.3)= 81.902kPa；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设

9、计规范GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取500.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.300m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取2.000m；解得地基承载力

10、设计值：fa=770.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=770.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=55.466kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=81.902kPa，满足要求！5、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.95； ft -混凝土轴心抗

11、拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.30m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=1.65+(1.65 +2×1.30)/2=2.95m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.65m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.65 +2×1.30=4.25； Pj -扣除

12、基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=98.28kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.30×(5.30-4.25)/2=2.78m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=98.28×2.78=273.47kN。允许冲切力：0.7×0.95×1.57×2950.00×1300.00=4003931.75N=4003.93kN > Fl= 273.47kN；实际冲切力不大于允许

13、冲切力设计值，所以能满足要求！6、承台配筋计算6.1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(5.30-1.65)/2=1.83m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取98.28kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax&#

14、215;（3×aal）/3×a98.28×(3×1.65-1.825)/(3×1.65)=62.047kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.30×5.30×1.35=1279.85kN/m2； l -基础宽度，取l=5.30m； a -塔身宽度，取a=1.65m； a' -截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.65m。 经过计算得MI=1.832×(2×5.

15、30+1.65)×(98.28+62.05-2×1279.85/5.302)+(98.28-62.05)×5.30/12=288.60kN·m。6.2.配筋面积计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承台的计算高度，ho=1.30m。经过计算得： s=288.60×

16、106/(1.00×16.70×5.30×103×(1.30×103)2)=0.002； =1-(1-2×0.002)0.5=0.002； s=1-0.002/2=0.999； As=288.60×106/(0.999×1.30×103×300.00)=740.72mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5300.00×1350.00×0.15%=10732.50mm2。实际配筋值：HRB335钢筋，25180mm双层双向。单向根数29根。实际配筋值28456

17、.3 mm2。实际配筋面积大于设计值，所以能满足要求！BQZT80A（6013）型塔吊基础计算本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）、地基基础设计规范（GB50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）等编制。1、参数信息塔吊型号：QZT80A(6013)， 塔吊起升高度H：100.00m，塔身宽度B：1.65m， 基础埋深d：0.00m，自重G：650kN， 基础承台厚度hc：1.35m，最大起重荷载Q：60kN， 基础承台

18、宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：25mm 地基承载力特征值fak：500kPa， 基础宽度修正系数b：3， 基础埋深修正系数d：4.4，基础底面以下土重度：20kN/m3， 基础底面以上土加权平均重度m：20kN/m3。2、塔吊对交叉梁中心作用力的计算2.1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=650kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ65060710kN；2.2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax3172.65kN·m；3、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk

19、+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25×5.5×5.5×1.35=1020.938kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=3172.65/(710+1020.938)=1.833m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！4、地基承载力验算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=1.833m > 5.5/6=0.917m地面压应力计算：Pk（Fk

20、+Gk）/APkmax2×(FkGk)/（3×a×Bc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）5.5/20.5-3172.65/(710+1020.938)=2.056m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=5.5m；不考虑附着基础设计值：Pk（7101020.938）/5.5257.221kPaPkmax=2×(710+1020.938)/(3×2.056×5.5)= 102.039kPa；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础

21、设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取500.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.500m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取2.000m；解得地基承载

22、力设计值：fa=782.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=782.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=57.221kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=102.039kPa，满足要求！5、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.95； ft -混凝土轴

23、心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.30m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=1.65+(1.65 +2×1.30)/2=2.95m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.65m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.65 +2×1.30=4.25； Pj -

24、扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=122.45kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.50×(5.50-4.25)/2=3.44m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=122.45×3.44=420.91kN。允许冲切力：0.7×0.95×1.57×2950.00×1300.00=4003931.75N=4003.93kN > Fl= 420.91kN；实际冲切力不

25、大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！6、承台配筋计算6.1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(5.50-1.65)/2=1.93m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取122.45kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PP

26、max×（3×aal）/3×a122.45×(3×1.65-1.925)/(3×1.65)=74.829kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.50×5.50×1.35=1378.27kN/m2； l -基础宽度，取l=5.50m； a -塔身宽度，取a=1.65m； a' -截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.65m。 经过计算得MI=1.932×(2×5.50+1.65)×(122.45+74.83-2×1378.27/5.502)+(122.45-74.83)×5.50/12=495.54kN·m。6.2.配筋面积计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1