沙田赣江特大桥35_38桥墩现浇直线段与合拢段工程施工设计方案

1、沙田赣江特大桥 35-38# 桥墩 连续梁边跨现浇段、合拢段施工方案一、工程概况沙田赣江特大桥跨赣江东大堤上部结构为 (44+80+44)m 连续梁，现浇 直线段3.75m,合拢段2.0m。顶板宽8.94m,底板宽6.4m,梁高3.8m;边 跨端顶板由42cm渐变至85cm,底板厚42 80cm,腹板厚40 75cm,梁体 在支座处设端隔板 端隔板中部设有孔洞 以利检查人员通过。二、施工组织及总体施工方案先在 35#、38#墩顶安装支座 再在 35#墩与 38#墩旁设置钢管型钢支 架施工边跨直线段 设置型钢吊架和安装体外劲性骨架施工合拢段。合拢 顺序：先合拢边跨后合拢中跨。三、边跨直线段施工边

2、跨直线段利用钢管桩支架施工。支架立柱采用3根529 x 8mn钢管 桩 钢管桩支撑在承台顶面上。钢管桩之间采用槽钢缀条连接 再用槽钢 缀条与边墩预埋件连接，柱底和柱顶焊接600 x 600x 20mm钢板。内外模采用木板，并采用扣件式支架作支撑架。其工艺流程为：搭设支架-铺设 平台-安装支座-锁定临时支座并设置预偏量-布置墩顶及铺设底模- 安装外模及支架-安装底腹板钢筋及预应力管道-安装内顶板模及支架 -安装顶板钢筋及横向预应力筋-安装内腹板模及拉杆-安装端隔墙模 板及拉杆-安装预埋件及预留孔-检查、调整-浇筑砼、养护。直线梁段 砼采用一次灌筑成型。 (支架计算书见附件三，支架设计图见附图沙田

3、 赣江特大桥 35、 38号桥墩边跨现浇段支架设计 )。四、合拢段施工先现浇直线段，待悬臂施工至 9#节段，拆除边跨端挂篮。安装吊架、 体外劲性骨架进行合拢段的施工。合拢段施工工艺流程：安装吊架-铺设 平台及底模-锁紧吊杆-安装外模-安装底、 腹板钢筋及预应力孔道-安 装内顶板模及支架-安装顶板钢筋及横向预应力束-安装体外劲性骨架 -张拉临时锚固束-浇筑砼养护-等强， 拆除体外劲性骨架-张拉临时束 至设计值-拆除边跨支架-解除 35、38#墩上支座的临时约束-安装中跨 合拢段安装中跨体外劲性骨架张拉临时锚固束浇筑中跨合拢段 等强，拆除体外劲性骨架张拉临时锚固束至设计值拆除主墩临时支 座，完成体

4、系转换-按设计图顺序张拉剩余钢束。合拢后张拉顺序为先长束后短束，每次对称张拉两束，顶底板交错进 行。采用二次张拉时记录好伸长量。1、吊架施工(1) 吊架计算书见附件二，吊架设计图见附图沙田赣江特大桥35、38 号桥墩合拢段吊架设计。(2) 安装吊架横梁，吊架横梁用D32精轧钢筋吊在已浇筑的悬臂段上或 横梁支垫梁上。(3) 安装底板纵梁、外模支撑梁和底模板。(4) 测量、调整标高，锁紧吊杆。2、钢筋安装、波纹管定位(1) 纵向钢筋一端绑扎，一端焊接。(2) 波纹管接头要求30cm以上，待临时束张拉完成后，用二层胶布将 接口处缠5cm宽，管道之间的连接应确保其密封性。波纹管安装完成后要 进行一次检

5、查，确认数量、位置、布置形式符合设计要求后，方可浇筑混 凝土。3、体外劲性骨架施工(1) 体外劲性骨架计算书见附件一，体外劲性骨架安装位置见沙田赣 江特大桥 35、 38 号桥墩合拢段吊架设计图。(2) 合拢段长 2.0m, 共设四处支撑梁 , 同时张拉 4 束临时锚固束。(3) 临时锚固束张拉力： 12-15.2,N=656.21KN 。(4) 预埋件安装时应与预应力孔道、钢筋同时考虑，且精确定位，局 部钢筋与预埋件相碰时，可适当移动钢筋或断开，预埋件定位后再加强连 接。(5) 待钢筋、模板、预应力孔道、临时张拉束全部安装完毕，再安装 体外劲性骨架，劲性骨架支撑梁与顶托之间留有 20mm勺间

6、隙，用钢楔打 紧，张拉临时束，焊接支撑梁，先底板、后顶板，张拉完毕即可浇注混凝 土，宜在本日最低气温进行。(6) 体外劲性骨架拆除时间：待砼强度和弹性模量达设计值90%。拆除体外劲性骨架，拆除后张拉临时锚固束至设计值。4、合拢段施工关键控制环节 合拢段施工是悬灌施工技术一道非常关键勺工序， 因为砼从浇筑到其 达到设计强度，直至张拉预应力束，需要一定勺时间，在此期间内，由于 昼夜温差勺变化，新浇砼勺早期收缩，梁段砼产生勺收缩和徐变，结构体 系勺变化、施工荷载及外力变化等原因，在结构中要产生变形和内力，这 对未达到强度勺合拢段砼质量有直接影响。为保证桥梁工程质量，从合拢 段砼开始灌筑至达到设计强度

7、并张拉部分预应力钢筋之前， 既保持新浇砼 不承受任何外力，又要使合拢段所连接勺梁体在各种因素影响下变形协 调，为此，要注意以下几点控制环节。(1) 合拢段勺砼选用早强、高强砼，以使砼尽早达到设计强度，及早 施加预应力，完成合拢段勺施工。(2) 为了保证结构按设计要求合拢， 在合拢段设置临时体外劲性支撑， 以保证合拢前、后结构变形协调，严格按设计图设置。(3) 张拉部分预应力钢筋，以承受合拢段施工时悬臂两端勺张力，待 合拢段砼达到张拉强度后，张拉连续束，实现体系转换。(4) 采取低温合拢。为避免新浇砼早期受到较大拉力作用，合拢段砼 浇筑时间，应选在当天气温最低时刻，使气温最高时，砼本身承受部分应

8、 力。(5) 加强砼养护，使新浇箱梁砼在达到设计强度前处于潮湿状态，以 减少箱梁顶面因日照不均所造成勺温差。5、其余施工与节段施工工艺相同。五、安全措施(1) 各类物质应按品种、规格堆码整齐、稳妥，不得乱堆乱放和超高堆放(2) 机械设备使用前应经过调试、检测，确认技术性能和安全装置状 态良好后方准使用；操作人员应熟悉机械的性能和操作方法，并具有对机 械发生事故时采取紧急措施的能力；操作人员不得擅自离开工作岗位，严 禁疲劳作业，严禁机械带故障作业。(3) 起重指挥应由技术培训合格专职人员担任。作业前，应对起重机 械设备、现场环境、行驶道路、吊重物等情况进行了解，确定吊装方法。(4) 用电设备应实

9、行一机一闸一漏 (漏电保护器 ) 一箱( 配电箱) ；漏电 保护装置应与设备相匹配。 不得用一个开关直接控制二台及以上的用电设 备。(5) 张拉预应力砼钢筋时，预应力张拉区应有明显标志，非操作人员 不得入内，构件两端不得站人。(6) 现场施工应掌握风力预报，在危及施工和作业安全时应采取措施 或停工；当风力达到 6 级时，应停止露天起吊、装卸、高处作业、泵送砼 等作业。(7) 高处作业中的安全标志和各种用于高处作业的设施，使用前应检 查；高处作业中所用的物料，应堆放平稳，不得妨碍通道，高处拆下的物 件、余料和废料，不得向下抛掷；高空作业必须系安全带，安全带应挂在 牢固的物件上， 严禁在一个物件上

10、栓挂几根安全带或一根安全绳上栓几个 人，临边作业应设置防护围栏和安全网，悬空作业应有可靠的安全防护设 施。(8) 高温天气，应按劳动保护规定做好防暑降温工作。六、高温季节砼浇筑质量保证措施及安全措施 高温季节砼浇筑质量保证措施1、降低大体积混凝土的绝热温升(1) 选用水化热低的水泥(如矿渣水泥) 。因招标供应采用普通硅酸盐 水泥，可要求供应商降低对水化热影响较大的水泥中C3A 的含量。(2) 降低混凝土入模温度，规范要求混凝土入模温度w30 C，夏期施 工时，必须对砂、碎(卵)石进行降温。采用不高于 20C的地下水或冰水 拌合。(3) 掺加缓凝减水剂。(4) 采用蓄水法养护，并加以覆盖。(5)

11、 采取降低拌合物温度。2、采取现场温控措施(1) 水泥：水泥使用温度不得超过40 C,否则必须采取措施降低水泥温 度。水泥应使用有一定休整期和冷却降温时间的储存水泥，禁止使用刚进 场的高温水泥，防止其安定性、初凝时间不合格，水泥应分批检验，质量 应稳定。(2) 砂：采用中粗砂。细度模数为2.33.1，属H级配范围，含泥量W 2%，入场后应分批检验。(3) 石：石子颗粒级配为540mmi连续级配或二级配。石子必须分批检 验严格控制其含泥量不超过 1.5%。(4) 外加剂 ： 掺加缓凝型高效减水剂。外加剂在使用前称量分包，在砼 搅拌过程中采用后掺，配制应有专人负责，做好配制记录。(5) 砼配合比：

12、夏期施工调整混凝土的配合比， 砼初凝时间应大于 10h3、现场砼浇筑温度的控制(1) 在每次开盘之前，试验室要量测水泥、砂、石、水的温度，专门 记录，计算其出机温度，并估算浇筑温度。(2) 严格控制砼原材料的温度，水泥要求水泥厂家出厂前放置一段时 间；砂、石料要采取遮阳措施，防止太阳直晒。高温季节砼浇筑安全措施(1) 坚持“安全第一，预防为主”的基本方针，切实做好高温季节的 安全生产工作，预防生产安全事故的发生，确保安全度夏。(2) 各部门提高对夏季安全生产工作特殊性和重要性的认识，把夏季 安全生产工作列入当前工作的重要内容。(3) 开展安全生产宣传教育工作，增强作业队伍的防范意识和自我保护能

13、力(4) 加强安全检查，杜绝各种隐患。(5) 落实各种防暑降温措施，确保作业人员吃好、工作好、休息好(6) 落实应急预案，以防万一。(7) 建立网路，确保信息畅通。附件一：沙田赣江特大桥 3538 号桥墩合拢段劲性骨架计算书一、计算说明 一个合拢段共设四处劲性骨架，同时张拉四束临时锚固束。假定四束 锚固束张拉力使四处劲性骨架均匀受力。二、计算荷载 一束临时锚固束张拉力为：30%XT k=0.3 X 1302X 140X 12=656208N=656.21KN三、计算内容1 、劲性骨架主梁36a:A=60.89cm 2 I x=11874.2cm4 Wx=659.7cm3 i x= 1 3 .9

14、7cm4Iy=455cm4 Z o=2.44cm主梁为格构式组合截面，对于虚轴惯性矩为：I y1=2X 455+60.89 X (18-2.44) 2=30394.6cm4>2Ix=23748.4cm4由此实轴 x 轴为弱轴方向， i x=13.97cmL=212cm按两端铰接考虑)入二L/i x=212/13.97=15 按 b 类截面查表得 © =0.983(T 压=65621/(0.983 X2X 60.89)=548kg/cm 2v 1400kg/cm2 (满足要求) 2、顶托焊缝焊缝为贴脚焊缝，焊角高度为hf=8mm焊缝为双侧连续焊，I w=2X 4X 48=384c

15、m贴脚焊缝的计算长度=60h=60X 0.8=48cm) 焊缝能承受的剪力0.7hf lw f 7=0.7 X 8X 3840X 160=3440640N=3441KN>656.21KN(满足要求 )3、预埋件与顶托焊缝焊缝为双侧连续贴脚焊缝，焊角高度为hf=8mm焊缝长度l w=8X 7X 2X 2+48X 2=320cm贴脚焊缝的计算长度=60h=60X 0.8=48cm) 焊缝能承受的剪力0.7hf lw f 7=0.7 X 8X 3200X 160=2867200N=2867.2KN>656.21KN4、预埋件抗剪B22钢筋 28根，口 16X 360x 622mrrr块抗

16、剪截面总计=0.25 x 3.14 x 222+16X 622=10332mmt =65621/103.32=635kg/cm2<850kg/cm2 （满足要求）附件二：沙田赣江特大桥35 38号桥墩合拢段吊架计算书一、计算说明1、设计计算中假定翼缘板荷载通过外模传递给外模支撑梁，空腔处顶板荷载通过内模和内模支撑架通过底模传递给底模纵梁，腹板和空腔处底板荷载通过底模传递给底模纵梁。外模支撑梁和底模纵梁荷载传递给横 梁，横梁荷载通过吊杆传递给已浇筑成型的悬浇段或现浇直线段横梁上。 底模纵梁中跨合拢段工况最不利、横梁边跨合拢段工况最不利。多跨连续 梁采用结构力学求解器解算。二、计算荷载混凝土

17、容重：2.65t/m0.1t/m施工平台、防护等附属荷载:施工荷载：0.3t/m 2模板自重：0.3t/m 2（包括底模、内外模及内外模钢管架）三、计算内容合拢段长度为2m合拢段截面如下图所示（单位:cm）4丨:ni 11 4A "J JjTA srii*11、中跨合拢段纵梁(1) 腹板纵梁l22a:A=42cm2 I x=3400cni Wx=309cn3 G=0.033t/mIx/Sx=18.9cm d=0.75cm荷载计算混凝土荷载 q1=1.53 x 2.65=4.05t/m模板自重和施工及附属荷载 q2=(0.3+0.1+0.3) x 0.4=0.28t/m腹板纵梁自重 q

18、3=0.033 x4=0.132t/mq=qi+q2=4.33t/m L=4m荷载模型1山山川山川川MU+求得：Mlia）=6.67t m Qma）=4.59t f ma）=4mm（T max=Ma>/（4 x VX）=539kg/cmI 2< 1800kg/cm2 （ 满足要求） t max=Qax Sx/（I x g ）=81kg/cm2<850kg/cmi2（ 满足要求）fmax=4m< L/400=10mm（满足要求）(2) 底板纵梁 荷载计算顶底板混凝土荷载5=0.65 x 2.65=1.72t/m模板自重和施工及附属荷载 q2=(0.3+0.1+0.3) x

19、 0.7=0.49t/m底板纵梁自重q3=0.033t/mq=q1+q2=2.21t/m荷载模型2.2L+0U33(3) 外模支撑纵梁箱梁单侧翼缘板砼通过外侧模由四根纵梁承受荷载计算翼缘板混凝土荷载 5=0.74 x 2.65=1.96t/m模板自重、施工及附属荷载 q2=(0.3+0.1+0.3) x 1.27=0.889t/m外模支撑梁自重 s=0.033 x 4=0.132t/m集中荷载 P=(1.96+0.889) x 2=5.7t均布荷载 q3=0.033 x 4=0.132t/m按最不利情况考虑，假定总荷载通过1个外模竖楞加载于纵梁中心位计算模型求得：MLa)=5.96t m Qm

20、a)=3.11t f ma)=3mm(T maX=Ma>/(4 x VX)=482kg/cm2< 1800kg/cm2( 满足要求)t max=Qax S/(l x § )=55kg/cm2<850kg/cm2 ( 满足要求) fmax=3m< L/400=10mm(满足要求)2、中跨合拢段横梁I28a:A=55.45cm 2 I x=7114.14cm4 Wx=508.15cm3 G=0.0434t/mIx/S x=24.62cm d=0.85cm荷载计算腹板处荷载 q1=4.59/0.33=13.9t/m底板处荷载P=2.28t外模支撑梁荷载P2=3.11

21、/2=1.6t横梁自重 q2=0.0434 x 2=0.0868t/m计算模型juuuniii.iiiiuuiviiiuiuuiumuMii求的Mflnax=MC=hM=5.53t m卩壮r瓷Q max=CC=CD=9.89tB=R=4.68t c=R=15.43t ma)=2mm(T maX=Ma>/(2 X VX)=544kg/cm2< 1800kg/cm2 ( 满足要求)f max=2mrnc 440/400=11mmt maX=Qax - Sx/(I x 8 )=236kg/cm 2<850kg/cm2 ( 满足要求)(满足要求)R=R=4.68t、FC=FD=15.

22、43t为吊杆反力，均小于50t，满足要求。3、边跨合拢段横梁(靠现浇段侧)I45a:A=102cm2 I x=32240cnn Wx=1430cni G=0.0804t/mIx/Sx=38.6cm d=1.15cm255R=185q(285-185/2)求得 RA=140qR/185q=0.761.85/2=0.925荷载计算腹板处荷载 qi=13.9 X 2X 0.925 X 0.76=19.6t/m底板处荷载 R=2.28 X 2X 0.925 X 0.76=3.21t外模支撑梁荷载 P2=1.6 X2X 0.925 X 0.76=2.25t横梁自重 q2=0.0804 x 2=0.161

23、t/m计算模型+求的 Mlia)=39.77t m Qma)=20.6t f ma)=19mmR B=R=23.01t(T maFMW(2 x VX)=1391kg/cm2v 1800kg/cm2( 满足要求)t maX=Qax Sx/(I x 8 )=232kg/cm 2<850kg/cm2 ( 满足要求) f max=19mrnt 8000/400=20mm(满足要求)R二R=23.01t为吊杆反力，均小于50t，满足要求。4、横梁支垫梁l28a:A=55.45cm 2 I x=7114.14cm4 Wx=508.15cm3 G=0.0434t/mIx/S x=24.62cm d=0

24、.85cm荷载计算外模支撑梁荷载P=23.01t 横梁自重 5=0.0434 x 2=0.0868t/m计算模型求的 MLax=15.41t m Qmax=17.16t fmax=5mmR 1=17.16t R 2=6.15t(T max=MW(2 x W)=1516kg/cm2v 1800kg/cm2( 满足要求)t max=Qax Sx/(I x)=410kg/cm2<850kg/cm2 ( 满足要求)f max=5mrnc 3450/400=9mm（满足要求）5、边跨合拢段横梁（靠悬浇段侧）243l28a:A=55.45cm I x=7114.14cm Wx=508.15cm G=

25、0.0434t/mIx/S x=24.62cm d=0.85cm255R=185q（285-185/2）求得 FR=140qR/185q=0.76 R b=1-0.76=0.241.85/2=0.925荷载计算腹板处荷载 q1=13.9 x 2X 0.925 x 0.24=6.2t/m 底板处荷载 R=2.28 x 2x 0.925 x 0.24=1.01t 外模支撑梁荷载 P2=1.6 x2X 0.925 x 0.24=0.71t 支垫梁传递荷载 R=6.15t横梁自重 q2=0.0434 x 2=0.0868t/m计算模型 n IS.LS “71Kinl.aHl IQ） llfillin

26、mi1JIIID7I » 15 D7IJ11 H+川山山川口川山比山山I川丄川川川1L I求的 Mmax=3.14t m Q max=7.99t fmax=2mmR B=R=10.5t R C=R=7.02ter max=ML/（2 x W）=308kg/cm2 v 1800kg/cm2（ 满足要求）t max=Qax Sx/（I x g ）=191kg/cm 2<850kg/cm2 （ 满足要求）f max=2mrnc 4400/400=11mm（满足要求）RB=RE=10.5t 、RC=RD=7.02t 为吊杆反力，均小于 50t ，满足要求。附件三：沙田赣江特大桥35 3

27、8号桥墩边跨现浇段支架计算书一、计算说明1、设计计算中假定翼缘板荷载通过外模传递给外模支撑梁， 空腔处顶 板荷载通过内模和内模支撑架通过底模传递给底模纵梁， 腹板和空腔处底 板荷载通过底模传递给底模纵梁。外模支撑梁和底模纵梁荷载传递给横 梁，横梁荷载传递给钢管桩。多跨连续梁采用结构力学求解器解算。2、计算时以最重空腔块截面计算，偏于安全。二、计算荷载混凝土容重：2.65t/m 3施工平台、防护等附属荷载：0.1t/m 2施工荷载：0.3t/m 2模板自重：0.3t/m2（包括底模、内外模及内外模钢管架）三、计算内容节段截面如图所示（单位:cm）1、纵梁(1) 腹板纵梁l22a:A=42cm2

28、I x=3400cni Wx=309cm3 G=0.033t/mIx/Sx=18.9cm d=0.75cm荷载计算混凝土荷载 q=3.07 x 2.65=8.14t/m模板自重和施工及附属荷载 q2=(0.3+0.1+0.3) x 0.8=0.56t/m腹板纵梁自重 q3=0.033 x4=0.132t/mq=qi+q2+q3=8.832t/m荷载模型求得：Mmax=2.55t m Qmax=8.58t f max=1mm R=13.88t8.5525-B3J3132川川川川I川山山川山川川I川山山川(T maX=Ma>/(4 x VX)=206kg/cm2< 1800kg/cm2

29、 ( 满足要求) t max=Qax Sx/(I x g )=151kg/cm 2<850kg/cm2 ( 满足要求) f max=1mi< L/400=4mm(满足要求)(2) 底板纵梁荷载计算混凝土荷载 qi=ix 2.65=2.65t/m模板自重和施工及附属荷载 q2=(0.3+0.1+0.3) x 0.7=0.49t/m底板纵梁自重q3=0.033t/mq=q1+q2+q3=3.173t/m荷载模型求得：MLx=0.92t m Qmax=3.08t f max=1mm R=4.98t(T max=Mla>/WX=298kg/cm < 1800kg/cm2( 满足

30、要求)t max=Qax S/(l x § )=217kg/cm2<850kg/cm2 ( 满足要求)f max=1mi< L/400=4mm(满足要求)(3) 外模支撑纵梁箱梁单侧翼缘板砼通过外侧模由四根纵梁承受荷载计算翼缘板混凝土荷载 5=0.74 x 2.65=1.96t/m模板自重、施工及附属荷载 q2=(0.3+0.1+0.3) x 1.27=0.889t/m外模支撑梁自重 s=0.033 x 4=0.132t/m集中荷载 P=(1.96+0.889) X 1.77=5.1t均布荷载 q3=0.033 X 4=0.132t/m按最不利情况考虑，假定总荷载通过1个外模竖楞加载于纵梁中心位求得：MLa)=2.31t m Qma)=2.67t f ma)=1mm(T max=Ma>/(4 X VX)=187kg/cm2< 1800kg/cm2 (