新所A6栋模板安、拆方案

1、中科院地化所金阳新所A-6 栋（餐厅）模板施工方案编制：审核：贵州建工集团一公司二零一二年五月十三日目录：第一章：概述： 3第二章：模板设计 : 4一、模板形式选择： 4二、模板材料选择： 4三、模板体系选择： 4第三章：模板计算： 6一、剪力墙计算： 6二、柱模计算 : 14三、梁模计算 : 24四、板模计算 : 40第四章：模板施工： 49一、概述： 49二、模板制作、安装： 52第五章：模板施工要点： 66第六章：模板工程验收： 67第七章：模板拆除： 68第八章：模板施工质量保证措施： 70第九章：模板施工安全、文明施工措施： . . . .73第十章：季节性施工： 75第一章：概述一

2、、工程概述： 本工程由中科院地化所投资建设， 中科院建筑设计研究院有 限公司设计， 化工部遵义地质工程勘察院地质勘察， 贵州三维监 理公司监理， 贵州建工集团第一建筑工程有限公司组织施工； 由 胡涛担任项目经理，王钢担任技术负责人。本工程为一剪力墙 - 框架结构建筑， 建筑面积 1189 平方米， 总长 26.9 米，总宽 31.5 米，由地下室到屋顶构架顶总高 17.65 米；共 3 层，其中地下 1 层，地上 3 层，地下室结构层高 5.7 米，正负零零层高 4.2 米，二层 4.1 米，第三层 3.65 米 .二、结构概况：1、在本工程中，砼墙体仅设置于地下室，厚度均为300 。墙体高度

3、大部分为 4.91 米，最高为 6 米。2、 本工程框架柱截面有两种：500 X500、400 X400 ;框架 柱高度由地下室到顶层分别为： 4.91 米、 4.2 米、 4.1 米、 3.65 米。3、 在梁设置中，地下室顶板梁断面有 300 X600、300 X500、250 X550、250 X500、200 X400五种；正负零层梁断面有 350 X600、300 X550、300 X500、300 X450、250 X550、250 X500、200 X480、200 X400 八种；二层梁断面 350 X600、300 X600、300 X500、200 X420、200 X40

4、0、200 X350 六种；构架层梁 断面 300 X500、300 X450、200 X450 三种；4、 现浇板除局部零星构件外，大部分板厚均为120 。三、方案编制依据：1、中科院地化所金阳新所工程施工图纸2、中科院地化所金阳新所工程施工组织设计3、建筑工程施工质量验收统一标准 (GB50300-2001 )4、混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB50204-2002 )5、建筑施工 扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001 )( 2002 版)6、 建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008 )7、建筑施工高处作业安全技术规范( JGJ80-91 )8、贵州建工集

5、团总公司施工工艺标准( QB308 )9、贵州建工集团施工工艺标准10 、我公司三标一体化质量手册和程序文件第二章：模板设计一、模板形式选择： 本工程模板形式共分两种：1、在正负零层 1-3 交 B-F 轴部位（ 2-3 交 B-1/B 部位楼梯 井除外）梁侧模采用砖模，梁、板底模采用 100 厚 C15 砼。2、其余部位采用木模。二、模板材料的选择： 为保质、保量、安全、快速完成本工程施工任务，根据本工 程具体特点及本公司所储模板、架料的情况，砖模采用 MU10 水泥标砖、 M5 水泥砂浆砌筑； 墙、梁、柱、板、梯模板采用 1830 X915的18厚胶合板，加固木枋采用 50 X100 X2

6、000木枋；加 固对拉螺杆采用© 14高强对拉螺杆，其中抗渗部位采用©14高强止水对拉螺丝；模板支撑体系采用© 48壁厚3.0mm普通钢管 脚手架，局部采用可调型顶托。三、模板体系的选择：（一）、体系确定： 根据本工程特点，模板支、承系统拟采用以下形式：1 、剪力墙及柱采用定型木模、对拉止水螺杆，构成整体模 板，以钢管、木枋固定。2、梁、楼板、楼梯为胶合板，木枋背销，钢管架支、承。3、正负零层地梁采用砖模与地胎模。（二）、模板构造：1 、高度 600 以上梁砖模厚 240 ，梁高 600 以下梁砖模厚 120 ，砖模均砌筑于砼垫层上。2、 剪力墙模板：剪力墙模板采

7、用整块木模基本块（1830 X 915）拼装；竖向加固木枋间距 250 ，水平加固采用双钢管，间 距 500 ；墙两侧模板间拉结采用高强止水对拉螺杆， 止水对拉螺 杆垂直、水平方向间距均为 500mm ；模板内部设© 14 支撑钢筋， 长度同墙厚 ,支撑钢筋垂直、水平方向间距同样为 500 。在地下室外墙上距底板 500 高位置设 -400 X3 钢板止水板。3、柱模：柱子模板基本块为1830 X柱宽，为使柱子与楼板 接头平顺柱子配模高度为层高板厚 +10 。柱模竖向加固采用 4 根木枋，水平加固采用双钢管及© 14 高强对拉螺杆，水平加固 沿柱高每 500 设置一道。柱脚

8、四角定位采用© 14 钢筋，锚入柱脚楼板或其他结构层 100 ，露出楼板或其他结构层 50 ；柱内四 边设置© 14钢筋支撑钢筋，长度同柱宽，沿柱高每500设置一道。本栋建筑因地下室外部 1-3 交 B-F 轴部位（ 2-3 交 B-1/B 部位楼梯井除外） 需回填后方可施工该部位正负零层梁板， 故地 下室墙、 柱无法与正负零层梁板同时施工浇筑， 地下室及地下室 外部柱、墙的柱顶、墙顶定位困难；为避免在施工过程中墙顶、 柱顶移位， 1-3 交 B-F 轴部位（ 2-3 交 B-1/B 部位楼梯井除外） 独立柱间以满堂架加以拉结，满堂架设置要求同楼层板模支架 （详板模构造）。

9、4、 梁模板：梁侧模、底模模板均采用18 厚木模； 梁侧模板水平加固为木枋，其中梁净高 300 内，水平加固木枋为两根， 300-500 间为三根；梁侧垂直加固中采用木枋， 木枋间距 1100 ，垂直加固木枋外侧设木枋琵琶撑，间距 1100 ；楼层上梁净高超过 600 的梁及地下室室内地梁，梁两侧模 板间需设14高强对拉螺杆拉结，外套20PVC管；建筑外周 边梁及迎水面梁所设对拉螺杆不得设 20PVC套管。地下室外周边地梁反梁梁两侧模板拉结用对拉螺杆为14高强止水螺杆，高强止水螺杆垂直、水平间距均为 500。梁宽 250 以外，梁底沿梁纵向设 3 根加强木枋；梁宽 250 （含 250 ）内，

10、梁底沿梁纵向设 2 根加强木枋。支撑架沿梁纵、横方向间距均为 1100 ，其中高度 550 以上 梁下部设一支撑立杆；水平横杆步距 1700 ；梁的支撑架与楼板 支承满堂架连接成整体。梁两侧模板间，在梁高中部沿梁垂直向设置一排©14 支撑钢筋，支撑钢筋长度同梁宽，支撑钢筋沿梁纵向间距为1200 。梁净高超过600的梁，梁两侧模板间需设14高强对拉螺 杆，外套20PVC管，建筑外周边梁及迎水面梁所设对拉螺杆 不得设20PVC套管。5、 楼面整体模板：楼面现浇板模板采用1830 X915模板铺 设，下设木枋木龙骨，木龙骨间距 250 ；楼面现浇板支撑架为钢 管满堂架，钢管满堂架立杆间距纵

11、横均为 1100 ，水平横杆步距 1700 。第三章：模板计算 一、剪力墙支模计算： 本工程剪力墙厚度一致， 高度变化不大， 现仅就地下室最高 剪力墙模板安装进行计算。墙模板的计算参照 建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001) 混凝土结构设计规范 (GB50010-2002) 、钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨 (木楞或钢楞 )组成：直接支撑 模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即 外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结， 每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混

12、凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m 2； (一)、参数信息1. 基本参数次楞间距 (mm):250 ；穿墙螺栓水平间距 (mm):500 ； 主楞间距 (mm):500 ；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500 ； 对拉螺栓直径 (mm):M12 ；2. 主楞信息主楞材料 :圆钢管；主楞合并根数 :2；直径(mm):48.00 ;壁厚(mm):3.00 ;3. 次楞信息次楞材料 :木方;次楞合并根数 :1;宽度(mm):50.00 ;高度(mm):100.00 ;4. 面板参数面板类型 :胶合面板；面板厚度 (mm):18.00 ；面板弹性模量 (N/mm 2):6000.00 ；面板抗弯强

13、度设计值fc(N/mm 2):13.00 ；面板抗剪强度设计值 (N/mm 2):1.50 ；5. 木方和钢楞方木抗弯强度设计值 fc(N/mm 2):13.00 ；方木弹性模量E(N/mm 2):9000.00 ；方木抗剪强度设计值ft（N/mm 2）:1.50 ;钢楞弹性模量E（N/mm 2）:206000.00 ;钢楞抗弯强度设计值 fc（N/mm 2）:205.00 ;单位：的;方木）CD111A/主提（団轶用韵1yT活帯桓1-1削旳圈主据（邮钢営）歆馆（芳木:墙模板设计简图（二）、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按 下列公式计算，并取其中的较小值:F

14、=0.22丫 ti矽V1/2F=yH其中y -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h ; T -混凝土的入模温度，取20.000 C;V -混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ; H -模板计算高度，取6.000m ;pi-外加剂影响修正系数，取1.200 ;血-混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。分别计算得 23.042 kN/m 2、144.000 kN/m 2，取较小值 23.042 kN/m 2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=23.042kN/m 2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 2 kN/m 2

15、。（三）、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑 施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时 产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则 是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续 梁计算。qlr1f1F1r1即1JL250r彳 彳rd面板计算简图1. 抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q il2+0.117q 2I2 其中，M-面板计算最大弯矩（N mm）;I-计算跨度（次楞间距）:I =250.0mm;新浇混凝土侧压力设计值 q仁1.2 X23.042 X0.500 X 0.900=12.443kN/m;倾倒混凝土侧压

16、力设计值 q2： 1.4 X2.00 X0.50 X0.90=1.260kN/m;其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.1 X12.443 X250.0 2+0.117 X1.260X250.0 2= 8.70 X104N mm ;按以下公式进行面板抗弯强度验算：（T = M/W< f其中，（T -面板承受的应力（N/mm 2）;M -面板计算最大弯矩（N mm）;W -面板的截面抵抗矩:W = bh 2/6 = 500 X18.0 X18.0/6=2.70 X1043mm ；f -面板截面的抗弯强度设计值（N/mm 2）; f=13.000N/mm2;

17、面板截面的最大应力计算值：（T = M/W = 8.70X104 / 2.70X104 = 3.2N/mm2;面板截面的最大应力计算值（T =3.2N/mm 2小于 面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm 2,满足要求！2. 抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q 1l+0.617q 2I 其中，V-面板计算最大剪力（N）;l-计算跨度（次楞间距）:l =250.0mm;新浇混凝土侧压力设计值 q仁1.2 X23.042 X0.500 X 0.900=12.443kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4X2.00X0.50X 0.90=1.260kN/m ；面板的最大剪力： V =

18、0.6 X12.443 X250.0 + 0.617 X1.260 X250.0 = 2060.8N；截面抗剪强度必须满足 :苦 3V/(2bh n) wfv 其中，t-面板截面的最大受剪应力(N/mm 2);V- 面板计算最大剪力 (N)：V = 2060.8N ； b- 构件的截面宽度 (mm) ：b = 500mm；hn-面板厚度 (mm) ：hn = 18.0mm；fv- 面板抗剪强度设计值 (N/mm 2)：fv = 1.500 N/mm 2 ；面板截面的最大受剪应力计算值:t =3 X2060.8/(2 X500 X 18.0)=0.343N/mm2；面板截面抗剪强度设计值 : f

19、v=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.343N/mm 2小于面板截面抗剪强度设计值T=1.5N/mm 2,满足要求！3. 挠度验算 根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考 虑振动荷载作用。挠度计算公式如下 :尸0.677ql 4心OOEI) < v=l/250 其中， q- 作用在模板上的侧压力线荷载 : q = 23.04 X0.5 = 11.521N/mm；l- 计算跨度 (次楞间距 ): l = 250mm；E-面板的弹性模量 : E = 6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩 : I = 50 X1.8X1.8X 1.8/12=24.3cm4；

20、面板的最大允许挠度值:V = 1mm ;面板的最大挠度计算值:尸0.677 X11.52 X250 4/(100 X 6000 X2.43X105) = 0.209 mm ；面板的最大挠度计算值 : V=0.209mm小于等于面板的最大允许挠度值 V=1mm ，满足要求！(四) 、墙模板主次楞的计算A.次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三 跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度 50mm，高度100mm，截 面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5 X10 X10/6 X1= 83.333cm 3;I = 5 X10 X10 X10/12 X1= 416.667cm4;q

21、-F1- -F1f%n?BDO500”五0。丄吕00新浇混凝土侧压力设计值 q仁1.2 X23.042 X0.250 X 0.900/1=6.221kN/m ；倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4 X2.00 X0.25 X 0.90/1=0.630kN/m ，其中， 0.90 为折减系数。次楞的最大剪力： V = 0.6 X6.221 X500.0+ 0.617 X0.630 X 500.0 = 2060.8N；截面抗剪强度必须满足下式：7=3V/(2bh 0)其中，t-次楞的截面的最大受剪应力(N/mm 2);V- 次楞计算最大剪力 (N) ：V = 2060.8N ； b- 次楞的截面

22、宽度 (mm) ：b = 50.0mm；hn- 次楞的截面高度 (mm) ：h0 = 100.0mm；fv- 次楞的抗剪强度设计值 (N/mm 2)：fv = 1.500 N/mm 2 ；次楞截面的受剪应力计算值 :T =3 X2060.8/(2 X50.0 X100.0 xi)=0.618N/mm2;次楞截面的受剪应力计算值t =0.618N/mm 2小于 次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm 2，满足要求！3. 次楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同 时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：尸0.677ql 4/(100EI) < v=l/250 其

23、中，v-次楞的最大挠度(mm)；q- 作用在次楞上的线荷载 (kN/m) ： q = 23.04 X 0.25=5.76 kN/m ；l- 计算跨度 (主楞间距 ): l =500.0mm；E- 次楞弹性模量 (N/mm 2)：E = 9000.00 N/mm 2 ；I- 次楞截面惯性矩 (mm 4)， I=4.17 X106mm 4； 次楞的最大挠度计算值 : v= 0.677 X5.76/1 X500 4/(100 X 9000 X4.17 X10 6) = 0.065 mm ；次楞的最大容许挠度值 : v = 2mm ； 次楞的最大挠度计算值v=0.065mm小于 次楞的最大容许挠度值

24、v=2mm ，满足要求！B.主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连 续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm ，壁厚 3mm ，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.493 X2= 8.986cm 3;I =10.783 X2= 21.566cm 4;33.806kN3 8D6kN 3 SD6kN 3 8OB»<N3.30BkM5QO500E = 206000N/mm2;+ 5nn 4主楞计算简图4 r.r.p4 AG?11II IIIJI ULI目2.352.95u0 Q56D B5E B5B-ci.ibsA;盗95 N近-3 口D6-3. AHA

25、7 ERA-A hibiiE主楞计算剪力图（kN）主楞计算弯矩图（kN m）-ci.3za：主楞计算变形图（mm）1. 主楞的抗弯强度验算 作用在主楞的荷载:P= 1.2 X23.04 X0.25 X0.5 + 1.4 X2 X0.25 X0.5 = 3.806kN ; 主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:l = 500mm;强度验算公式：(T = M/W< f其中，-主楞的最大应力计算值(N/mm 2)M - 主楞的最大弯矩(N mm) ; M = 4.28 X105 N mmW -主楞的净截面抵抗矩(mm3); W = 8.99 X1033mm 3;f - 主楞的强度设计值 (N/mm

26、 2)， f=205.000N/mm2;主楞的最大应力计算值:(T = 4.28 Xl05/8.99 X103 = 47.6 N/mm 2 ;主楞的最大应力计算值(T =47.6N/mm 2小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2. 主楞的抗剪强度验算 主楞截面抗剪强度必须满足 :t=2V/A wfv其中，t-主楞的截面的最大受剪应力(N/mm 2);V- 主楞计算最大剪力 (N)：V = 4662.4N ;A - 钢管的截面面积 (mm 2)：A = 848.23mm2 ;fv-主楞的抗剪强度设计值 (N/mm 2)：fv = 120 N/mm 2 ;主楞截面的受剪应力

27、计算值 :T =2 X4662.4/848.230=10.993N/mm2;主楞截面的受剪应力计算值t =10.993N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm 2，满足要求！3. 主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值:尸0.328mm;主楞的最大容许挠度值:V = 2mm ;主楞的最大挠度计算值v=0.328mm小于 主楞的最大容许挠度值V=2mm，满足要求！(五) 、穿墙螺栓的计算计算公式如下 :N<N=f XA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力；A - 穿墙螺栓有效面积 (mm 2)；f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm 2； 查表得： 穿墙螺栓的型号

28、 : M12 ； 穿墙螺栓有效直径 : 9.85 mm ；穿墙螺栓有效面积:A = 76 mm 2;穿墙螺栓最大容许拉力值:N = 1.70 X105 X7.60 X10-5 = 12.92 kN ;主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N = 8.47 kN 。穿墙螺栓所受的最大拉力N=8.468kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=12.92kN ，满足要求！二、柱模板计算柱模板取截面最大，高度最高即地下室(层高 4.91米)截面 500 X500框架柱模板安装进行计算。柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 500

29、09-2001)、混凝土结构设计规范 GB50010-2002、钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。対拉粥栓柱剖面图柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00 ;柱截面高度H(mm):500.00;柱模板的总计算高度:H = 4.91m ;(一) 、参数信息1. 基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0;柱截面宽度B方向竖楞数 目:3;柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0;柱截

30、面高度H方向竖楞 数目:3;2. 柱箍信息柱箍材料 :圆钢管；直径(mm):48.00 ;壁厚(mm):3.00 ;柱箍的间距 (mm):500 ；柱箍合并根数 :2；3. 竖楞信息竖楞材料 :木方;竖楞合并根数 :1;宽度(mm):50.00 ;高度(mm):100.00 ;4. 面板参数面板类型 :胶合面板；面板厚度 (mm):18.00 ； 面板弹性模量 (N/mm 2):6000.00 ；面板抗弯强度设计值 fc(N/mm 2):13.00 ；面板抗剪强度设计值 (N/mm 2):1.50 ；5. 木方和钢楞方木抗弯强度设计值 fc(N/mm 2):13.00 ；方木弹性模量 E(N/

31、mm 2):9000.00 ；方木抗剪强度设计值 ft(N/mm 2):1.50 ；钢楞弹性模量 E(N/mm 2):210000.00 ；钢楞抗弯强度设计值 fc(N/mm 2):205.00 ；(二) 、柱模板荷载标准值计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按 下列公式计算，并取其中的较小值 :F=0.22 Y S 血V1/2F= YH其中 Y - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h ； T -混凝土的入模温度，取20.000 C； V - 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ； H - 模板计算高度，取 4.91

32、0m ;51- - 外加剂影响修正系数，取 1.200 ;52- - 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150 。分别计算得 23.042 kN/m 2、117.840 kN/m 2，取较小值 23.042 kN/m 2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=23.042kN/m 2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m 2。(三) 、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件， 按简支梁或连续梁计 算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行 强度、 刚度计算。 强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土

33、侧压力。 作用在模板上的侧压力线荷载 q，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值qi: 1.2 X23.04 X0.50 X0.90=12.443kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4 X2.00 X0.50 X0.90=1.260kN/m;式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = qi + q2 =12.443+1.260=13.703kN/m；250V250Il500'柱模板安装示意图B方向柱截面宽度B方向13.7O3kM/mlirnkN/m(2)22S225计算简图剪力图（kN）从左往右，各支座反力为 Ri=1.156kN, R2=3.854kN, R3=1.

34、156kN500柱模板安装示意图H方向柱截面宽度H方向1 J.lAmkN/mluiinuuiiiuiniiiammmnuiumHmmdl(2)4=22S225计算简图1 327剪力图（kN）从左往右，各支座反力为 Ri=1.156kN , R2=3.854kN , R3=1.156kNM max =86714.297N mm ; Vmax =1926.984N; vmax =0.130mm; Rmax =3853.969N1面板抗弯强度验算(T =M/W<f其中，（T -面板承受的应力（N/mm 2）;M -面板计算最大弯矩（N mm）;W -面板的截面抵抗矩； W=bh 2/6=500

35、 X18.0 X18.0/6=2.70 X104mm 3;f -面板的抗弯强度设计值（N/mm 2）;f=13.000N/mm2;(T = M/W = 8.67 X104 / 2.70 X（T =3.212N/mm2小于面板的抗面板的最大应力计算值:104 = 3.212N/mm2;面板的最大应力计算值弯强度设计值q=13N/mm2，满足要求!2. 面板抗剪验算t = 3V/（2bh n）wfv其中，t -面板承受的剪应力（N/mm 2）;V-面板计算最大剪力（N） : V = 1926.984N;b-构件的截面宽度（mm） ： b = 500mm；hn-面板厚度（mm） : hn = 18.

36、0mm；fv-面板抗剪强度设计值（N/mm 2）: fv = 13.000 N/mm 2;面板截面受剪应力计算值:t =3 X1926.984/（2 X500 X 18.0）=0.321N/mm2;面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2;面板截面的受剪应力t =0.321N/mm 2小于面板截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3面板挠度验算面板最大容许挠度:V = 250 / 250 = 1 mm ;面板的最大挠度计算值:尸0.130mm;面板的最大挠度计算值v =0.13mm 小于 面板最大容许挠度设计值V= 1mm,满足要求！（四）、竖楞计算本工程柱高度为4.9

37、10m,柱箍间距为500mm，因此按均布 荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度 50mm，高度100mm，截 面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50 X100 X100/6 X1 = 83.33cm 3;I = 50 X100 X100 X100/12 X1 = 416.67cm4;作用在竖楞上的线荷载，q=R max/l=3853.969/500.000=7.708N/mm竖楞计算简图1. 抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql 2其中，M-竖楞计算最大弯矩（N mm）;l-计算跨度（柱箍间距）:l =500.0mm;竖楞的最大弯距：M =0.1 X7.7

38、08 X500.0 X500.0= 1.93 X105N mm ;(T =M/W<f其中，(T -竖楞承受的应力(N/mm 2);M-竖楞计算最大弯矩(N mm);W -竖楞的截面抵抗矩(mm3), W=8.33 X104； f - 竖楞的抗弯强度设计值 (N/mm 2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:(T = M/W = 1.93x105/8.33 X104= 2.312N/mm2；竖楞的最大应力计算值(T =2.312N/mm 2小于 竖楞的抗弯强度设计值q=13N/mm2，满足要求！2. 抗剪验算t = 3V/(2bh n)wfv其中，t -竖楞截面最大受剪应

39、力(N/mm 2);V -竖楞计算最大剪力(N) : V=0.6ql= 0.6 X7.708 X500=2312.381N;b - 竖楞的截面宽度 (mm) : b = 50.0mm；hn- 竖楞的截面高度 (mm) : hn = 100.0mm；fv- 竖楞的抗剪强度设计值 (N/mm 2): fv = 1.500 N/mm 2 ；竖楞截面最大受剪应力计算值:t =3 X2312.381/(2 X50.0 X100.0 X1)=0.694N/mm 2;竖楞截面抗剪强度设计值 : fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 t =0.694N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值f

40、v=1.5N/mm 2，满足要求！3. 挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下 : vmax =0.677ql 4/(100EI) < v=l/250E- 竖楞弹性模量 (N/mm 2)， E = 9000.00 N/mm2 ；I-竖楞截面的惯性矩(mm4), 1=4.17 X106 ； 竖楞最大容许挠度:V = 500/250 = 2mm ; 竖楞的最大挠度计算值:尸0.677 X7.71 X500.04/(100 X 9000.0 X4.17 X106) = 0.087 mm ;竖楞的最大挠度计算值v=0.087mm小于竖楞最大容许挠度V=2mm，满足要求！(五) 、B方向柱箍

41、的计算 本工程中，柱箍采用圆钢管，直径 48mm ，壁厚 3mm ，截 面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.493 X2=8.99cm 3;I = 10.783 X2=21.57cm 4;按集中荷载计算（附计算简图）:1541 54750B方向柱箍计算简图 其中P -竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN）;P = （1.2X23.04 X0.9 + 1.4X2 X0.9） X0.225X 0.5 = 3.08 kN :B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kN m)3.03310321.5421.542A©1.5421.5423.D633.183B方向柱箍变形图(mm) 最大变

42、形:V = 0.982 mm1. 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式(T =M/( YW)<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M = 824730.05N mm ；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W = 8986 mm 3B边柱箍的最大应力计算值:(T = 87.41 N/mm 2;柱箍的抗弯强度设计值:f = 205 N/mm 2;B边柱箍的最大应力计算值(T =8.25 X108/(1.05 X8.99 X106)=87.41N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到:尸0.982 mm ;柱箍最大容许挠度:V = 500

43、 / 250 = 2 mm ;柱箍的最大挠度v=0.982mm小于柱箍最大容许挠度V=2mm，满足要求！(六) 、B方向对拉螺栓的计算B方向没有设置对拉螺栓！(七) 、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径 48mm，壁厚3mm，截 面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.493 X2=8.99cm 3;I = 10.783 X2=21.57cm 4;按计算(附计算简图)：1.543.031.54. I!1.H方向柱箍计算简图其中P -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN);P = (1.2 X23.04 X0.9+1.4 X2 X0.9) X0.225 X0.53.08 kN3.0S3

44、3 0831.5J21 542>1.52L5423.O&33.0S3H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N = 3.083 kNH方向柱箍弯矩图(kN m)H方向柱箍变形图(mm) 最大变形:v = 0.982 mm1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式(T =M/( YW)<f其中，N mm ;柱箍杆件的最大弯矩设计值:M = 824730.05弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W = 8986 mm 3:H边柱箍的最大应力计算值:(T = 87.409 N/mm 2;柱箍的抗弯强度设计值:f = 205 N/mm 2;H边柱箍的最大应力计算值(T =8.25 X10

45、8/(1.05 X8.99 X106)=87.409N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到:v = 0.982 mm ;柱箍最大容许挠度:V = 500 / 250 = 2 mm ;柱箍的最大挠度 v =0.982mm 小于柱箍最大容许挠度V=2mm，满足要求！(八) 、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！三、标准层梁底模、支撑架计算本工程梁型号较多，高度变化不大，现就正负零层最大截面 梁(3-4轴交B轴KL2梁)350 X600进行计算。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范(JGJ130-2001 )、混凝

46、土结构设计规范GB50010-2002建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 等规范编制。(一)、工程属性新浇混凝土梁名称KL2新浇混凝土梁计算跨度(m)7.2混凝土梁截面尺寸(mrrK mm)350X600新浇混凝土结构层高(m)4.2梁侧楼板厚度(mm)120(二)、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m 2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m 3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k2当计算支架立柱及其他支承

47、结构构件时(kN/m )1振捣混凝土时产生的荷载标准值2Q2k(kN/m )对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压cc0(kN/m 2)0.2风压高度变化系数吃1.32非自定义：0.21风荷载体型系数代0.8(三)、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1100梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1700新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、lb(mm)1100、 1100混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm)550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增

48、加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300设计简图如下:平面图本图梁侧烹撑构造仅柞示蔺具体详见集侧模脱诛计><'E3-(J3F"5Tmrv5i m:' ：1 K：>. < y.ri. inifS3立面图gs(四)、面板验算打打:打 打 凯打衣(2)1 7i i面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000m m,按二等跨连续梁计算，计算简图如下:W = bh2/6=1000 沐8X18/6= 54000

49、mm3, I = bh3/12=1000 18X18X18/12=486000mm 4qi = 0.9max1.2(G ik+ (G 2k+G 3k) Xh)+1.4Q ik, 1.35(G ik+ (G2k+G 3k)Xh)+1.4 X0.7Q 1k Xb=0.9max1.2 x(0.1+(24+1.5) X 0.6)+1.4 X2, 1.35 X(0.1+(24+1.5) X0.6)+1.4 X0.7 X2 X1 =20.48kN/mq= 0.9 X1.35 xGik+(G 2k+G 3k) xh xb = 0.9 X1.35 x 0.1+(24+1.5)X0.6 X1 = 18.71kN

50、/mq= 0.9 X1.4 X0.7 XQ 2k Xb = 0.9 X1.4 X0.7 X2 X1 = 1.76kN/mq2= (G1k+ (G 2k+G 3k) Xh) xb=0.1+(24+1.5)X0.6 X1 =15.4kN/m1、强度验算M max = 0.125q 1L2= 0.125q 1I2 = 0.125 X20.48 X0.182 = 0.08kN m(t=M max/W = 0.08 X106/54000 = 1.45N/mm 2<f= 15N/mm 2满足要求！2、挠度验算ynax = 0.521qL 4/(100EI)=0.521X15.4 X175 4/(10

51、0 X10000 X486000) = 0.015mm < V = l/400 = 175/400 = 0.44mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R 3=0.375 q 1 静I +0.437 q 1 活1=0.375 X18.71 X 0.18+0.437 X1.76 X0.18 = 1.36kNR2=1.25q 1l=1.25 X20.48 X0.18 = 4.48kN标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375 q 21=0.375 X15.4 X0.18 = 1.01kNR2=1.25q 21=1.25 X15.4 X0.18 = 3.37kN(五

52、)、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50X100小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)17.82小梁抗剪强度设计值t (N/mn2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩l(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:1110011001100r斗rFrTr罔(1)juiiuuuuuuuuimiiimmmunmmmmmnnu3000.09mm < V = 1/400 = 300/400 = 0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）承载能力极限状态Rmax = max1.143q ili, 0.393q ili+q 1I2 = max1.143 X4.52 X1.1 , 0.393 X4.52 X1.1+