水动毕业设计 HTS水电站主辅机选型及调保计算

1、摘要水电站主辅机选型设计是对一个电站的水轮机发电机组及其辅助设备的计算及型号的选择，调节保证计算则是为机组安全运行提供保证。本设计是根据HTS水电站的原始资料，在水电站设计要求及设计规范的基础上，进行主辅机选型、调保计算、部分配套设备、厂房布置的设计和计算。关键词：HTS水电站 主辅机选型 调保计算 配套设备 厂房布置 AbstractSelection of main and auxiliary hydropower design is the choice of a power plant's turbine generator set and auxiliary equipmen

2、t and model calculations, adjustments to ensure that the calculation is to provide a guarantee for the safe operation of the unit. The design is based on original data HTS hydropower in the design requirements and design specifications on the basis of hydropower, carried the main auxiliary selection

3、, guaranty calculation, some equipment, plant layout design and calculation. Keywords: HTS station main and auxiliary selection guaranty calculation, equipment plant layoutIII目录摘要IAbstractII目录III第一章 原始资料与设计任务11.1毕业设计(论文)使用的原始资料(数据)11.1.1工程基本概况11.1.2 电站基本参数1第二章 水力发电机组的选型及相关设计32.1水轮机的方案选择32.1.1水轮机类型的选

4、择32.1.2各方案的基本参数试算42.1.3经济指标182.1.4最优方案比较202.2运行特性曲线的绘制212.2.1等效率线绘制212.2.2出力限制线的绘制212.2.3等吸出高度线的绘制242.3蜗壳、尾水管、导水机构的设计计算262.3.1蜗壳的计算262.3.2尾水管的计算282.3.3导水机构的计算292.3.4进出口流道单线图302.4发电机型号选择及主要参数312.4.1 发电机的参数计算312.4.2发电机型式及冷却方式312.4.3发电机主要尺寸312.4.4发电机外形尺寸的计算332.4.5发电机轴向尺寸计算332.4.6发电机重量估算352.5进水阀的类型及选择35

5、2.5.1进水阀的类型、作用及使用范围352.5.2进水阀直径计算35第三章 调保计算及调速器与油压装置选择373.1调节保证计算373.1.1 调节保证计算的目的、任务及标准373.1.2电站基本参数373.1.3额定水头下的调保计算383.1.4最高水头下的调保计算443.2调速器形式及工作容量选择493.2.1调速器形式的选择493.2.2调速器工作容量选择493.2.3导叶接力器其他参数计算503.2.4 主配压阀直径503.2.5油压装置的选择51第四章 辅助设备设计计算524.1油系统部分设计524.1.1用油量的计算524.1.2油系统设备选择554.1.3油系统图574.2气系

6、统部分设计574.2.1各种用气额定压力574.2.2供气方式574.2.3设备选择计算574.2.4厂内低压压缩空气系统584.2.5气系统图604.3水系统设计604.3.1技术供水系统604.3.2排水系统634.3.3水系统图65第五章 厂房设计665.2 主厂房机组段长度的确定665.2.1厂房计算基本参数665.2.2机组段长度（机组间距）665.2.3装配场长度675.2.4边机组段加长长度685.2.5确定厂房长度685.2 主厂房宽度的确定685.2.1主厂房宽度685.2.2确定厂房宽度695.3主厂房起重设备的选择705.3.1形式和台数的选择705.4 主厂房各层高程的

7、确定705.4.1机组的安装高程的确定715.4.2尾水管底板的高程715.4.3水轮机层地面高程715.4.4发电机层地面高程715.4.5吊车轨道顶的高度725.4.6厂房顶面的高程725.5厂房布置图72结语73参考文献74致谢75第一章 原始资料与设计任务1.1毕业设计(论文)使用的原始资料(数据)1.1.1工程基本概况HTS电站位于云南德宏傣族景颇族自治州盈江县境内的大盈江干流下游河段。电站厂房距盈江县城42km，距昆明786km。本电站为引水式电站。主体建筑物由首部枢纽、有压引水隧洞、钢管道和厂区枢纽组成。电站引水道系统布置在大盈江左岸，引水道总长约280m，采用一管三机引水方式，

8、由电站进水口、压力引水隧洞、洞内压力管道组成，为有压引水系统。其中压力引水隧洞长202m，直径为8.8m；压力引水总钢管长42m，直径为8.8m； 支管42米（至蝶阀止），直径按进水蝶阀直径定。本电站装机有如下方案：1.1.2 电站基本参数1、 水位（1）上游水位,正常蓄水位 788m死水位 781m（2）厂房尾水位-流量关系表1-1 厂房尾水位-流量关系水位(m)738.27397405741741.5742742.5流量(m3/s)04.6562.1100175230330水位(m)743743.5744流量(m3/s)4005206002、 流量电站多年平均流量 213 m3/s3、 水

9、头最大静水头 54m额定水头 46.5m最小水头 40m4、 泥沙 0.47kgm35、 气象年平均气温 19.4最高温度 36.8最低气温 8年平均相对湿度 806、电站特性装机容量 3×33MW保证出力 22.609MW多年平均发电量 53198万kW.h年利用小时数 5374 h75第二章 水力发电机组的选型及相关设计2.1水轮机的方案选择2.1.1水轮机类型的选择表2-1 水轮机类型及适用范围 由任务书电站基本参数可知本电站的水头范围为40至54米，结合型谱表初步选用HLA551、HLD74、HLA384三种转轮。采用三台机方案。模型参数如表2-2:表2-2 模型参数HLA3

10、84HLD74HLA551模型转轮直径D1(cm)303535.2推荐最大使用水头(m)1258060最优单位转速(r/min)77.77979.3最优单位流量(m3/s)0.921.081.08最优工况点效率%93.192.793.2限制单位流量(m3/s)1.0171.2471.326限制工况点效率%90.489.489.6限制工况汽蚀系数0.10.1430.14续表2-2HLA384HLD74HLA551限制工况比转速(m.kW)233261270.5单位飞逸转速(r/min)137150.4147.2水轮机的额定出力 由于本机组属于中型机组故发电机效率取97%2.1.2各方案的基本参数

11、试算 1、方案一、3×HLA551（1）转轮直径取最优单位转速=79.3r/min;与出力限制线的交点的单位流量作为设计工况单位流量,则=1.324/s,对应模型的效率为0.9,暂取效率修正值0.02;原型水轮机在设计工况下的效率0.9+0.02=0.92取标准值3m（2）原型水轮机的效率其中由模型综合特性曲线查的0.932故效率修正值为效率修正采用等效率修正法，统一修正+2.4%（3）转速n的计算与选择以加权平均水头作为标准水头计算发电机同步转速转速此值介于发电机同步转速 166.7r/min与187.5 r/min之间,其运行区间比较如下当取187.5 r/min时当取166.7

12、r/min 时图2-1 HLA551发电机同步转速取187.5 r/min模型运行区间图2-2 HLA551发电机同步转速取166.7 r/min模型运行区间由上图所示的HLA551的模型曲线可知当取166.7r/mi时运行区间已偏离最优效率区,不利于机组稳定高效的运行,综上所述发电机同步转速取187.5 r/min（4）流量的计算由 ， 两公式通过试算可得对应水头下的单位流量和模型效率，从而推算出实际工况下的流量及效率。1）额定水头：设计工况点的模型转速结合模型综合特性曲线进行试算得当模型效率为0.908时流量为 1.304恰在模型曲线故符合要求原型水轮机的单位流量2）最高水头：模型转速：结

13、合模型综合特性曲线进行试算得当模型效率为0.926时流量为 1.022恰在模型曲线故符合要求原型水轮机最低流量为（5）比转速的计算(6)吸出高度的计算1）计算，所对应得单位转速2） 确定各水头所对应的单位流量 最小水头取对应单位转速与5%出力限制线交点处流量为所取点单位流量，则最低水头的单位流量为：3） 确定各点的空化系数由上述计算结果对应模型综合特性曲线找到相应的工况点上分别查出、所对应得模型空化系数，分别为0.125,0.113,0.099.查空化系数修正值与水头的关系曲线可知。 4）水轮机安装高程的确定水轮机的安装高程在初步计算时取下游水位的平均海拔高程.因此电站采用三台机的形式,故设计

14、尾水位的水轮机过流量按1台机的额定流量,结合任务书中水位-流量关系表由差值法得出尾水位高度是 E=m5） 吸出高度的计算（7）飞逸转速的计算r/min（8）轴向水推力2、方案二、3×HLD74（1）转轮直径取最优单位转速=79r/min;与出力限制线的交点的单位流量作为设计工况单位流量,则=1.247/s,对应模型的效率为0.893 ,暂取效率修正值0.02;原型水轮机在设计工况下的效率0.893+0.02=0.913m计算值处于我国标准转轮直径33.3m之间,因取3m时转轮直径较小无法保证设计水头下发额定出力;而取3.3m又过大,且本机组为大型机组所以取非标准值3.1m（2）原型水

15、轮机的效率其中由模型综合特性曲线查的0.927故效率修正值为0.953-0.927=0.026效率修正采用等效率修正法，统一修正+2.6%（3）转速n的计算与选择以加权平均水头作为标准水头计算发电机同步转速转速r/min此值介于发电机同步转速166.7187.5r/min之间,其运行区间比较如下当取187.5r/min时r/minr/min当取166.7r/min时r/minr/min图2-3 HLD74发电机同步转速取187.5 r/min模型运行区间图2-4 HLD74发电机同步转速取166.7r/min模型运行区间由上图所示取187.5r/min时覆盖最优效率区面积较大且转速越高尺寸越小

16、发电机极对数越少,比较经济,故选取187.5r/min（4）流量的计算由 ， 两公式通过试算可得对应水头下的单位流量和模型效率，从而推算出实际工况下的流量及效率。1）额定水头：设计工况点的模型转速r/min结合模型综合特性曲线进行试算得当模型效率为0.91时流量为 1.215恰在模型曲线故符合要求原型水轮机的单位流量2）最高水头：模型转速：结合模型综合特性曲线进行试算得当模型效率为0.902时流量为 0.98恰在模型曲线故符合要求原型水轮机最低流量为（5）比转速的计算(6)吸出高度的计算1）计算，所对应得单位转速4） 确定各水头所对应的单位流量最小水头取对应单位转速与5%出力限制线交点处流量为

17、所取点单位流量，则最低水头的单位流量为：5） 确定各点的空化系数由上述计算结果对应模型综合特性曲线找到相应的工况点上分别查出、所对应得模型空化系数，分别为0.143,0.14,0.1.查空化系数修正值与水头的关系曲线可知。 4）水轮机安装高程的确定水轮机的安装高程在初步计算时取下游水位的平均海拔高程.因此电站采用三台机的形式,故设计尾水位的水轮机过流量按1台机的额定流量,结合任务书中水位-流量关系表由差值法得出尾水位高度是 E=m6） 吸出高度的计算（7）飞逸转速的计算 r/min（8）轴向水推力3、方案三、3×HLA384（1）转轮直径取最优单位转速=77.7r/min;与出力限制

18、线的交点的单位流量作为设计工况单位流量,则=1.017/s,对应模型的效率为0.902,暂取效率修正值0.02;原型水轮机在设计工况下的效率0.902+0.02=0.922计算值处于我国标准转轮直径3.33.8m之间,因取3.3m时转轮直径较小无法保证设计水头下发额定出力;而取3.8m又过大,且本机组为大型机组所以取非标准值3.5m（2）原型水轮机的效率其中由模型综合特性曲线查的0.931故效率修正值为0.958-0.931=0.027效率修正采用等效率修正法，统一修正+2.7%（3）转速n的计算与选择以加权平均水头作为标准水头计算发电机同步转速转速 r/min此值介于发电机同步转速150 1

19、66.7 r/min之间,其运行区间比较如下当取150 r/min 时r/min r/min当取166.7 r/min 时 r/min r/min图2-5 HLA384发电机同步转速取150r/min模型运行区间图2-6 HLD74发电机同步转速取166.7r/min模型运行区间由上图所示的HLA384的模型曲线可知当取166.7 r/min时运行区间已偏离最优效率区,不利于机组稳定高效的运行,综上所述发电机同步转速取150 r/min（4）流量的计算由 ， 两公式通过试算可得对应水头下的单位流量和模型效率，从而推算出实际工况下的流量及效率。1）额定水头：设计工况点的模型转速r/min结合模型

20、综合特性曲线进行试算得当模型效率为0.93时流量为 0.932恰在模型曲线故符合要求原型水轮机的单位流量2）最高水头：模型转速：结合模型综合特性曲线进行试算得当模型效率为0.91时流量为 0.761恰在模型曲线故符合要求。原型水轮机最低流量为。（5）比转速的计算(6)吸出高度的计算1）计算，所对应得单位转速2）确定各水头所对应的单位流量 最小水头取对应单位转速与5%出力限制线交点处流量为所取点单位流量，则最低水头的单位流量为： 3） 确定各点的空化系数由上述计算结果对应模型综合特性曲线找到相应的工况点上分别查出、所对应得模型空化系数，分别为0.12,0.08,0.059.查空化系数修正值与水头

21、的关系曲线可知。 4）水轮机安装高程的确定水轮机的安装高程在初步计算时取下游水位的平均海拔高程.因此电站采用三台机的形式,故设计尾水位的水轮机过流量按1台机的额定流量,结合任务书中水位-流量关系表由差值法得出尾水位高度是 E=m5）吸出高度的计算（7）飞逸转速的计算 r/min（8）轴向水推力各方案基本参数列表:表2-3 各方案水轮机基本参数项目方案一方案二方案三水轮机型号HLA551HLD74HLA384水轮机额定出力（kw）340213402134021机组台数333转轮直径（m）33.13.5同步转速（r/min）187.5187.5150续表2-3项目方案一方案二方案三额定工况比转速（

22、m·kW）额定流量（）80.379.678.5额定工况点效率0.9560.9530.958吸出高度（m）2.531.63.057轴向水推力（N）各方案在模型图上的运行区域如图2-7至2-9所示：图2-7 HLA551运行区域图2-8 HLD74运行区域图2-9 HLA384运行区域2.1.3经济指标1、水轮机重量估算水轮机总重K、b为与水头有关的系数;a为与转轮直径有关的系数,由毕业设计与课程设计指南表2.7得K=8.1,b=0.16, （1）方案一：水轮机总重（2）方案二：水轮机总重（3）方案三：水轮机总重2、发电机重量方案比较时采用估算算法其中为估算系数由装置形式决定,又因三个方

23、案转速都较高由水电站设计手册水利机械分册可知宜选用悬式布置,取8-9，为发电机额定容量，为发电机额定转速。（1）方案一：（2）方案二：（3）方案三：综上所述将各方案估算重量列表如下:表2-4 各部分造价表项目参考价格水轮机3万元/吨发电机3.5万元/吨3各方案预算投资表2-5 各方案经济指标项目方案一方案二方案三水轮机重量(t)137.43147.5192.1发电机重量(t)251.25251.25291.54机组造价估算(万元)1291.671321.881596.7差价(万元)0+30.21+305.032.1.4最优方案比较 1、最优方案比较标准 （1）技术指标的比较1）转速比较转速作为

24、机组的重要性能指标，提高额定转速，可以有效降低转轮直径，减小水轮机和发电机的尺寸，降低整个电站的投资成本。经过真机参数对应在模型综合特性曲线上分析几种型号均在良好的运行工况内， HLD74、HLA551转速均为187.5r/min，而HLA384转速仅为150r/min不经济，其发电机投资最大。2）转轮直径比较HLA551的转轮直径为3m最小，制造最为简单，相应造价最小。HLA384直径最大，制造难度比其他两个转轮略大，经济性不好。3）额定工况比转速比较较高的比转速的机组动能效益较高且机组和厂房土建投资都较低，HLD74、HLA551比转速都为m·kW，HLA384比转速为。因此HL

25、A384不宜选用。4）转轮运行特性比较在HLA551和HLD74两个转轮比较中不难看出，虽然两者的额定转速相等，但两转轮中HLD74的单位转速稍低、额定工况效率两者相似，转轮直径更大。且运行区间最优效率区的范围没有HLA551大。因本电站装机规模较大，选用有较多成功运行经验的转轮极为重要。HLA551转轮多年来成功运行于多个中低水头电站，运行经验较为丰富，为整个电站以后的运行维护管理打下了良好基础。故本阶段宜推荐选用的转轮型号为HLA551。 (2)经济指标的比较由表2-4所得结果可知HLA551经济指标最好,机组造价最低.综上所述，本电站宜推荐采用的转轮型号为HLA5512.2运行特性曲线的

26、绘制2.2.1等效率线绘制等效率曲线是指在某一效率值曲线上任意一点的运行工况,水轮机效率相等,计算表格如表2-6:2.2.2出力限制线的绘制机组出力限制线表示在不同水头下水轮机能发出的最大出力.同时受发电机额定容量的限制.设计水头将出力限制线分为两段 时,水轮机出力受发电机额定容量限制时,水轮机出力受最大过流能力限制,由模型曲线上5%出力限制线换算计算表格如表2-6:表2-6 等效率线出力限制线计算表0.420 0.024 0.444 0.380 3768.496 0.420 0.024 0.444 0.352 4375.388 0.500 0.024 0.524 0.422 4939.071

27、 0.500 0.024 0.524 0.384 5633.178 0.560 0.024 0.584 0.465 6065.510 0.560 0.024 0.584 0.415 6785.032 0.620 0.024 0.644 0.510 7335.970 0.620 0.024 0.644 0.455 8203.293 0.660 0.024 0.684 0.551 8418.005 0.660 0.024 0.684 0.485 9287.285 0.700 0.024 0.724 0.593 9589.474 0.700 0.024 0.724 0.521 10560.081 0

28、.740 0.024 0.764 0.645 11006.635 0.740 0.024 0.764 0.572 12234.334 0.780 0.024 0.804 0.702 12606.504 0.780 0.024 0.804 0.622 14000.301 0.800 0.024 0.824 0.725 13343.407 0.800 0.024 0.824 0.650 14994.484 0.820 0.024 0.844 0.762 14364.778 0.820 0.024 0.844 0.682 16114.535 0.840 0.024 0.864 0.798 15399

29、.908 0.840 0.024 0.864 0.718 17367.173 0.860 0.024 0.884 0.855 16881.844 0.860 0.024 0.884 0.764 18907.607 0.880 0.024 0.904 0.975 19686.774 0.880 0.024 0.904 0.850 21511.877 0.900 0.024 0.924 1.071 22103.597 0.900 0.024 0.924 0.945 24445.264 0.910 0.024 0.934 1.105 23052.109 0.910 0.024 0.934 0.982

30、 25677.297 0.920 0.024 0.944 1.145 24142.319 0.920 0.024 0.944 1.026 27115.043 0.920 0.024 0.944 1.240 26145.394 0.925 0.024 0.949 1.054 28002.562 0.910 0.024 0.934 1.292 26953.235 0.925 0.024 0.949 1.192 31668.932 0.920 0.024 0.944 1.223 32321.343 5%出力限制线0.904 0.024 0.928 1.320 27360.461 0.901 0.02

31、4 0.925 1.338 34648.847 表2-7 等效率线出力限制线计算表0.420 0.024 0.444 0.339 4551.172 0.420 0.024 0.444 0.310 4822.218 0.500 0.024 0.524 0.370 5862.375 0.500 0.024 0.524 0.350 6425.420 0.560 0.024 0.584 0.400 7063.393 0.560 0.024 0.584 0.380 7774.968 0.620 0.024 0.644 0.440 8567.993 0.620 0.024 0.644 0.415 9363

32、.455 0.660 0.024 0.684 0.465 9617.221 0.660 0.024 0.684 0.440 10544.134 0.700 0.024 0.724 0.500 10945.841 0.700 0.024 0.724 0.476 12073.903 0.740 0.024 0.764 0.543 12543.934 0.740 0.024 0.764 0.516 13811.639 0.780 0.024 0.804 0.591 14367.595 0.780 0.024 0.804 0.663 18675.478 0.800 0.024 0.824 0.622

33、15497.376 0.800 0.024 0.824 0.600 17321.305 0.820 0.024 0.844 0.660 16843.291 0.820 0.024 0.844 0.639 18894.938 0.840 0.024 0.864 0.700 18287.416 0.840 0.024 0.864 0.683 20674.576 0.860 0.024 0.884 0.749 20020.487 0.860 0.024 0.884 0.746 23104.323 0.880 0.024 0.904 0.832 22742.192 0.880 0.024 0.904

34、0.818 25907.404 0.900 0.024 0.924 0.918 25648.101 0.900 0.024 0.924 0.892 28876.130 0.910 0.024 0.934 0.957 27027.095 0.910 0.024 0.934 0.931 30464.827 0.920 0.024 0.944 0.990 28258.412 0.920 0.024 0.944 0.978 32345.436 0.925 0.024 0.949 1.010 28981.986 0.925 0.024 0.949 1.000 33248.218 0.925 0.024

35、0.949 1.176 33745.362 0.925 0.024 0.949 1.150 38235.450 0.920 0.024 0.944 1.210 34538.059 0.920 0.024 0.944 1.188 39290.775 0.910 0.024 0.934 1.255 41066.979 0.900 0.024 0.924 1.305 42245.907 5%出力限制线0.900 0.024 0.924 1.330 37159.013 0.898 0.024 0.922 1.320 42639.000 2.2.3等吸出高度线的绘制表2-8 等吸出高度计算表0.060

36、0.696 0.780 0.804 5.457 12498.756 0.070 0.771 0.825 0.857 5.057 14758.313 0.080 0.890 0.874 0.906 4.657 18010.249 0.090 0.990 0.881 0.913 4.257 20188.659 0.100 1.170 0.927 0.959 3.857 25061.437 0.110 1.250 0.918 0.950 3.457 26523.762 0.120 1.300 0.910 0.942 3.057 27352.420 0.060 0.645 0.798 0.822 4.

37、992 14843.027 0.070 0.730 0.842 0.874 4.527 17861.801 0.080 0.835 0.876 0.908 4.062 21225.761 0.090 0.944 0.900 0.932 3.597 24630.819 0.100 1.192 0.925 0.957 3.132 31935.899 0.110 1.290 0.919 0.951 2.667 34344.814 0.120 1.333 0.900 0.932 2.202 34780.595 续表2-80.060 0.654 0.818 0.842 4.967 16650.620 0

38、.070 0.738 0.858 0.890 4.478 19860.351 0.080 0.840 0.882 0.914 3.988 23214.859 0.090 0.935 0.905 0.937 3.499 26490.598 0.100 1.162 0.926 0.958 3.009 33659.852 0.110 1.270 0.910 0.942 2.520 36173.888 0.120 1.320 0.901 0.933 2.030 37238.839 0.060 0.695 0.842 0.866 4.695 21086.517 0.070 0.810 0.979 1.0

39、11 4.155 28690.514 0.080 0.890 0.899 0.931 3.615 29029.653 0.090 0.940 0.912 0.944 3.075 31088.660 0.100 1.040 0.927 0.959 2.535 34942.510 0.110 1.150 0.925 0.957 1.995 38557.772 0.120 1.250 0.911 0.943 1.455 41297.510 0.130 1.280 0.906 0.938 0.915 42064.426 运行特性曲线见附图一。2.3蜗壳、尾水管、导水机构的设计计算2.3.1蜗壳的计算1

40、、蜗壳形式及应用水头 当水头在40m以上时宜选用钢板焊接蜗壳,故本电站采用金属蜗壳,其包角=345度2、座环及其尺寸 座环由上环下环及固定导叶组成,与金属蜗壳相连的座环分为带蝶形边何不带蝶形边两类.因为不带蝶形边的座环其上下环入口处不为圆滑过渡会造成一定的水力损失，但为保证与模型相似保证计算准确性，故采用箱式座环。座环尺寸由水电站机电设计手册,水利机械表2-16得:;3、 蜗壳进口端面参数计算 为保证和模型几何相似，蜗壳部分由几何相似计算。结合HLA551-35.2流道单线图，由相似理论可得：（1）断面半径（2）断面中心距 （3）断面外径m（4）蜗壳系数（5）蜗壳常数4、蜗壳细部尺寸（1）模型

41、蜗壳尺寸，如图2-和表2-：表2- 9 模型蜗壳尺寸 单位（mm）尺寸617.9367.9599.9573.2446.354360.93图2-9 蜗壳模型图（2）原型蜗壳尺寸，计算过程：，其中为模型尺寸计算结果如表2-10：表2- 10 原型蜗壳尺寸 单位（m）尺寸5.273.145.114.883.953.082.3.2尾水管的计算1、尾水管形式尾水管是水轮机的重要过流部件,其尺寸和形式对水轮机稳定高效的运行有很大的影响.尾水管分为直锥形和弯肘形两类.大中型反击式水轮机中除贯流机组外都采用弯肘形.故本电站采用弯肘形尾水管.其由进口椎管肘管和扩散段三部分组成.锥管段预设金属里衬,由水电站机电设

42、计手册P128页,因此电站平均流速大于6m/s故肘管段加装金属里衬.又出口尺寸较大故加设支墩.2、尾水管主要尺寸 由A551模型流道单线图图2-10 模型尾水管侧视图图2-11 模型尾水管俯视图（1）尾水管高度尾水管高度h是水轮机底平面到尾水管底板的高度,决定了尾水管的水力性能.增加高度会提高尾水管性能但造价增加.（2）尾水管长度（3）出口宽度（4）由模型相似理论结合A551流道单线图可得尾水管细部尺寸如下 锥管进口直径: 椎管高度:转轮出口直径: 肘管进口直径: 肘管高度: 肘管长度: 肘管出口高度: 扩散段出口距水平面高度: 扩散段出口高度: 顶板仰角由设计手册查的角度=10-13度,取1

43、3度2.3.3导水机构的计算1、 倒水机构形式及导叶叶形 因本电站为混流式机组故导水机构采用径向式布置,导叶选取正曲率叶型2、导叶数 由水轮机P218页表8-1查得，当转轮直径为3m时导叶数=243、 导叶开度 导叶开度表征在水轮机流量调节过程中导叶位置的一个参数，其值为导叶出口边与相邻导叶体之间的最短距离。导叶处于径向位置时有最大径向开度值,其中导叶在径向位时，尾部所处的圆周直径；导叶轴线所在的圆周直径；导叶数导叶轴线至尾部长度又因本电站采用标准化导叶有，而且。将其代入上式得最大径向导叶开度近似公式4、 导叶轴线分布圆直径及导叶弦长L由经验公式；其中小型水轮机一般选用较大的比值，对于较大型的

44、机组一般采用1.16故本电站采用1.174。=1.174=3.52m 叶栅密度和翼弦长度 5、 导叶相对开度导叶在任意位置开度与最大径向开度的比值称为相对开度 为无因次量，对几何相似的水轮机值相同，在已知模型导叶开度以下式计算真机开度2.3.4进出口流道单线图 如附图二。2.4发电机型号选择及主要参数2.4.1 发电机的参数计算 发电机出力： =33MW 发电机功率因数：0.85 水轮机转轮直径：=300cm 同步转速：187.5r/min 额定水头：46.5m 水轮机型号：HLA551LJ300 机组台数：3台2.4.2发电机型式及冷却方式 由上述参数结合水电机电设计手册确定发电机形式及冷却

45、方式如下：型式:立式悬型 冷却方式: 密闭式空气冷却 下机架类型:悬式非承重机架 上机架类型:悬式承重机架 上机架布置方式:露出地面 发电机励磁方式：静止可控硅励磁2.4.3发电机主要尺寸 图2-12 发电机结构图 1、发电机额定容量 2、极距 cm其中发电机额定容量；p为磁极对数，由标准同步转速表知同步转速为187.5 r/min时磁极对数为16；由容量和线速度决定，取93、定子内径cm4、定子铁心长度cm5、定子铁心外径 无统一的机座号，由于本电站没有容量和转速相似的发电机故按下式估算166.7r/min，>166.7r/min，故定子铁心外径cm2.4.4发电机外形尺寸的计算1、定

46、子基座外径 由水电站机电设计手册P160可知，转速为187.5r/min时cm故发电机型号为SF33-32/594 2、风罩内径 由水电站机电设计手册P161可知，发电机额定容量为时cm 3、转子外径其中忽略不计cm 4、下机架最大跨度由水电站机电设计手册P161可知，其中由水电站机电设计手册表3-6得；故5、推力轴承外径和励磁机外径由水电站机电设计手册表3-7由差值法算得2.4.5发电机轴向尺寸计算1、定子机座高度由水电站机电设计手册P162可知，转速为187.5r/min时cm2、上机架高度对于悬式非承载机架3、推力轴承高度由水电站机电设计手册P163表3-8得 推力轴承高度。 4、下机架高度由于本发电机为悬式非承载机架由水电站机电设计手册P162可知下机架高度。5、定子支座支撑面值下机架支撑面距离对于悬式非承载机架6、下机架支撑面至主轴法兰底面距离7、转子磁轭轴向高度因本机组采用风冷带风扇，故转子磁轭轴向高度 8、发电机主轴高度其中H为发电机总高度：发电机主轴高度9、定子铁芯中心线至主轴法兰底面距离2.4.6发电机重量估算 1、发电机总重其中为估算系数由装置形式决定,又因三个方案转速都较高由水电站设计手册水利机械分册可