污水处理池高支模方案(共23页)

1、荔湖城B区污水处理池工程高支模施工方案一、工程概况金地荔湖城污水处理池建筑面积3094m2；建筑类别为二类，抗震设防类别为丙类，建筑结构安全等级为二级，所在地区的抗震设防烈度为6度，耐火等级为二级。高支模按高度分为两个区域、其中4-A5-A×8-16-4支模高度为4.9m,最大梁截面400×800mm，板厚度为180-250mm; 3-D4-A×7-14-1支模高度为7.9m,最大梁截面300×700mm，板厚度为160mm。二、模板钢管架支撑的安装本工程的模板采用18MM厚的木制夹板。采用48×3.5钢管搭设满堂架作为模板支撑体系。1、满堂架

2、的搭设1）高支模支顶撑采用48×3.5钢管、扣件； 100×50mm木枋；梁模板采用18mm胶合板。2）扣件要有出厂合格证，有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。钢管有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的不得使用。3）本工程钢管满堂脚手架支顶立柱直接支撑在污水池处理池底板砼面上，立杆基础施工能满足上部荷载要求。4）搭设满堂红钢管支顶架前，先跟据每块结构平面形状，长宽尺寸搭设高度。确定搭设形式并清除场内的障碍物，根据需要和杆的特征选好立杆横杆等，立杆位置与楼板底部用300×300×18的夹板垫。5）钢管架搭设时先从梁开始搭设，然后再搭设楼板部位的立杆，排列原则上按梁的中间

3、向两边排列，如遇到楼板边缘或孔洞的边缘时，则钢管架离边缘距离不超过200mm。6）部分立杆需用钢管进行搭接，立杆搭接位置应错开,与相邻杆的距离位置不大于三分一，连接扣件应正确使用，搭接长度大于50cm，采用双扣件搭接，下部再用双扣件顶紧。7）为了加强模板支顶架的整体稳定性、防止立杆倾斜，利用脚手架水平杆顶住剪力墙以加强满堂架的整体稳定性。如下图6）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°60°之间。水平剪刀撑在离地3.2m处架设一道，搭设方法按立面剪刀撑。7）梁支顶撑体系采用48钢管搭设，大梁立杆采用48钢管，活动顶托

4、伸出钢管面不大于300mm，梁下立杆横纵向间距均为600，梁立杆和梁外楞骨采用钢管扣件式搭设，在每立杆外楞骨下部另加一个扣件，防止扣件下滑。梁横向立杆搭设以梁中线向梁边排距布置，梁纵向立杆搭设按模板支顶计算配置表间距布置。立杆、横杆、水平杆每个扣件的力矩不应小于40N·M。每步距水平杆搭设高度以地面上20Cm为第一条，以上步距1.5米。9）楼板立杆的搭设，楼板支顶立杆采用48钢管搭设间距1200×1200，楼板的外楞骨。采用48钢管扣件式搭设。在每立杆外楞骨下部另加一个扣件，防止扣件下滑。楼板立杆的搭设，先搭设梁的立杆，以梁外侧立杆开始布置楼板的支顶立杆，要求梁板立杆对齐，

5、水平杆纵横直通，相互连接。10）在满堂架施工过程中，在顶板下2.0m处满铺竹脚手板供施工作业用，下挂安全兜底网以防高空坠物。2、梁、楼板的安装梁、楼板模板系统是由木模板和支撑两部分组成，模板的作用是使砼成型，使硬化后的砼具有设计所要求的形状和尺寸，支撑部分作用是保证模板形状和位置并承受模板和砼的重量以及施工荷载。梁模板的安装首先应安装梁底模板，安装时要将梁底模板两端安放在柱或墙模板顶端梁的缺口处，下面用立柱撑起，再用螺旋底座调节高度，梁底模板安装要求平直。梁的跨度等于或大于4M时梁底应起拱，以抵消部分受荷后下垂的挠度，起拱高度宜为跨长的1/10003/1000。支柱的间距根据荷载大小及支柱的承

6、载能力由计算确定，一般为0.61.2M。第二步安装梁侧板，安装时要将梁侧板紧靠梁底板放在支柱顶的横木上，为防止产生位移应用夹板钉夹牢在支柱顶的横木上，梁侧板安装要求垂直，边梁外侧模板上边用立木及斜撑固定，一般梁侧模板的上边用楼板的底模板顶紧，梁侧模板之间应临时用撑木撑牢，撑木长度与梁宽相同，浇筑砼时再拆去，若梁的高度较大，为抵抗砼侧压力，还要安设对拉螺栓。楼板模板的安装A、楼板模板一般是由若干拼板拼成，但一般宜用定型板拼成，其不足部分另加异形板补齐。B、楼板模板铺设前，应先在梁侧板外边钉立木及横挡，在横挡上安装楞木。楞木安装要水平，如不平时可在楞木两端加木楔块调平，楞木调平后即可铺放楼板模板。

7、若楞木跨度过大时，可在楞木中间另加支柱，以免受荷后挠度过大。三、模板的安装质量要求1、应保证工程结构和构件各部分形状，尺寸，位置的正确；2、要有足够的强度、刚度和稳定性，并能可靠的承受新浇筑砼的自重荷载和侧压力，以及在施工过程中所产生的其它荷载；3、构造要简单，装拆要方便，并便于钢筋的绑扎与安装，有利于砼的浇筑及养护；4、模板接缝应严密，不得漏浆，5、柱、墙、梁和楼板模板安装完毕后，经质安员、监理公司项目监理人员验收合格后方可进行砼浇筑。四、模板安装的安全技术措施1、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施；2、高支模施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支模上落；3、高空临边

8、要有足够的操作平台和安全防护，作业人员必须扣好安全带和戴好安全帽；4、无关人员不得在支模底下，应在适当位置挂警示灯，并指定专人监护；5、堆放各种物体不得过于集中；6、不准架设探头板或未固定的立柱；7、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准通过脚手器架，门架严禁接触，钩压电线；8、凡患有高血压，心脏病，癫痫病不得从事架子和高空作业；9、台风或暴雨过后，要马上检查架子，发现倾斜，变形应及时修理；10、架子安装完，工地负责人组织验收，并做好记录，符合要求的，并由技术和安全检查负责人复查合格签名后方可进行直道工序；11、作业四周在作业前必须待排栅搭设高于作业面1.5米以上才能作业，施工楼梯必须稳

9、固；12、垂直作业，要求操作由下往上，架设梁板和楼板时，必须将楞木合理摆放，脚手架下严禁站人，支柱模时，柱的四周采用脚手架围闭并保证架体稳定；13、模板存放，地面必须平整，堆放高度如果超过1.5米的，存放模板的四周必须有钢管锚杆固定，以免模板有倾倒或倾斜的现象发生；14、模板上的施工荷载，如材料堆放位置每平方米不能超过100KG，工序紧密时候可用塔吊帮助分多次提升，经减少对楼面板的施工荷载；15、模板施工时，凡楼梯走道等交叉口要做好防护措施。五、模板的拆除1、非承重模板拆除时，结构砼强度宜不低于1.2MP；2、拆除模板之前，应先将架子上有存留的零星料具，杂物清除干净；3、拆除模板的原则为先支后

10、拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板；4、拆除跨度大的梁底板时，应先从跨中开始，分别拆向两端；5、拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走，整理，拆钢模板要逐块传下来，不得抛掷，拆下后清理干净，板面涂废机油，按规格分类堆放整齐；6、承重模板（梁，板底板）的拆除时，砼的强度应达到如下表要求、结构类型跨度（M）达到强度标准的百分比（%）板 2 50 >28 75>8 100梁 8 75 >8 100悬臂结构2 75 >2 1007、满堂模板支撑架拆除，当梁的砼强度达到设计强度100%时方可拆除顶上部分的钢顶托。在拆除过程中，每拆一处地面应先搭设好护栏防止有行人过

11、路和派专人在地面指挥安全。先拆顶托上的木枋和梁模板，将模板拆除清理完毕后，方可拆立钢管，沿每层水平杆一层一层逐步往下拆。拆除的扣件和钢管应每二层脚手架步距站一个人用传递式把物材往下传送到地面，严禁在高处丢物材落地。六、模板拆除的安全技术措施1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢；2、经医院检杳认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业；3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，拆支撑或剪力墙螺杆的板手等工具必须用绳链系在身上，以免掉伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚或空中滑跌；4、安装与拆除5M以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一中垂直面操作

12、，2M以上高处作业必须有可靠的立足点；5、高空，复杂结构模板的拆除，事先应有切实可行的安全措施；6、二人抬运模板时要互相配合，协同工作，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔，高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出拆模工作区，用绳和障碍物加设围栏，暂停人员过往；7、不得在脚手架上堆放大批的模板等材料；8、拆模间歇时，应收已活动的模板牵杠，支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落；9、模板上有预留孔洞的，应在拆模前后妥善处理好；10、拆除模板一般用长撬棍，人不准站在正在拆除的模板下面，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台时，更加要注意，拆模人员要站在外拉支撑下，防

13、止突然全部掉下伤人；11、模板拆除后，必须及时清理垃圾，木料和脚手架等必须合理清除；12、模板拆除后，主体的四周加固安全围护，楼梯位置搭设钢管扶手。七、满堂脚手架的拆除 1) 拆除脚手架前的准备工作：全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；根据检查结果及现场情况编制拆除方案并经有并部门批准；进行技术交底；根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守；清除脚手架中留存的材料、电线等杂物。 2) 拆除架子的工作地区，严禁非操作人员进入。 3) 拆架前，应有现场施工负责人批准手续，拆架子时必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。 4) 拆除顺序应是后搭设的部件先拆，先

14、搭设的部件后拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除做法。 5) 固定件应随脚手架逐层拆除，当拆除至最后一节立管时，应先搭设临时支撑加固后，方可拆固定件与支撑件。 6) 拆除的脚手架部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷。7) 运至地面的脚手架部件，应及时清理、保养。根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。八、支架监测及应急措施1、监测措施在浇筑混凝土前一天，由建筑标高±0.00为基准点，引入到每条框架的跨中模板立杆作观测点，并作好每次观测记录。2、监测记录在楼板混凝土浇筑时，每隔2小时进行对模板监测记录一次，直至楼板混凝土浇筑完毕后24小时，钢管支顶预警变形值累计为-5-10mm。3、应急措

15、施在浇捣混凝土时由测量员对布置点进行测量观测，并做好记录。如发现模板支顶体系出现异常情况应立即停止施工作业，并采取应急措施进行对支顶架加固，加固达到安全方可进行施工。九、计算书由于梁的规格繁多，取具有代表性的最大梁截面尺寸300×700进行计算。板的计算取160mm厚进行计算。300×700梁模板的计算：1、荷载取值荷载序号荷载类型标准值单位荷载系数 底模自重0.3KN/m1.2砼自重24.0KN/m1.2钢筋自重1.5KN/m1.2水平模板震捣砼荷载垂直模板震捣砼荷载2.04.0KN/mKN/m1.4 1.4倾倒荷载 4.0KN/m 1.4板模和小龙骨施工均布活荷载大龙骨

16、施工均布活荷载施工支架立杆施工均布活荷载2.51.51.0KN/mKN/mKN/m 1.4 1.4 1.42、荷载组合梁底模抗弯、抗剪承载力计算荷载组合q梁底模和大小龙骨挠度验算荷载计算组合q大小龙骨抗弯、抗剪承载力计算荷载组合支架立杆承载力3、梁底模板计算 、计算简图 小龙骨间距为300mm, 梁底模按五跨均布荷载连续梁计算内力。 、计算公式 查静力计算手册弯矩系数Km0.105 剪力系数Kv0.606 挠度系数Ku0.644A、梁底模板抗弯强度计算 q 1=(0.3+24×0.7+1.5) ×1.2+2×1.4 ×0.3=7.54KN/M弯矩MKm&

17、#215;q×L=0.105×7.54×0.32=0.071 KN·M M / W=0.071×106/(300×182/6)=4.40 mm < 13 N/mm 满足要求。B、梁底模板抗剪度计算剪力VKv×q×L=0.606×7.54×0.3=1.371KN 3V / (2bh) =3×1371/(2×300×18)=0.381< 1.4N/mm 满足要求。C、梁底模挠度计算 q 2=(0.3+24×0.7+1.5) ×1.2 &#

18、215;0.3=6.70KN/MU = Ku×q×L/(100EI) =0.644×6.70×300/(100×9000×300×183/12) =0.266mm< UL/250=200/250=0.8mm满足要求。 4、小龙骨计算 A、顶撑式小龙骨计算简图如下L:立杆横向间距（小龙骨计算跨度）, C、梁宽， 梁宽C / 小龙骨计算跨度L B:小龙骨抗弯强度计算公式 a:梁传荷载计算均布荷载 梁传到小龙骨上均布荷载荷载qq×小龙骨间距 / 梁宽=7.54×0.3/0.3=7.54KN/M 查静力计算

19、手册平148页简支梁中间有均布荷载计算公式如下:该均布荷载产生弯矩Mq×梁宽C×立杆横向间距L×(2) / 8 =7.54×0.3×0.6×(20.3/0.6)/8=0.254 KN·M b. 板传荷载计算集中荷载板重量=1.2×（板厚度×24模板重）1.4×活载=1.2×（0.16×240.3）1.4×2.5=8.47 KN/M2板传递到小龙骨的集中荷载P板重量×板立杆间距×梁立杆间距/2 =8.47×1.2×0.3=3.0

20、5KNa1/2×（LC）=1/2×（0.60.3）=0.15集中力产生弯矩MP×a=3.05×0.15=0.46KN·M c、小龙骨在两种荷载作用下弯矩MMM=0.254+0.46=0.714KN·MM/W =714000/（50×1002/6）=8.57< 13 N/mm 满足要求。C、小龙骨抗剪强度计算公式 V1/2×q×梁宽P=0.5×7.54×0.3+3.05=4.181KN 3V / (2bh) =3×4181/（2×50×100）=1.2

21、54< 1.4N/mm 满足要求。D、小龙骨挠度验算公式 qq×小龙骨间距 / 梁宽=6.70×0.3/0.25=8.04KN/M 梁传荷载产生挠度、查建筑结构静力计算手册148页Uq×c×L×（84）/384EI=8.04×300×6003×(84×0.52+0.53)/（384×9000×50×1003/12）=0.258mm 板传荷载产生挠度、查建筑结构静力计算手册143页 UP×a×L×34×（a/L） /(24EI) =

22、1.2×（0.16×240.3）×1.2×0.3×1000×150×6002×34×（150/600）2/（24×9000×50×1003/12）=0.295mm叠加后挠度UUU =0.553mm< UL/250=600/250=2.4mm U<U满足要求 5、大龙骨计算、木方作大龙骨计算简图 (2)、大龙骨抗弯强度计算 查建筑结构静力计算手册260页W=5075mm3 I=121805mm4 弯矩系数K0.171 剪力系数K-0.658P= V1/2×

23、q×梁宽P板 =0.5×7.54×0.3+3.05=4.18KN大龙骨最大弯矩M弯矩系数KP LM/W =0.171×4180×600/5075=84.51< 210 N/mm满足要求。 (3)、大龙骨抗剪强度计算 V剪力系数K× P=0.658×4.18=2.75KN V /S=2750/489=5.62< 210N/mm 满足要求。 (4)、大龙骨挠度计算 查建筑结构静力计算手册260页，挠度系数K=1.097 U = K×p×L/(100EI) =1.097×4180×

24、;6003/（100×2.06×105×121805）=0.395< U600/250=2.4mm满足要求。6、梁支撑架立杆承载力计算立杆承载力计算大龙骨传给每根钢管立柱力N每根钢管承载活荷载N每根钢管支架重量查建筑结构静力计算手册260页，大龙骨传给每根钢管立柱力的系数支座反力系数1QQ10.6580.542.2每大龙骨传给每根钢管立柱承载力N=2.2×P=2.2×4.18=9.20KN每根钢管立柱承载活荷载N1.4×活载（1KN/m）×每根钢管立柱承载楼面面积 =1.4×1×0.36=0.504

25、KN每根钢管支架重量N钢管自重(38.4N/m)×钢管长度水平杆自重×间距长度×层数扣件质量×数量=38.4×7.9+38.4×1.5×6+15×6=0.739KN每根钢管支架轴向力 N1.2 NNN=10.591KN每根钢管支架计算长度L最大步距2 a=1.5+0.6=2.1m48钢管的i=1.59 cm,=L0/i=210.00÷1.59=132.08 < 150 杆件长细比满足要求查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(附录C)表得:=0.458P=N/(A)=10591/(0.458

26、5;489)N/mm2=47.29N/mm2钢管承载力47.29 N/mm2小于205.00 N/mm2满足要求。7、梁侧模计算 (1)、新浇砼的侧压力用2个公式分别算，取小值,梁高0.7m. 公式1 新浇砼的侧压力F0.22r ×200/(T+15)V =0.22×24×5.714×1.2×1.15×258.88 KN/m， 式中: r 砼容重取24T代表砼温度，取20度 代表外加剂影响系数，不掺时取1.0，掺缓凝剂取1.2 代表砼坍落度一些系数，当坍落度110150mm取1.15， V 砼浇注速度 V取2 公式2 新浇砼的侧压力F

27、砼容重r ×梁高H24×0.716.8 KN/m 从两个公式比较看，侧压力取16.8KN/m(2)、荷载取值F：震捣砼产生荷载:对水平面模板取2.0 KN/m，对垂直面模板取4.0 KN/m 荷载分类分项系数标准值KN/m荷载设计值KN/m砼侧压力1.216.820.16震捣荷载1.445.6合计F=25.76 （3）梁侧模抗弯强度计算 梁侧模抵抗距Wbh/6 b梁高楼板厚度；h18mm 按单跨均布荷载梁计算。 q= F×(0.7-0.16-0.02-0.1-0.08)=25.76×0.34=8.76KN/M M1/8q L=0.125×8.7

28、6×0.342=0.127KN·M M / W=127000/（340×182/6）=6.89413 N/mm 满足要求。 （4）梁侧模抗剪强度计算 剪力Vq L=8.76×0.34=2.98KN 3V / (2bh) =3×2980/（2×340×18）=0.708< 1.4N/mm满足要求。 （5）梁侧模挠度计算 按荷载组合要求，挠度计算可不考虑倾倒、震捣砼产生的荷载 q=20.16×0.34=10.886KN/M 挠度u=5× q L4/ 384EI =5×10.886×3

29、404/（384×9000×340×183/12）=0.127 uL/400=340/400=0.85 满足要求。8、地基承载力验算 因该处高支模混凝土浇筑期在底板完成浇筑约20天后进行，此时450mm厚钢筋砼底板已具备足够的强度，故此处地基承载力可不用计算。9、高支模顶板模板验算1、荷载取值荷载序号荷载类型标准值单位荷载系数 板模自重0.3KN/m1.2砼自重24.0KN/m1.2钢筋自重1.5KN/m1.2水平模板震捣砼荷载2.0KN/m1.4倾倒荷载 4.0KN/m 1.4板模和小龙骨施工均布活荷载大龙骨施工均布活荷载施工支架立杆施工均布活荷载2.51.51

30、.0KN/mKN/mKN/m 1.4 1.4 1.42、荷载组合板模抗弯、抗剪承载力计算荷载组合q板模和大小龙骨挠度验算荷载计算组合q大小龙骨抗弯、抗剪承载力计算荷载组合支架立杆承载力3、板模板计算 、计算简图小龙骨间距为300mm, 板模按五跨均布荷载连续梁计算内力。 、计算公式 查静力计算手册弯矩系数Km0.105 剪力系数Kv0.606 挠度系数Ku0.644A、板模板抗弯强度计算 q 1=(0.3+24×0.16+1.5) ×1.2+2×1.4 ×0.915 =8.755KN/M弯矩MKm×q×L=0.105×8.7

31、55×0.32=0.083 KN·M M / W=0.083×106/(300×182/6)=5.11< 13 N/mm 满足要求。B、板模板抗剪度计算剪力VKv×q×L=0.606×8.755×0.3=1.592KN 3V / (2bh) =3×1592/(2×300×18)=0.442< 1.4N/mm 满足要求。C、板模挠度计算 q 2=(0.3+24×0.16+1.5) ×1.2×0.915=6.193KN/MU = Ku×q

32、×L/(100EI) =0.644×6.193×300/(100×9000×300×183/12) =0.246mm< U300/400=0.75mm满足要求 4、小龙骨计算： （1）小龙骨计算简图如下，按五跨计算 、计算公式 查静力计算手册弯矩系数Km0.105剪力系数Kv0.606 挠度系数Ku0.644A、次龙骨抗弯强度计算 q1 =8.755×0.3=2.63KN/M弯矩MKm×q1×L=0.105×2.63×1.22=0.398KN·M M / W=0.398

33、×106/(50×1002/6)=4.77< 13 N/mm 满足要求。B、次龙骨抗剪度计算剪力VKv×q1×L=0.606×2.63×1.2=1.913KN 3V / (2bh) =3×1913/(2×50×100)=0.574< 1.4N/mm 满足要求。C、次龙骨挠度计算 q 2=6.193×0.3=1.86KN/MU = Ku×q×L/(100EI) =0.677×1.86×1200/(100×9000×50×1003/12) =0.70mm< U1200/400=3mm满足要求 5、主龙骨计算、木方作主龙骨计算简图:（2）、主龙骨抗弯强度计算，主龙骨采用双木方龙骨 P1=(0.65+0.5)×q1L=1.15×2.63×1.2=3.63 KN弯矩M0.