棉纺厂供配电系统设计18页

1、2010级供电技术课程设计棉纺织厂供配电系统设计姓 名 王君明学 号 20107559院、系、部电气工程系班 号方1053-4班完成时间2013年7月2日石家庄铁道大学四方学院供电技术课程设计目 录第1章 设计任务11.1设计内容11.2设计依据1第2章负荷计算和无功功率补偿32.1 负荷计算32.2 无功功率补偿和主变压器的选择5第3章 工厂变电所主接线图6第4章 总配变电所所址选择8第5章 短路电流的计算95.1 短路计算电路图95.2短路计算过程10第6章 变电所一次设备的选择校验116.110kV侧一次设备的选择校验116.2 380V侧一次设备的选择校验13第7章 工厂电源进线的选择

2、14第8章 降压变电所防雷保护的设计158.1 直接防雷保护158.2 雷电侵入波的防护15第9章设计总结15参考文献16第1章 设计任务1.1设计内容根据已知的设计依据，合理设计棉纺厂供配电系统。确定该厂所需变压器的台数与容量、类型。选择变电所主接线方案、高低压设备和进出线。确定防雷接地装置。按要求写出设计说明书。绘制该厂的主接线图和该厂供电系统的平面布线图。要求该厂功率因数不低于0.9。1.2设计依据1.2.1设计条件单位建筑面积照明:纺炼车间、原液车间和酸站按10。排毒机房按8。办公室和仓库按5。锅炉房按4。电源情况:本厂供电电源来自本厂西北方向9公里处的35/10kV地区变电站，以10

3、kV双回路架空线供电。电力系统参数:系统最大运行方式时，其短路容量为200MV·A；系统最小运行方式时，其短路容量为175MV·A。气象及地质资料：年最高平均气温为34；年平均温度为25，年最高气温为38，年最低气温为-4，年雷暴雨日数为35天，厂区土壤为砂质粘土，=100/cm2，地下水位为2.85.3米。1.2.2数据和要求本厂负荷一、二级负荷较多，其车间为三班制，最大负荷利用小时数为6000h，车间负荷情况见表1-1。表1-1各车间负荷情况表序号车间及设备名称安装容量（kw）需要系数1纺炼车间纺丝机1440.800.80筒搅机520.700.75烘干机720.700.

4、70脱水机140.500.75通风机2320.750.80淋洗机3.70.800.80变频机8000.800.70深水泵280.750.80传送机120.750.802原液车间碱站220.700.75冷冻2660.750.80空调1000.700.75工艺设备7080.750.803酸站设备2060.600.804锅炉房设备2040.750.805排毒机房鼓风机2000.750.806其他附属车间设备1500.700.75第2章负荷计算和无功功率补偿2.1 负荷计算2.1.1 单组用电设备计算负荷计算公式1.有功计算负荷（单位为kW） = ，为系数2.无功计算负荷（单位为kvar）= tan3

5、.视在计算负荷（单位为kVA） =4.计算电流（单位为A） =, 为用电设备的额定电压2.1.2 多组用电设备计算负荷计算公式1.有功计算负荷（单位为kW）=式中是所有设备组有功计算负荷之和，是有功负荷同时系数，取0.850.95。2.无功计算负荷（单位为kvar）=是所有设备无功之和；是无功负荷同时系数，可取0.90.97。3.视在计算负荷（单位为kvA） =4.计算电流（单位为A） =5.同时系数 经过计算，得到负荷计算表，如表2-1所示。表2-1 负荷计算表设备功率/kw需要系数功率因数有功计算功率/kw视在计算功率/kVA无功计算功率/kvar纺炼车间纺丝机1440.80 0.80 1

6、15.20144.00 86.40筒搅机520.70 0.75 36.448.5332.10烘干机72 0.70 0.70 50.4072.0051.42淋洗机3.7 0.80 0.80 2.963.70 2.22脱水机140.50 0.75 7.009.333 6.17通风机2320.75 0.80 174.00217.50130.5变频机8000.80 0.70 640914.29568.0深水泵280.75 0.80 21.00 26.2515.75传送机120.75 0.80911.2567.5 纺炼车间总和-1003.1621368.67931.26原液车间碱站22 0.70 0.7

7、5 15.4 20.5313.58冷冻266.0.75 0.80 199.5249.38149.63空调100.0.70 0.75 70.0093.33 61.73工艺设备708 0.75 0.80 531663.75398.25原液车间总和-775.105982.95604.49酸站206 0.60 0.80 123.6154.5 193.13锅炉房204 0.75 0.80 153191.25114.75排毒机房2000.75 0.80 150.00 187.50 112.50其他附属车间150 0.70 0.75 105.00 140.00 92.60总和-2309.873024.872

8、048.732.2 无功功率补偿和主变压器的选择2.2.1 无功功率补偿1.补偿前的变压器容量和功率因数 2.无功功率补偿容量 按规定，变电所高压侧的考虑到变压器本身的无功功率损耗远大于其有功功率，因此在变压器低压侧进行无功功率进行补偿时，低压侧补偿后的功率因数应率高于0.9，取。 要使低压侧功率因数由0.76提高到0.95，低压侧并联的电容器容量为，取3.补偿后的变压器容量和功率因数 补偿后变压器低压侧的视在计算负荷为变压器的功率损耗为高压侧的计算负荷为补偿后的功率因数, 符合要求2.2.2 主变压器的选择1.主变压器联结组别的选择电力变压器的联结组别，是指变压器一二次绕组因采取不同的联结方

9、式而形成变压器一、二次侧对于的线电压直接不同相位关系。6-10KV配电变压器（二次侧电压为220V/380V）有和两种常见联结组。又因为承受单相不平衡负荷能力比强，所以选择联结组。2.变压器的台数选择应满足用电负荷对供电可靠性的要求。对供有大量一、二级负荷的变电所，应采用两台变压器，以便当一台变压器发生故障或检修时，另一台变压器能对一、二级负荷继续供电。3.两台变压器容量的选择每台变压器的容量应同时满足一下两个条件：考虑温度的影响：通过查询附录表5，选择主变压器容量为2500KVA，型号为S9-2500/10（6）。经无功补偿后，工厂的功率因数为，该总配变电所主变压器的容量为，。综上所述，此总

10、变配电所主变压器选择两台型号为S9-2000/10（6），Dyn联结组的变压器。第3章 工厂变电所主接线图图3-1 总配变电所主接线图一级负荷属于重要负荷，如果中断供电造成的后果十分严重，因此要求有两路电源供电，当其中一路电源发生故障时，另一路电源应不致同时受到损坏。二级负荷也属于重要负荷，要求有两回路供电，供电变压器也应有两台。在其中一回路或一台变压器发生常见故障时，二级负荷应不致中断电源，或中断后能迅速恢复供电。把单母线分成两段，并在两段之间装设能够分段运行的开关电器，称为单母线分段接线。我们采用高低压侧均为单母线分段的变电所主接线图（如图2-1）这种主接线的两段高压母线，在正常时可以接通

11、运行，也可以分段运行。任一台主变压器或任一路电源进线停电检修或发生故障时，通过切换操作均可迅速恢复整个变电所的供电。因此，其供电可靠性相当高，可供一、二级负荷。当此主接线图正常运行时，断路器、是断开的，由一个回路来供电（比如左侧回路供电）。若WL1进线故障，为保证供电连续性，我们可进行如下倒闸操作：先合隔离开关QS10、QS11，再合断路器；对于WL2先闭合母线侧隔离开关QS8，再合线路侧隔离开关QS7，再合断路器QF7 。对于WL1先断开断路器QF6，再断线路侧隔离开关QS6，再断母线侧隔离开关QS5，至此便可安全检修WL1进线。若变压器T1故障，为保证供电连续性，我们可进行如下倒闸操作：先

12、合隔离开关QS10、QS11，再合断路器；再合隔离开关QS2和QK4，再合断路器QF2和QF4；断开QF1和QF3，再断开QK3和QS1，至此便可安全检修T1。第4章 总配变电所所址选择变配电所位址选择的一般原则：尽量靠近负荷中心、靠近电源侧、进出线方便、设备运输方便、有扩建和发展的余地。 由于工厂厂区供电来自总配电所，为经济起见：高压配电所采用室内型内附式。据前面已确定的供电方案,结合本厂区平面示意图,考虑总降压变电所尽量 接近负荷中心,且远离人员集中区,不影响厂区面积的利用,有利于安全等诸多因素,决定总配变电所的设置位置如图 4-1所示。图4-1 工厂平面布置图负荷指示图是将电力负荷按一定

13、比例，用负荷圆的形式标示在工厂平面图上如上图所示。负荷圆半径:式中，为各车间内的有功计算负荷（）；为负荷圆比例（）。由图所示的工厂负荷指示图可以直观的大致确定工厂的负荷中心，综合比较分析，我们确定了如上图所示的总配变电所的所址。第5章 短路电流的计算5.1 短路计算电路图图5-1 短路计算电路图5.2短路计算过程5.2.1 基准值的计算设基准容量=100MVA，基准电压=1.05，为短路计算电压，即高压侧=10.5kV，低压侧=0.4kV，则5.2.2 电抗标幺值的计算1.电力系统已知电力系统出口断路器的断流容量，故2.架空线查表得架空线路单位长度电抗，线路长9km，故3.电力变压器图5-2

14、短路计算等效电路图5.2.3K-1点短路计算1.总电抗计算2.三相短路电流周期分量有效值3.其他短路电流4.三相短路容量5.2.4K-2点短路计算1.总电抗计算2.三相短路电流周期分量有效值3.其他短路电流4.三相短路容量表5-1短路计算结果短路计算点三相短路电流/kA三相短路容量/MVAk-11.731.731.734.402.6131.39k-230.7230.7230.7256.5333.4921.34第6章 变电所一次设备的选择校验6.110kV侧一次设备的选择校验1.按工作电压选则 设备的额定电压一般不应小于所在系统的额定电压，即，高压设备的额定电压应不小于其所在系统的最高电压，即。

15、2.按工作电流选择设备的额定电流不应小于所在电路的计算电流，即 = , 3.按断流能力选择设备的额定开断电流或断流容量，对分断短路电流的设备来说，不应小于它可能分断的最大短路有效值或短路容量，即或对于分断负荷设备电流的设备来说，则为，为最大负荷电流。4.隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验动稳定校验条件或分别为开关的极限通过电流峰值和有效值，、分别为开关所处的三相短路冲击电流瞬时值和有效值。热稳定校验条件 表6-1 35kV一次侧设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度其它装置地点条件参数-数据10kV148.3A1.726kA2.61kA-一次设备型号规格额定参数-高

16、压少油断路器（QF6、QF7、QF1、QF2）10kV630A16kA40 kA-高压隔离开关（QS6、QS7、QS5、QS8、QS1、QS2、QS20、QS21）10kV200A-25.5 kA二次负荷0.6高压熔断器RN2-10（FU1、FU2）10kV0.5A50 kA-电压互感器JDJ-10（TV1、TV2）10/0.1kV-电流互感器LQJ-10（TA1、TA2）10kV100A/5A-=31.8 kA=81-6.2 380V侧一次设备的选择校验同样，做出380V侧一次设备的选择校验，如下表所示，所选数据均满足要求。表6-2 380V一次侧设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动

17、稳定度热稳定度装置地点条件参数数据380V4451A30.723kA33.49kA30.7232×0.7=660.73一次设备型号规格额定参数低压断路器QF3DW15（QF3、QF4）380V-低压刀开关（QK3、QK4）380V-第7章 工厂电源进线的选择10kV高压进线的选择校验,采用LGJ型钢芯铝绞线架空敷设，接往10kV公用干线。根据设计经验，一般10kV及以下的高压线路和低压动力线路，通常先按发热条件选导线截面，再校验其电压损耗和机械强度。1.按发热条件选择查表得，初选LGJ-50,其40°C时的=>,导线截面为50。满足发热条件。2.校验机械强度查表得，1

18、0kV非居民区钢芯铝线的最小允许截面积=16，而LGJ-50满足要求，故选它。3.校验电压损耗查附录表LGJ-50导线的电阻电抗（线距按3000mm计）,由,，得线路的电压损耗为线路的电压损耗百分值为所以所选的LGJ-50导线不满足损耗要求。因此需选择更大截面积的导线，经计算，截面积为的导线都不满足要求。当所选导线截面积为时，查附录表6知，。所以所选LGJ-150型钢芯铝线满足电压损耗要求，所以选择LGJ-150型钢芯铝线。第8章 降压变电所防雷保护的设计8.1 直接防雷保护在变电所屋顶装设避雷针和避雷带，并引进出两根接地线与变电所公共接装置相连。如变电所的主变压器装设独立避雷针，其装设高度应

19、使其防雷保护范围包围整个变电所。如果变电所所在其它建筑物的直击雷防护范围内时，则可不另设独立的避雷针。按规定，独立的避雷针的接地装置接地电阻。采用3-6根长2.5 m的刚管，在装避雷针的杆塔附近做一排和多边形排列，管间距离5 m，打入地下，管顶距地面0.6 m。接地管间用40mm×4mm 的镀锌扁钢焊接相接。引下线用25 mm ×4 mm的镀锌扁钢，下与接地体焊接相连，并与装避雷针的杆塔及其基础内的钢筋相焊接，上与避雷针焊接相连。避雷针采用直径20mm的镀锌扁钢，长11.5。独立避雷针的接地装置与变电所公共接地装置应有3m以上的距离。8.2 雷电侵入波的防护在10KV电源进线的终端杆上装设FS410型阀式避雷器。引下线采用25 mm ×4 mm的镀锌扁刚，下与公共接地网焊接相连，上与避雷器接地端栓连接。在10KV高压配电室内装设有FS410型避雷器，靠近主变压器。主变压器主要靠此避雷器来保护，防雷电侵入波的危害。在380V低压架空线出线杆上，装设保护间隙，或将其绝缘子的铁脚接地，用以防护沿低压架空线侵入的雷电波。第9章设计总结通过这次课程设计，使我得到了很多的经验，并且巩固和加深