轮扣脚手架施工方案米

1、工施编日、 、 、 、一二三四五六七八九十12 3轮扣式钢管支架工程方案程名称：工单位：制 人：期：目 录编制依据工程参数轮扣主要构配件及说明搭建要求模板面板验算次楞方木验算主楞验算立杆稳定性验算立杆底地基承载力验算梁支撑计算10工程施工方案编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20103、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20084、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 (2011年版)6、混凝土结构设计规范GB50010-20107、建筑施工安全

2、检查标准(JGJ59-2011)8、建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)9、钢结构设计规范(GB50017-2003)10、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)11、木结构设计规范(GB50005-2003)12、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、建筑施工手册第四版(缩印本)14、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）15、 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）工程参数楼板与支架参数碌楼板厚度0.12m支架高度6.0m立杆纵距1.2m立杆横距0.9m水平杆成大少距1.5m顶步步距1.5

3、m伸出长度a0.5m钢管类型寸b 48X 3.2面板竹胶合板 厚度：10mm次楞方木 50mmX 100mm,可距 0.3m主楞双钢管荷载参数永久荷载新浇碌自重25kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.17kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m23kN1.5kN/m23kN/m2泵送碌、倾倒碌等未预见因素产生的荷载垂直永久荷载值X 2%三、承插型轮扣脚手架主要构配件及说明3.1.1轮盘插销节点应由焊接于立杆上的连接轮盘和水平杆杆端直插头组成（图3.1.1 ）。（a）组装前（b）组装后图3.1.1轮盘插销节点1连接轮盘；2直插头；3水平

4、杆；4立杆；5插销孔；6插销；7连接套管3.1.2 水平杆杆端直插头侧面应为圆弧形，圆弧应与立杆外表一致；直插头为 下部窄上部宽的楔形。3.1.3 立杆连接轮盘应为可连接水平 4个方向直插头的圆环形孔板。3.1.4 立杆的连接应采用立杆连接套管。3.1.5 立杆连接轮盘间距宜按 0.5m或0.6m模数设置，水平杆长度宜按 0.3m 模数设置。3.1.6 主要构配件种类、规格宜符合附录A的要求。立杆每3.1.7支撑架结构自重可转换为立杆沿高度承受的每延米支撑架所有构配件的重量,延米结构自重标准值宜按本规范附录 B采用。3.2 材料要求3.2.1 立杆、水平杆钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB

5、/T 13793、低压流体输送焊接钢管GB/T 3091及建筑脚手架用焊接钢管 YB/T 4202中规定的Q235普通钢管的规定，其材料性能应符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T 700中规定的Q235普通钢管的规定。3.2.2 立杆连接轮盘宜采用钢板冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准碳 素结构钢GB/T 700中Q345级钢的要求，并经600-650 C的时效处理；连接轮 盘也可采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件 GB/T 11352 中 ZG230-450的规定。3.2.3 水平杆直插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般 工程用铸造碳钢件GB/

6、T 11352中ZG230-450的规定。3.2.4 立杆连接套管宜采用20号无缝钢管，其材质性能应符合现行国家标准 结构用无缝钢管GB/T 8162的规定；连接套管也可采用铸钢制造，其材质性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352的ZG270-500的规定。3.2.5 立杆顶部可调托撑与底部可调底座的螺杆当采用实心碳素结构钢制作时，其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T 700中Q235级钢 的规定；当采用结构用无缝钢管时，其材料机械性能应符合现行国家标准 无缝 钢管GB/T 8162中规定的20号无缝钢管的规定。3.2.6 可调托撑和可调底座的螺母应采用可

7、锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准可锻铸铁件GB/T 9440中KTH330-08的规定及现行国家标准一般工程用铸造碳钢件 GB/T 11352中ZG270-500的规定。3.2.7 可调托撑U形顶托板和可调底座垫座板应采用碳素结构钢制造，其材料 机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带 GB/T 3274中的Q235钢的规定。3.2.8 剪刀撑所用的钢管扣件应符合现行国家标准 钢管脚手架扣件GB15831 的规定。四、搭建要求4.1 结构体系4.1.1 轮盘插销式钢管棋板支撑架应根据建筑结构的实际情况，选取适合的支 撑架几何参数，支撑架应传力明确、构

8、造简单、空间几何稳定。不同地基高度的 支撑架应进行可靠连接。4.1.2 轮盘插销式钢管棋板支撑架结构应为有斜撑的空间规则框架式结构体 系。4.1.3 封顶水平杆受轮盘位置限制，无法在连接轮盘部位采用带直插头钢管托梁应按照本规范第5.2.2条、第5.2.8条、第5.2.9条进行承载力和挠曲变形验 算。6.1.3 扣件式钢管封顶杆1底模；2棋板次楞；3一扣件式钢管封顶杆兼作棋板主楞；4一顶步轮盘插销 式钢管水平杆；5一轮盘插销式钢管立杆；6一轮盘节点；7一最顶连接轮盘（闲置）4.1.4 模板支撑架应为独立的且带斜向构件的规则空间框架受力结构，宜保证 支撑架立杆在竖向荷载作用下的轴心受压受力模式，并

9、应符合下歹0规定：1单根立杆轴力设计值不宜大于20.0kN;2立杆顶部宜采用可调托撑方式传递竖向轴压力；3立杆顶部承受扣件式钢管封顶杆传递的竖向荷载时，水平杆对立杆的偏心 距不应大于55mm计算中可不计入该偏心距引起的附加弯矩值。4.1.5 模板支撑架结构布置应确保外荷载传力明确。4.1.6 严禁将棋板支撑架与起重机械、施工脚手架等相连接。4.1.7 轮盘插销式钢管棋板支撑架当采用扣件式钢管作加固件、连墙件、斜撑时，应符合国家现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130的有关规定。4.2 构造要求4.2.1轮盘插销式钢管棋板支撑架的搭设高度应符合下列规定：1搭设高度应满足支撑架承

10、载力和稳定性计算要求，且不得大于24m2当采用轮盘间距不符合模数的立杆时，搭设高度不得超过8.0m。4.2.2 支撑结构的地基应符合下列规定：1搭设场地应坚实、平整，并应有排水措施；2在地基土上应设置具有足够强度和支承面积的垫板；3混凝土结构层上宜设可调底座或垫板；4对承载力不足的地基土或楼板，应采取适当方法进行加固处理；5对冻胀性土层，应有防冻胀措施；6湿陷性黄土、膨胀土、软土应有防水措施；7当立杆基础为土层时，立杆底部与基础顶面之间应设置木垫板，木垫板厚 度应不小于50mm宽度应不小于200mm长度应不小于2跨。4.2.3 支撑架各步纵向、横向水平杆宜拉通设置，当立杆基础表面存在高差时，

11、应按照如下要求进行调整：1高差不超过可调底座的调节范围时，可采用可调底座调整，调整后高低处扫地杆应拉通（图6.2.3-1 ）;图6.2.3-1基础顶面高差较小时扫地杆构造1一扫地杆；2水平杆；3立杆；4一轮盘节点；5一可调底座2高差超过可调底座的调节范围时，可利用立杆钢管轮盘位差在底跨处形成 一个或多个底步距，配合可调底座进行调整，并将高低跨处的水平杆拉通，且高 处的立杆距边坡上方边缘不得小于 500mm（图6.2.3-2 ）;3设置在坡面上的立杆底部应有可靠的固定措施。图6.2.3-2基础顶面高差较大时扫地杆构造1拉通扫地杆；2水平杆；3立杆；4轮盘节点；5一可调底座；6一低处扫地杆4.2.

12、4 在立杆的最底部连接轮盘处设置一道纵、横水平杆作为扫地杆，扫地杆 距离地面高度不应超过550mm4.2.5 模板支撑架在立杆最顶端轮盘处设置一道水平杆作为封顶杆，当梁底封 顶杆与板底水平杆不在同一高度上时，梁底封顶杆应向板底立杆双向延长不少于 2个跨距并与立杆固定；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 的长度a,不应超过650mm图6.2.5 ）。图6.2.5 带可调托撑的立杆伸出顶层水平杆的悬臂长度 （mm）1托座；2螺杆；3调节螺母；4立杆；5水平杆；6一轮盘节点4.2.6 立杆的底部可调底座、顶部可调托撑以及基础应符合下列规定：1当立杆轴力设计值大于8kN时必须在立杆顶部设

13、置可调撑托；2当立杆基础顶面有高差时，立杆底部与基础顶面之间应设置可调底座进行 调整；3螺杆伸出钢管顶部或底部的可调节长度应满足本规范附表A的规定；4底部可调底座、顶部可调托撑螺杆插入立杆内的长度均不得小于150mm5螺杆安装时应保证上下同轴。4.2.7 轮盘插销式钢管棋板支撑架应根据荷载大小、支模高度确定立杆问距，立杆问距应满足立杆承载力计算结果，且不宜大于1.2m。4.2.8 支撑架立杆布置应满足以下原则：1支撑架纵向和横向立杆应排列规则，应确保横向成排、纵向成列；2立杆的布置位置和间距应当满足支撑架承载力计算要求，同一支撑架的立 杆受力宜均匀，梁体下部宜沿梁纵向应设置主承立杆， 梁侧设置

14、辅助立杆，并应 符合下列规定：1）当梁截面面积不超过0.5m2时，梁下可不设置主承立杆（图6.2.9-1 ）;图6.2.9-1 梁下不设置主承立杆构造1梁底模；2棋板次楞；3一梁下扣件式钢管封顶杆兼作棋板主楞；4一板下顶步轮盘插销式钢管水平杆；5一轮盘插销式钢管立杆；6一轮盘节点2）当梁截面面积在0.5m20.8m2之间时，梁下宜设置1排主承立杆（图 6.2.9-2 ）;图6.2.9-2梁下设置1排主承立杆构造1梁底模；2棋板次楞；3一梁下扣件式钢管封顶杆兼作棋板主楞；4一梁下顶 步轮盘插销式钢管水平杆；5一轮盘插销式钢管立杆；6一轮盘节点；7一板下顶步轮盘插销式钢管水平杆3）当梁截面面积超过

15、0.8m2时，宜在梁下设置多排加密立杆（图图6.2.9-3 梁下设置多排加密立杆构造4一梁下顶1梁底模；2棋板次楞；3一梁下扣件式钢管封顶杆兼作棋板主楞；步轮盘插销式钢管水平杆；5一轮盘插销式钢管立杆；6一轮盘节点；7一板下顶步轮盘插销式钢管水平杆4当遇柱时，宜采用抱柱连接措施，并应符合下列规定：1) 抱柱钢管应向相邻支撑架延伸至少1跨并与相邻支撑架利用扣件扣紧；2) 抱柱钢管与相邻支撑架竖向框架的水平距离不应超过300mm(图6.2.12 )。图6.2.12抱柱构造措施1结构柱；2相邻支撑架竖向框架；3一抱柱水平杆6当支撑结构两端均有墙体时，在水平剪刀撑的设置层宜将水平杆端采用可 调底座或可

16、调托撑与墙体顶紧。计算书五、棋板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为10mm，取主楞间距1.2m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩 W= 1200 X 10 X 10/6=22000mm3;截面惯性矩 1= 1200 X 10X 10 X 10/12=100000mm4;(一) 强度验算1、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞问距，L=0.3m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2X (25X 0.12+1.1X 0.12+0.3)+1.4X 3 X 1.2=9.98KN/mq1=1.2X (25X 0.12+1.1X

17、 0.12+0.3)+1.4X 0.9X 3 X 1.2=9.48KN/m根据以上两者比较应取q1= 9.98N/m作为设计依据。集中荷载设计值：棋板自重线荷载设计值 q2=1.2X 0.3X 1.2=0.432KN/m跨中集中荷载设计值 P=1.4X 3= 4.2KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.ix 9.98X 0.32=0.09KN - m施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08X 0.432X 0.32 +0.213X 4.2 X 0.3=0.298KN - m取 Mmax=0.298KN M面板抗弯强度设计值f=25N/mm

18、2;b = Mmax /W=0.298 X 10P/25000=11.92N/mm2 < f=25N/mm 2面板强度满足要求！(二) 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载 计算如下：q = 1.2X (25X 0.12+ 1.1X 0.12+ 0.3) =4.12KN/m ;面板最大容许挠度值：300/400=0.8mm；面板弹性模量：E = 8000N/mm2;v =0.677ql4/ 100EI=0.677X 4.12X 3004/100X 8000X 125000=0.23mm < 0.8mm满足要求！六、次楞方木验算次楞采用方木，

19、宽度50mm,高度100mm,间距0.3m，截面抵抗矩 W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩 W =50 X 100X 100/6=83333mm3;截面惯性矩 I =50 X 100 X 100 X 100/12=4166667mm4；(一) 抗弯强度验算1、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2X (25X 0.12+1.1X 0.12+0.3)+1.4X 3 X 0.3=2.5KN/mq1=1.2X (25X 0.12+1.1X 0.12+0.3)+1.4X

20、0.9X 3 X 0.3= 2.37KN/m根据以上两者比较应取q1= 2.5KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：棋板自重线荷载设计值q2=1.2X 0.3X 0.3=0.108KN/m跨中集中荷载设计值 P=1.4X 3= 4.2KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.1X 2.5X 0.92=0.2KN - m施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08X 0.108X 0.92+0.213X 4.2X 0.9=0.811KN - m取Mmax=0.811KN - m验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2;b = Mmax /W

21、=0.811 x 106/83333=9.732N/mm2 < f=17N/mm2次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.6 X 2.5X 0.9=1.35KN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6X 0.108X 0.9+0.65X 4.2=2.788KN取V=2.788KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm 2;抗剪强度按下式计算：r =3V /2bh=3 X 2.788X 103/2 X 50X 100= 0.84N/mm2 < fv=4.8N/mm2次楞抗剪强度满足要求！（三）挠度验算验

22、算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载 计算如下：q = 0.3X （25X 0.12+ 1.1X 0.12+ 0.3） =1.03KN/m次楞最大容许挠度值：900/250=3.6mm；次楞弹性模量：E = 10000N/mm2;v =0.677ql4/100EI=0.677X 1.03X 9004/100 X 10000X 4166667=0.11mm < 3.6mm满足要求！七、主楞验算主楞采用：双钢管截面抵拒矩W=9.46cm3截面惯性矩I=22.72cm4(一) 强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取3kN/mm2。首先计算次楞作用

23、在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1= 1.2 X (25000X 0.12+1100X 0.12+300)+1.4X 3000 X 0.3=2500N/mq1= 1.2 X (25000X 0.12+1100X 0.12+300)+1.4X 0.9 X 3000 X 0.3= 2370N/m根据以上两者比较应取q1= 2500N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1 X 2500X 0.9/1000=2.48kN。次楞作用集中荷载 P=2.48kN。最大弯矩 Mmax=1.2kN.m ；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2;b = Mmax /W=1

24、.2 x 106/9.46 乂 103= 127N/mm2 < 205N/mm2满足要求(二) 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.3X (25000X 0.12+ 1100X 0.12+ 300) =1030N/m=1.03N/mm;次楞最大支座力=1.1q1l=1.1X 1.03X 1.2=1.36kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算，主梁最大变形值V=0.25mm。主梁的最大容许挠度值：1200.0/150=8mm,最大变形 Vmax =0.25mm <

25、8mm满足要求！八、立杆稳定性验算(一)风荷载计算基本风压按3 0=0.45kN/m2。计算风荷载体形系数11 s定计算。支架的挡风系数 ?=1.2X An/(la x h)=1.2X 0.158/(1.2x 0.9)=0.176式中 An =(la+h+0.325lah)d=0.158m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1.2m。h步距，1.5mc d-钢管外径,0.048m。系数0.325-支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2?=1.2X 0.176=0.21无遮拦多排棋板支架的体形系数：s= st=n(1- t 2/1- r )=0.1

26、1 X (1-0.97 2/1-0.97)=0.22T 风荷载地形地貌修正系数。n-支架相连立杆排数。立杆段距地面计算高度H=6.0m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压局度变化系数从z=0.74。立杆段风荷载标准值 3 k= z sw 0=0.74X 0.22X 0.45=0.073kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.9 X 1.4 3 klah2/10=0.9X 1.4 x 0.073X 1.2 x 1.52/10= 0.026kN - m(二) 支架立杆轴心力设计值不组合风荷载时：N=1.2 Z NGK+1.4 Z NQK =1.2 X (0.3+26.10X 0.12

27、)X 1.2X 0.9+6X 0.17)+1.4X 1 X1.2X 0.9=6.98KN;组合风荷载时：N=1.2 Z NGK+0.9 X 1.4 Z NQK =1.35 X (0.3+26.10 X 0.12) X 1.2 X 0.9+4.3 X0.17)+0.9X 1.4X 1X 1.2X 0.9=6.83KN;(三) 立杆计算长度立杆计算长度按下式计算，并取较大值：L0=(1+2a)h=(1+2 x 0.63) x 0.95=2.2mh顶部步距或底部步距（mm）;i扫地杆离地高度与步距之比；2 顶部悬臂长度与步距之比；1和2中的较大值。L0 取 2.20,立杆长细比入=Lo/i=220.

28、00/1.59=138按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数4=0.357;（四）立杆承载力验算立杆截面抵抗矩（cm3）W= 4.73cm3;立杆Q235钢材抗压强度设计值 f= 205N/mm2;不组合风荷载立杆稳定性计算：N /?A=6.98 X 103/0.357 X 4.5 X 102=43.45N/mm2 <f=205N/mm2组合风荷载时立杆稳定性计算：N /? A+ Mw /W=6.83 X 103/0.357X 4.5X 102+0.026 X 106/4.73 X 103=42.52+5.5=48.02N/mm2 <f=205N/mm2立杆稳定性满足要求！九、立

29、杆底地基承载力验算1、 上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=6.98kN2、垫木底面面积A垫木作用长度 1.2m,垫木宽度 0.3m,垫木面积A=1.2 X 0.3=0.36m23、地基土为素填土，其承载力设计值 fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数 mf= 0.44、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N/A=6.98/0.36=19.39kN/m2 < mffak=120X 0.4=48kN/m2满足要求！。十、梁支撑计算图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48X 3.50。一、参数信息：梁段信息：L1 ;1. 脚手架参数立柱梁跨度方向间距 l(m):0

30、.90 ;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30脚手架步距(m):1.50 ;脚手架搭设高度(m):6.00 ；梁两侧立柱间距(m):1.20 ；承重架支设：多根承重立杆，木方顶托支撑；梁底增加承重立杆根数:2 ;2. 荷载参数模板与木块自重(kN/m 2):0.350 ;梁截面宽度 B(m):0.400 ；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000 ;梁截面高度 D(m):0.900 ；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m 2):2.000 ;施工均布荷载标准值 (kN/m 2):2.000 ；3. 木方参数木方弹性模量E(N/mnf):9500.000 ;木方抗弯强度设计值(N/mm2

31、):13.000 ；木方抗剪强度设计值(N/mnf):1.300 ;木方的间隔距离(mm):300.000 ；木方的截面宽度(mm):80.00 ;木方的截面高度 (mm):100.00 ；4. 其他采用的钢管类型(mm):48X3.5。扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80 ;二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):q 1 = 25.000 X 0.900 X 0.900=20.250 kN/m ;(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q 2 = 0.350 X 0.900 X (2 X 0

32、.900+0.400)/ 0.400=1.733 kN/m ;(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值P 1= (2.000+2.000) X 0.400 X 0.900=1.440 kN2. 木方楞的支撑力计算均布荷载 q = 1.2X 20.250+1.2 X 1.733=26.379 kN/m ;集中荷载 P = 1.4X 1.440=2.016 kN ;木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为：N1=6.334 kN;N2=6.334 kN；木方按照三跨连续梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：

33、 一一3 W=8.000 X 10.000 X 10.000/6 = 133.33 cm ;. 4I=8.000X 10.000 X 10.000 X 10.000/12 = 666.67 cm ;木方强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 均布荷载 q = 6.334/0.900=7.038 kN/m ;最大弯距 M =0.1ql2= 0.1 X 7.038 X 0.900 X 0.900= 0.570 kN.m ;截面应力 b = M / W = 0.570 X 10/133333.3 = 4.276 N/mm 2;木方的计算强度小于 13.0 N/

34、mm2，满足要求！木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力:Q = 0.6 X 7.038 X 0.900 = 3.801 kN ;截面抗剪强度计算值T = 3 X 3800.520/(2 X 80.000 X 100.000) = 0.713 N/mm 2;截面抗剪强度设计值T = 1.300 N/mm 2；木方的抗剪强度计算满足要求！木方挠度计算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：最大变形 V= 0.677 X 5.865 X 900.000 4 /(100 X 9500

35、.000 X 666.667 X 103)=0.411 mm木方的最大挠度小于 900.0/250,满足要求！三、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取 16.00kN ,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。R< Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算：立杆的稳定

36、性计算公式其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N 1 =6.334 kN ;脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 X 0.129 X 6.000=0.930 kN ;N =6.334+0.930=7.264 kN;()-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l o/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 ；A -立杆净截面面积 (cm 2) : A = 4.89 ;W -立杆净截面抵抗矩 (cm3) : W = 5.08 ;2b -钢管立杆抗压强度计算值(N/mm )；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2；lo - 计算长度

37、(m)；(1)或(2)计算如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)o = k 1uhlo = (h+2a)(2)k i -计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ；u -计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 , u =1.700 ;a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m ；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k 1uh = 1.167 X 1.700 X 1.500 = 2.976 m ;Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ;钢

38、管立杆受压强度计算值；b =7263.720/(0.203 X489.000) = 73.174 N/mm 2;立杆稳定性计算b = 73.174 N/mm 2小于f = 205.00满足要求！立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.300 X 2 = 2.100 m ;Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000；公式(2)的计算结果：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ;钢管立杆受压强度计算值；b =7263.720/(0.381 X 489.000) = 38.987 N/mm 2;立杆稳定性计算b = 38.987 N/mm 2小于f = 205.00满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l o = k 1k2(h+2a)(3)k 2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.007 ；公式(3)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k 1k2(h+2a) = 1.167X 1.007 X (1.500+0.300