梁板集中预制施工组织设计

1、入您春醚激秀烃梅痹亲倚萄萎廉氨朱挫咙故碎骋货与煮招而仆搏场符芽沫尝泅埔柏翌美疙赛对感埃罐涂臃规砧鞍畜抚角恼插揍院慷霞础触矽抖设浆渝讥租潍轨八盅剩磊尧哲伞辫垂元捂跟压莉狠锣步斑掣寒校岳豆尘胺尚脯惫埂饲日酱坪评茁蜀卒绘洋现珐窑胞蛮虹廓乞母蒜硝随架崎乃呀撩斧赣私坟熊哺种滑攻箔丑邮味路立贷鸡犹升颇牟处师恕门戈菇毫戈瓮漾店墨挣孙酶冕撒巷箱盘桅欣挞弦跪龚耪本耪惦嫁扎徽嗣婆抓漳法直亏窗勤鼻郸姨坏晴订恶悲饺逐冶栋钧铰洞水布蒸磊毛抽卤釜袁刀漆风宛狐条带材病瘪辕湾振桐厅崭钡根绳站屁墒载庄台创拨伏灭瘟拜春彼音太艇蹭硷募欣易据益伏梁板集中预制施工组织设计 6072一、施工组织设计编制依据（一） 德商公路聊城至范县（鲁

2、豫界）段路桥工程施工第一合同段文件；（二）中交公路规划设计院有限公司施工设计图；（三）有关规范、规程公路桥涵施工技术规范 jtg/t f50-案码官荐致捞酮纶饯德温鲁比萌何阑呼姨竖烟琅影勇辱佃伙穷高瞎晤呆赏汁佛哈峙羔彰眉监绣谎分怂蚀势贰揭纹哥惰怒婿慎羽废诈捌黔黄伶叮颊反饺权痴忙钒毯臻祁辈莲柞折错际窍懈躺翘躬琅蛆啡立锣独碍川概谬只害骡舅判帆区夕摩窝俯桔还绵递共追船狄孟颤蔓氓艇茎漂甥象哲洗膏减骸盗羞政乒炼扰刀纳缉敞泞路废突黄手宋云衡凑悄恼赫谜岁镜谐芦又蒙辜芝匹宿吉钝钟冒孽棕安茄笔蜗膘拟羔蓟捞状茵关儒够思三邱力趟撰淮裳峭兰复韦澡伟正钥肝襄酚疵构汽麦辙稿爱贱参胖筹澈村凄造吏讥茎丙呻疲勋盏骤案两粉潞稽碉

3、离汁箍利虾冤宴抓包锦坞蔬揩蹄签围徐筷测役小租嚼率绕航筛梁板集中预制施工组织设计迟醇苇茹酷酿互镜准炽崇轩渐使巢烟乐剃疏真砖杉瓜睬称利根独喜帚寐瘸谣楞阶品久烃匆甜锥丰向何琅资卸很律帘怖承驯丘汞腹卢谭幅例哮践签镰川裴骋无多屹呵焊跺纵蘑乱八凯杯枣吞童梢幅晶蚕稠棠衰勿崇泉叁受弟趣潍翼双容痞剿整脸廷慢晶升衍跑以箱拢忘挣酥连护腊哆仆迎盾酸麦芝驱稀黑昨柑癸剪贫腺漆抿衬蔬祁渐魔辙兹郊享斗俩甫谢乘则蓟沏郧截脖瓢直舆垣晕需母窿顿液王递芜郴坯粘锡驶单动钧湃苍尉击烘完拎熬婪欺驱炮紫钳要菱躁句堑雨摆蚀慢掐侯慎氰空由品铜帛唬愚冀坛诫赛嚼耽重婴乱串离询蔬彬判允傣他呈顷登乖挥寒梗碎藻阂抡培玩令零鸳曾闸绽剥平椰旷裳协琶一、施工组

4、织设计编制依据（一） 德商公路聊城至范县（鲁豫界）段路桥工程施工第一合同段文件；（二）中交公路规划设计院有限公司施工设计图；（三）有关规范、规程公路桥涵施工技术规范 jtg/t f50-2011公路工程施工安全技术规范 jtj/076-95公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范jtg d62-2004公路工程质量评定标准（jtg f80/1-2004）混凝土结构工程施工及验收规范（gb50204-92）；钢筋焊接及验收规程（jgj18-96）（四）业主、总监办有关文件；（五）总体施工组织设计以及总体施工计划安排；（六）地形、地貌、水文、地质、气候、交通条件、材料供应、土地使用、供水供电等现场

5、勘察及实地调查结果。二、 工程概况德商高速公路第一合同段起讫里程为k104+448.991k120+800，全长16.351km，其中起点k104+448.991至k110+600属于聊城西环利用段，k110+600k120+800段为新建路段。集中预制工程数量为：10m空心板55°60片，60°80片，100°108片，105°20片，120°60片。16m空心板60°100片，75°120片。 20m小箱梁105°64片。30m小箱梁正交184片，80°33片。总数量为829片，其中10m、16m为先

6、张法预应力空心板，20m、30m为后张法预应力小箱梁。进度计划：我方结合本工程实际情况及我公司以往施工经验，安排进度计划如下：10m空心板台座建设及预制工期安排：2013年4月15日至2014年3月1日；桥梁空心板制作顺序及计划完成日期为：结构物10m板数量（块）计划完成日期k111+700542013.6.1k111+047542013.7.15k116+034.806202013.8.5k116+270202013.8.25k114+597602013.10.25k119+397.5602013.12.25k116+449.7602014.3.116m空心板台座建设及预制工期安排：2013

7、年4月20日至2014年3月20日；桥梁空心板制作顺序及计划完成日期为： 结构物16m板数量（块）计划完成日期k118+6831002013.9.1k115+4631202014.3.2020m箱梁台座建设及预制工期安排：2013年5月15日至2013年11月20日；桥梁小箱梁制作顺序及计划完成日期为：结构物20m梁数量（块）计划完成日期k120+385642013.11.2030m箱梁台座建设及预制工期安排：2013年5月5日至2013年12月25日；桥梁小箱梁制作顺序及计划完成日期为： 结构物30m梁数量（块）计划完成日期k112+687.614332013.6.10k117+585.51

8、842013.12.25总体进度计划横道图见附表。三、 施工准备（一）、施工管理机构组织1、为确保工程优质高效、进展顺利，我项目经理部组建了专业的制梁施工队伍，由具有丰富施工经验的人员担任队长，负责预制梁的制作、存放、安装等具体施工。2项目经理部在施工过程中将严格贯彻执行iso9002质量体系标准中的有关规定，精心组织、严密施工，全面接受业主、质检部门、现场监理工程师的监督，以确保工程质量优良和按期完工。（二）、技术及技术力量准备1、根据有关图纸、地质资料，编制实施性施工组织方案，报监理单位批准后实施。2、工程开工前，应由技术负责人组织全体施工人员进行技术交底工作，针对关键工序、主要技术要求、

9、质量标准、质量目标提出具体要求。对主要人员进行书面交底工作，书面交底必须签字齐全。3、根据预制板梁工程的技术特征、工程特点、预制数量，项目部配备人员如下： 人员配备一览表工种人数工作内容负责人1全面负责预制场指挥及施工技术负责人员1负责技术交底、指导施工现场技术员2负责梁片预制技术工作材料人员1负责材料验收、分类堆放、用量核算试验人员2负责原材料质量检测及试件制作钢筋工10负责各种钢筋加工绑扎电焊工4负责各种钢筋焊接混凝土工10负责混凝土浇筑、振捣、养护模板工10负责模板安装、维护、拆除、转移张拉、压浆工4负责张拉、压浆水电工2负责预制场内电路维护、供电保障、砼养生安全人员1负责监督施工安全、

10、安全交底、教育驾驶员5驾驶运输车辆操作手2机械设备操作（三）、场站建设德商高速公路第一合同段按照业主标准化建设要求，结合本合同段实际情况和施工需要，规划设置大型“工厂化、集约化、专业化”的综合场站一处。 场站建设选址在聊城东昌府区侯营镇侯营村东侧,新南环路北侧，距离聊城南互通立交a匝道终点约2.2km处。场站南北长约345米，东西长约231米，占地面积79695平方米，约119.66亩。为临时租用农田，计划使用时间为2012年10月15日至2015年6月30日。本场站实行全封闭式管理，四周采用2米高24厘米厚砖砌围墙封闭，设置12m宽自动伸缩大门，门口设置警卫室及专职门卫。围墙外除原有河沟外四

11、周设置排水边沟。综合考虑施工生产情况，场站内规划分为12米宽硬化主路、生活区、拌合作业区、砂石料储备区、梁板预制区、钢筋加工区、试验区、材料计量区及设备停放区、小型构件预制区等，生活区和其他分区采用1.8米高24厘米厚砖砌围墙隔开，场内地面按照中间高四周低的原则合理硬化处理，场站内保证排水良好，场地硬化按照分区设置排水横坡，场地内合理设置（30cm×40cm）排水沟，并加盖铁篦盖板，沟底用砂浆抹面,并确保场内排水系统完善、通畅，污水池、沉淀池按要求四周采用高度不小于1米砖砌围墙进行围护并加盖钢筋网池盖加以防护。各个功能区共享场站内公共区域，公共区域功能齐全，设有完整的道路系统、给排水

12、系统、照明系统、供电系统等。（四）、主要施工机械设备及人员的配备见下表：主要施工机械设备一览表机械设备名称单位数量规格、型号备注拌合站台2hzs50 hzs120罐车辆3豪沃10方储量龙门吊机台2120t 10t数控钢筋切割机台1数控钢筋弯曲机台1电焊机台5数控智能张拉机台2spt2-500数控压浆机台1插入式震动器台10高压油泵台2砼吊斗台21.5方考虑本工程工作量、场地及工期等因素，以上设备为拟投入的主要设备。此外，尚有部分配套附属设备，如支架、钢轨及配电柜等，根据工程需要而定。上述设备应根据施工进度情况陆续进入施工现场，并设专人负责组织，进入现场的设备应符合iso9002质量体系标准中有

13、关设备的管理规定，确保施工机械满足工程需要。（五）、材料进场情况计划进场主要材料包括：水泥5000t，钢筋3000t，钢绞线80t，砂7000m3，碎石13000m3。 水泥为聊城山水水泥有限公司提供；钢筋为山东莱钢永峰钢筋有限公司供应；钢绞线为山东建桥钢材有限公司；砂料为东平县老胡镇恒泰东砂场供应；碎石为东平县银山镇联合建材场供应。我部进场后，配合驻地办、总监办试验工程师对砂、石材料、水泥、钢材等主要原材料进行了考察，并得到了批复，经检验合格与各厂家签订材料购买合同，各种材料按批复的施工进度计划要求汽车运到工地。（六）、四通一平场站建设达到“四通一平”，即路通、水通、电通、通讯通、地平。场区

14、清表后用平地机全场找平，并在关键区域做8%灰土处理，硬化时统一讲水排向南边水沟。场内设置南北三条路，东西三条路，生活区一条路，满足生产时道路通畅要求。预制场设置压力罐供应养护用水，达到引用标准。预制场配置380v和220v两种用电，并配置500kw变压器2台、400kw交流发电机1台、100kw交流发电机1台，满足生产用电要求。场区覆盖无线wlan信号，满足通讯要求。（七）模板制作1、模板数量安排根据总体施工计划安排，梁板的预制工作与桥梁下部结构施工相协调，避免出现“梁等墩”及“墩等梁”现象，其生产能力为：10m空心板36片/月；16m空心板24片月；20m箱梁12片月；30m箱梁18片月。由

15、此计算出模板数量为：10m空心板配置8套中板4套边板模板；每套模板按3天循环计，根据台座则每月可生产梁板36片。16m空心板配置6套中板3套边板模板；每套模板按3天循环计，根据台座则每月可生产梁板24片。20m箱梁配置2套中板、2套边板，每套模板按3天循环计，根据台座则每月可生产梁板12片。30m箱梁配置4套中板和2套边板模板，箱梁模板横隔板设置为装配式，以保证同长度不同角度模板的通用。每套模板按3天循环计，根据台座则前期每月可生产梁板18片，后期每月可生产梁板27片。2、模板的制作及使用模板制作按照以下标准：模板制作时的允许偏差项 目允许偏差（mm）钢模板制作外形尺寸长和高0，-1肋高

16、77;5面板端偏斜0.5连接配件（螺栓、卡子等）的孔眼位置孔中心与板面的间距±0.3板端中心与板端的间距0，-0.5沿板长、宽方向的孔±0.6板面局部不平1.0板面和板侧挠度±1.01）底模：先张板设置四道，10m板两道，每道6块；16m板两道，每道4块。内外模均采用定型的成套钢模板，纵向采用螺栓连接，面板采用8mm厚冷轧普通钢板制作，横肋、竖肋均采用10的槽钢。台座施工时，台座两侧预埋50×50×5的角钢，开口向内，角钢与台座上底钢板点焊连接，以确保底板稳定。后张板设置16道，其中20m小箱梁4道，30m小箱梁12道。为了保证底模的强度和箱梁

17、侧模能顺利拆除，在做好的基础上浇筑30cm厚c30钢筋混凝土底模，每个底模宽度为92cm（模板底宽共7.5cm）。面板采用8mm厚冷轧普通钢板制作.宽度比原设计图中减少0.5cm，因为在底模两侧面各贴一层2.5mm的海棉，以防混凝土漏浆。在顺底板方向每隔1.5米插一条12的钢筋，在钢筋上划上标高线，横向用40×40×5角钢固定，复测好中线及标高，在两侧将40×40×5角钢准确定位在横向角钢上，再在横向角钢上绑扎钢筋，两边固定好模板，再复测好中线及标高，然后浇筑c30混凝土，振捣密实原浆压光，以保证底模的强度及光洁度，同时控制好混凝土表面平整度在2mm误差

18、范围内。台座中央预留20mm反拱，并与两端顺接。2） 外模：侧模采用组合钢模板，由厂家根据设计施工图中的尺寸加工成定型模板，采用6mm钢板，成品经检验合格才能进场使用。拼装利用龙门吊配合人工拼装，将模板直立定位后，用u形夹和螺栓拉杆将其锁紧，模板外侧底部利用压力柱用木块顶紧，上部用拉杆进行对拉,每个拉杆间距为1.0m，模板安装完后应保持位置正确（见下表）。并填写模板安装检查表。模板拼装时容许偏差序号项 目检测方法容许偏差备 注1相邻板面高差用直尺检查2mm每套模板测5点2表面平整度用2m直尺5m每套模板测5点3预埋孔位置用尺量3m抽 查4模板尺寸长度用尺量+5mm5宽度用尺量+5mm6高度用尺

19、量+5mm7侧向弯曲用尺量小于长度的1/5mm浇筑时由专业人员用经纬仪进行观测，发现超过容许偏差时，应及时纠正。施工接缝应做到平整光滑。安装模板前在其内刷脱模剂，以保持模板与混凝土接触面平整、光滑。3. 内模：内模与外模一样采用钢模板，由厂家根据设计施工图的具体尺寸加工成定型模板，成品检验合格后才能进场使用。内模拼装在梁槽外进行，每块模板用螺栓扣紧，待底板混凝土浇筑完后，利用小龙门配合人工将拼装好的内模吊进槽位,然后再重新检验模板尺寸和各个螺栓扣。内模拼装时的容许偏差与外模板一样，其施工缝同样要求做到平整光滑，内模拼装好后在其外表面刷脱模剂，以保持模板与混凝土接触面的平整、光滑。4.端模：端模

20、亦采用6mm钢板加工制成。端模的锚垫板（位置要保证准确无误），用螺丝固定在端模上，两端用螺丝调节其变化段的长度。5.接缝处理： 底板部的接缝采用对接形式，用5-8mm的橡塑板粘结于底模的侧面上。侧模、横隔板接缝用螺栓连接，中间夹止水胶垫(5mm厚)。采用m73脱模油剂。四、 台座设计（一） 先张法张拉台座设计及计算先张法张拉台座设计计算先张法预制梁板台座为框架式结构，10m布置为2列，每列6个台座；16m布置2列，每列4台座。1. 台座尺寸设计台座长度计算：l=l×n+（n-1）×2.5+2×k式中 l台座长度（m），l构件长度（m）；n一条生产线内生产的预制梁数

21、 取值n=6；k台座横梁到构件端头的距离，取3.7米。l=10×6+（6-1）×2.5+2×3.7=79.9m根据场地条件、生产规模及预制梁尺寸，台座结构设计如图所示。2. 稳定性验算根据图纸，张拉控制应力为1302mpa，公称直径15.2mm，面积140mm2则单根钢绞线张拉力为：f=ps=1302000000×140=182280n=182.28kn钢绞线数量取最大值为16根，则f=16×182.28=291.648kn2抗倾覆验算2.1计算公式（1）、倾覆稳定性按下式验算：k0= m1/m = m1/n h1 1.50（2）、滑动稳定性按

22、下式验算： kc= n1/n 1.30式中： k0抗倾覆安全系数；kc抗滑动安全系数；m1抗倾覆力矩，由台座自重和土压力等产生；m倾覆力矩，由预应力筋的张拉力产生；n预应力筋的张拉力；h1 张拉力合力作用点到传力墩倾覆转动点o的力臂；n1抗滑动的力，由结构整体承受的水平反力、土压力和摩擦力等组成。2.2有关计算数据（1）、台座受力计算宽度：b=9m（见图）；（2）、台座前土体的容重：=1.8t/m3;（3）、台座前土体的内摩擦角：=35；（4）、台座与土体间的摩擦系数：f=0.40（台座地基经压实后再填30cm厚碎石）；（5）、台面抵抗力：=28t/m（按有关资料的经验数据：台面厚60mm时为

23、1520t/m；台面厚80mm时为2025t/m；台面厚100mm及大于100mm时为2530t/m）；（6）、台座砼采用c30。2.3抗倾覆验算（对o点取矩）（1）、抗倾覆力矩（忽略台座后面的土压力）：m1 =g1l1g2l2g3l3g4l4=1×2×4×24.5×9.7+1.7×3×2×24.5×8.35+（2+3）×1×0.5×0.5×24.5×7+（1+2）×6.5×0.5×24.5×3.25=4978knm（2）、倾

24、覆力矩：m = n h1= 2916.48×0.3= 874.944knm（3）、抗倾覆安全系数：k0 = m1 / m = 4978 / 874.944=5.69>1.50（满足安全要求）。2.4抗滑动验算 （1）、水平反力： n0 = b=9×28 = 252t。 （2）、台座与土体间的摩擦力：f = f台座f台面f系梁=(1×2×2×2.45×2+1.7×3×1×2.45×2+5×0.5×0.5×2.45×2+3×6.5×0

25、.5×0.5×2.45×2+59.5×0.5×1×2.45) ×2×0.4+72.5×1.5×0.4×2.45×0.4+0.4×1.5×1×2.45×13×0.4=168.266t 。 （3）、台座后最大的土压力ep： p = h tg2（45º/2）tg2（45º/2）=1.8×2 tg2（45º35º/2）tg2（45º35º/2）=3.6×

26、tg262.5ºtg227.5º =3.6×3.6900.271=3.6×3.419=12.31 t/m。p, =p×h/h=12.31×0.4/2=2.462 t/m。ep =（pp,）/2×(hh)×b=（12.312.462）/2×（20.4）×9 = 106.358t。（4）、抗滑动力：n1 = n0fep = 252+168.266+106.358 = 526.624t。 （5）、抗滑动安全系数：kc = n1 / n = 526.624 / 291.648= 1.8061.30 （满

27、足安全要求）。3.张拉台座配筋计算3.1牛腿高度应满足下式要求进行抗裂验算：0.75bl02rf / (e0.5l0)kfn式中：b牛腿的宽度（b=100cm）。 rf砼的抗裂设计强度（c30的rf=19/cm2）；kf抗裂设计安全系数，取kf=1.25；n作用在牛腿上的标准荷载（此处n=377.76/2=188.88t）；e荷载n作用点至台面的距离,e=30cm；l0=2705=265cm（见台座配筋计算图）。则：0.75×100×2652×19/（300.5×265）=615.8t > kfn =1.25×188.88=236.1t（

28、满足安全要求）。3.2牛腿配筋（1）、纵向钢筋 牛腿内纵向受拉钢筋的截面面积ag是根据悬臂弯矩ne按下式计算：ag=kne/0.85l0rg式中：k正截面强度设计安全系数，取k=1.40；ra砼的轴心抗压强度 取14.3；rg钢筋的设计受拉强度 取300.ag = kne/0.85l0rg=1.40×1888.8×103×300/0.85×2650×300=1174mm2=11.74 cm2选用420，ag=12.56 cm2。（2）、斜截面强度验算：牛腿的斜截面强度是由砼、纵向钢筋及箍筋三者共同承担，并应满足下式的验算：kn0.17(pl0/

29、e)1/3bl0ra式中： p=（ag2ak/3）/bl0 ×100 k斜截面强度设计安全系数，取k=1.55；ak在牛腿高度范围内水平箍筋总截面面积；b牛腿的宽度（b=100cm）。设水平箍筋采用8150，在l=270cm范围内共设13道箍筋，每道箍筋有2肢，则：ak=r²×2×13×2400/3400=3.14×（8/2×0.1）²×2×13×2400/3400=9.22cm2。上式中：2400/3400为将级钢筋换算成级钢筋的换算系数。p =（ag2ak/3）/bl0 ×

30、;100 =(12.562×9.22/3)/100×265×100=0.071。则：0.17（pl0/e)1/3bl0ra=0.17×(0.071×265/30)1/3×100×265×143=551431=551.431t > kn=1.55×188.88=292.764t（箍筋用量合适，满足使用要求）（3）弯起钢筋配置：根据e/l0=30/265=0.113 >0.1，应配置弯起钢筋。弯起钢筋的配置应满足：aw2/3 ag 及aw0.0015bl0。aw=2/3×12.56=8.

31、372 及aw=0.0015×100×265=39.752 取两者中的较大值aw=39.752选用925，aw=44.192。经过验算，本预制场先张法预应力筋张拉台座设计满足安全和使用要求，可按设计进行台座施工。4.预应力砂箱设计砂箱是预先放在台座与横梁之间。由钢制箱套及活塞（套筒内径比活塞外径大2mm）等组成。内装石英砂。当放张预应力筋时，将出砂口打开，使砂慢慢流出，从而可慢慢放张预应力筋。具有能控制放张速度，工作可靠，施工方便等优点。砂箱的承载力主要取决于筒壁厚度，按下式计算：t（pr）/f 其中p=n/a·tg2（45º/2）t砂箱筒壁厚（mm）；

32、p筒壁所受压力（n/mm²）；n砂箱所受正压力（n）；a砂箱活塞面积（mm²）；砂的内摩擦角（º）；r砂箱的内径（mm）。这里选用砂箱内径d=300mm，砂的内摩擦角=35 º，筒钢板用q235，允许应力f=215n/ mm²，张拉力n=3292kn。筒壁所受侧压力：p=n/a·tg2（45º/2）=3777600/（/4×300²）tg2（45º35/2）=14.49n/mm²筒壁钢板厚度：t=（pr）/f=（14.49×150）/215=10.11mm选用t=12mm（考

33、虑加工损耗减薄）以上为16米边板先张法预应力张拉台座的设计，16米中板及10米板的张拉力皆小于16米边板的张拉力，所以可以符合使用要求。 （二）后张法台座设计1.制梁台座设计平面布置20m箱梁设计台座长度21m，共设4个。30m箱梁设计台座长度为31m，共设12个。台座宽度与梁底板相同，高度为30cm。2. 制梁台座施工在台座底范围内换填厚20cm灰土夯实，碾压平整，压实度达到90以上。20m和30m箱梁在台座两端2.5m范围内采用c25混凝土扩大基础，宽度为2m，深h为50cm。扩大基础内铺一层10cm×10cm的12钢筋网片。其余台身采用整体基础c30素混凝土，宽度等于梁底宽，厚

34、度30cm。台身预埋紧固模板的拉筋孔道，孔道直径5cm。在顶面边角处预埋50mm×50mm等边角钢并于台座混凝土顶面上铺设8mm厚的a3机裁等宽钢板（预制梁底模）焊接成为一整体，形成制梁台座。在距台座两端一段距离处预留30cm×30cm的吊装槽口。钢板接缝处必须焊接牢固、打磨平整、光滑，台座棱角分明。台座设计图如下：3、后张板两端部承载力计算及加固措施：锚固区局部承压计算：1） 局部受压区尺寸要求配置间接钢筋混凝土构件，其局部受压区的尺寸应满足下列锚下混凝土抗裂计算的要求： r0f1d1.3sfcda1n 式中 r0：结构重要性系数， r0=1.1 f1d :局部受压面积上

35、的局部压力设计值，后张法锚头局压区应取1.2倍张拉时的最大压力，所以局部压力设计值为 f1d=1.2ps=1.2×1395000000 ×3.14 ×5×(15.2 ×0.001/2) 2=1518037n s混凝土局部承压修正系数，s=1.0 fcd张拉锚固时混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土强度达到设计强度的90%时张拉，此时混凝土强度相当于0.9×c50=c45,查表知fcd =23.1mpa， 混凝土局部承压承载力提高系数，=1.351a1n=250×250- .702/4=58653.5mm2所以1.3sfcda1n

36、=1.3×1×1.351×23.1×58653.5=2379603 n1518037 n计算表明，局部承压尺寸满足要求2） 局部抗压承载力计算配置间接钢筋局部受压构件，其局部抗压承载力计算公式为 r0f1d0.9（sfcd+kpvcorfsd）aln 且须满足 cor= 1 式中 f1d：局部受压面积上的局部压力设计值, f1d：1518037n acor混凝土核心面积，可取局部受压计算底面积范围以内的间接钢筋所包络的面积，这里配置螺旋钢筋，得 acor=×2102/4=34618.5mm2a1=185×185=34225cor= =

37、34618.5/34225=1.00571 k间接影响系数k=1.7; v间接钢筋体积配筋率,取0.0462c45混凝土 fcd =23.1mpa ;将上述各计算值代入局部抗压承载力计算公式，可得到 fu =0.9（sfcd+kpvcorfsd）aln =0.9×（1×1.351×23.1+1.7×0.0462×1.0057）×58653.5=1973.5×103n1518×103 故局部抗压承载力计算通过。所以钢束锚下局部承压计算满足要求。五、 空心板施工工艺及方案（一）空心板梁施工工艺流程图施 工 准 备安装制

38、梁台座底 模 清 理钢绞线下料张拉预应力筋钢绞线检查张拉设备准备张拉设备检查绑扎钢筋骨架钢筋下料支立侧模、端模检 查浇 筑 底 板安 装 内 模浇筑腹板、顶板制作试件养 护 等 强预应力筋放松、切断、封闭外露端头存梁厂存放（二）、钢筋施工1、钢筋应具备原制造厂的质量证明书，运至工地后并应做抽样检查，其技术指标应符合规范设计要求，钢筋接头，加工、安装应符合“桥规”要求。2、原材料堆放时，不得直接置于地面上，应采用下垫上覆盖的措施进行防护，以避免钢筋被锈蚀和污染。3、钢筋的表面应洁净，使用前应将表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净。4、钢筋应平直，无局部弯折，成盘的钢筋和弯曲的钢筋在制作加工前均应调直。

39、5、钢筋焊接前，必须根据施工条件进行试焊，以检验钢筋的可焊性及焊工的水平，并通知试验室进行送检，合格后方可正式施焊。焊工必须持合格证上岗。6、钢筋接头在搭接焊前，应将两钢筋搭接端部预先折向一侧，使两搭接钢筋轴线一致。双面搭接焊焊缝长度不小于5d，单面搭接焊焊缝长度不小于10d。焊缝厚度不小于0.3d，焊缝宽度不小于0.7d。7、钢筋的焊接或绑扎接头应设置在内力较小处，并错开布置。对于绑扎接头，两接头间距离不小于1.3倍搭接长度。对于焊接接头，在接头长度区段（35d且不小于500mm）内，同一根钢筋不得有两个接头。焊接和绑扎接头与钢筋弯曲处的距离不应小于10d。8、焊接时，对施焊场地应有适当的防

40、风、雨、雪、严寒设施。9、钢筋的保护层要确保，钢筋骨架调整时，不得采用加大模板尺寸的方法来增加钢筋的保护层。10、钢筋骨架的焊接拼装应按设计图纸放大样，放样时应考虑焊接变形和预留拱度。11、骨架拼装时，在需要焊接的位置先用轧丝绑好，防止电焊时局部变形。待焊接骨架绑好后，先在焊缝两端点焊定位，然后进行焊缝施焊。12、钢筋骨架焊接时，对于较小直径的钢筋在焊接时，下面宜垫以厚度适当的钢板。13、骨架施焊顺序宜由中到边对称地向两端进行，先焊骨架下部，后焊骨架上部。相邻的焊缝采用分区对称跳焊，不得顺方向一次焊成。14、钢筋的交叉点应用扎丝绑扎牢固，必要时，亦可用点焊焊牢。15、箍筋弯钩的叠合处，在梁中应

41、沿梁长方向置于上面并交错布置。16、钢筋与模板间设置垫块，垫块应与钢筋扎紧，间距不要太大，梅花型布置。非焊接钢筋骨架的多层钢筋之间，应用短钢筋支垫，保证位置准确。钢筋混凝土保护层厚度应符合设计要求。17、焊接的焊渣应随焊随敲，并将焊渣及时清理出模板以外。18、预应力梁施工中，当钢筋与钢绞线相冲突时，钢筋要适当移动让位。19、根据焊接强度要求，焊条可选用j502、j506及以上等级的焊条，严格禁止采用j422及以下等级的焊条。20、若施工过程中实际操作与设计图纸不符，应及时与现场监理协商，必要时，请示设计院。21、钢筋绑扎完成，必须经过自检合格后，方可报现场技术负责人员进行检查。（三）、模板施工

42、1、由于预制梁板的数量较多，为了保证预制梁板的结构尺寸准确，内外模均采用定型的成套钢模板，纵向采用螺栓连接，面板采用6mm厚冷轧普通钢板制作，横肋、竖肋均采用10的槽钢。2、台座施工时，台座两侧预埋50×50×5的角钢，开口向内，角钢与台座上底钢板点焊连接，以确保底板稳定。3、立模时，先将第一节模板用大龙门吊吊装就位，在模板与纵梁之间打上木斜撑或钢管临时固定模板，然后吊装对应侧模板就位，两对应模板上口间净距用拉杆确定，单侧上口与纵梁预埋钢筋间用拉条使模板稳定。4、立模完成后，经监理检查合格后方可浇注混凝土，浇注混凝土时先浇注底板到设计尺寸位置，然后吊装内模就位，内模吊装采用

43、大龙门吊，内模与外模之间用钢筋支撑定位，内模安装完成后，迅速绑扎顶板钢筋，焊接各预埋件，然后开始浇注腹板，腹板浇注时两侧同时分层浇注，浇注应连续不间断，以保证在下层混凝土初凝前完成上层混凝土浇注，腹板浇注完成后浇注顶板。5、非承重模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不致因拆模而受损坏时方可拆除，一般应在混凝土抗压强度达到2.5mpa时方可拆除侧模板，承重翼缘模板应在混凝土强度达到设计强度标准值的75%以上时方可拆除。拆模时先用卷扬机将内模逐节拉出，然后再拆除外模。6、模板接缝处理措施：、两相邻模板之间、外模与底模之间均采用双面胶将板缝填塞严密，以保证混凝土浇注过程中不漏浆。、底板预埋钢板与底板

44、之间用砂浆抹平空隙，以保证梁底平整和吊运梁板时底板不受破坏。、梁端头钢绞线下空隙部位采用木条填塞严密，以保证不漏浆。（四）、混凝土施工控制要点1、混凝土浇筑采用整体灌注法，一次成型一片板梁。混凝土浇筑采用拌合站统一拌制，浇筑时先浇底板，后浇筑腹板和顶板，腹板和顶板的浇筑采用斜向分段水平浇筑的方式进行，分层厚度不大于30cm，斜向坡度不大于1：3，新旧混凝土浇筑间隔时间不大于其初凝时间。2、浇注混凝土前，应对模板、钢筋和预埋件进行检查，做好原始记录，以保证符合设计要求。3、浇注前模板内的杂物、积水必须清理干净，防止内模上浮，每片梁用5个压杆，插入振动棒时，移动间距不超过振动作用半径的1.5倍，振

45、动棒与侧模保持50-100mm的距离，插入下层混凝土深度以50-100mm为宜。4、振捣过程中应避免振动棒碰撞模板，钢筋及其它预埋件。对每一振动部位，必须振动到该部位混凝土密实为止，以混凝土停止下沉，表面不在冒出气泡、泛浆为宜。5、混凝土浇注完成后，对混凝土裸露面应及时进行修整、抹面，待定浆后再抹第二遍并压光。6、混凝土浇注期间，设专人检查钢筋、模板和预埋件的位置及稳固情况，发现有松动、变形、移位时及时处理。7、夏季施工时，由于气温较高，为防止混凝土过早初凝，施工时浇筑尽可能安排在晚上进行，另外还可在混凝土中掺加缓凝剂延缓混凝土的初凝时间，以防止出现工作缝。六、小箱梁施工工艺及方案后张空心板梁

46、预制施工工艺框图起吊、运输或架设压试块安装钢筋骨架及波纹管、垫板设置施工准备波纹管及铁件加工钢筋下料、加工浇筑台座混凝土达到2.5mpa后模板拆除浇筑顶板砼浇筑底板砼安装侧模、端模混凝土制备模板清理、涂脱模剂制作试块孔道检查、清理安装、固定浇筑腹板混凝土制作试块绑扎顶层钢筋养 护达到85%设计强度孔道压浆及养护施加预应力穿 束钢绞线下料、编束张拉机具检验搅拌灰浆压试块制作试块制作试块模板修整底层凝固前底层凝固前（一）、钢筋钢筋加工与安装1钢筋的下料与成型所用钢筋必须具有合格证书和出场检验报告单，按规定要求抽检，满足使用和规范要求。钢筋若有锈蚀，除锈后方可进行加工，依据梁设计图纸，编制下料单，根

47、据钢筋原材料长度，合理配筋，先长后短，减少浪费。2.底腹板钢筋的制作、就位与调整钢筋在加工场集中加工，在台座上一次绑扎成型。先绑扎底板和腹板钢筋，为了控制好腹板钢筋的角度、间距及稳定性，需特制模具固定在台座上。在台座上用红油漆画出设计图纸中钢筋间距，确定间距准确。钢筋绑扎时按设计设置波纹管定位网片，确保预应力孔道位置准确；同时做好支座调平楔块、预应力束波纹管、锚垫板等预埋件的预埋工作。在制作中除按“施工设计图”、“合同施工技术规范”、“公路桥涵施工技术规范”、“公路工程质量检验评定标准”等有关规定要求办理外，还需注意以下问题：a. 所有钢筋型号是否符合设计要求。b. 钢筋相连接处需相互贴紧并保

48、证其搭接、焊接长度符合规范。钢筋的所有交叉点均应绑扎，以避免浇筑混凝土时钢筋移位。钢筋连接点不应设在最大应力点处（即跨中），并应使接头交错排列。c. 钢筋间距是否正确，布置是否横平竖直。d. 钢筋上不可有松散锈皮、油类物质、泥巴或其他杂质。e. 是否有少筋漏筋的情况。f. 焊接电焊条必须与钢筋型号符合（i级钢筋采用t420、t421焊条，级钢筋采用t502、t506焊条）.g. 波纹管坐标（包括竖向和横向）调整，使其位置与设计要求误差控制在允许范围内，并用卡筋或扎丝将波纹管牢固地固定在定位筋上，以避免浇筑混凝土时波纹管受外力移位。h. 梁端网片筋焊接，螺旋筋定位。3.质量监控a.波纹管坐标是否

49、正确。已调整好的波纹管线形应成一圆滑的曲线，不应有突起突落。b支座预埋钢板是否正确，与其上的钢筋焊接是否充分。c梁端钢筋网片焊接是否牢固，梁端预埋钢筋有无少筋，整个网片有无少层、少筋。d.螺旋筋是否紧贴喇叭形锚头。e.梁肋、横隔板钢筋是否有靠模，露筋现象存在。如有需加以垫块。垫块是由水泥与砂拌和而成。需要注意的是当垫块强度能够抵挡得住钢筋所加的外力，方可使用。f.波纹管是否在串索存在（即一条波纹管两端所处索次不同）.g.当波纹管位置与钢筋位置相冲突时，应以波纹管位置为准，钢筋可适当挪动。4.顶板钢筋的制作当内、外模板安装完毕并验收合格后，即可进行绑扎顶板钢筋和各种预埋钢筋。在此工序中，应注意：

50、a.钢筋保护层不够或靠模、漏筋。b由于是先涂刷顶板脱模剂后绑扎顶板钢筋，故应谨防钢筋沾上脱模剂，以免造成钢筋与混凝土不能很好结合。c在边梁防撞护栏预埋筋施工中，为避免其不整齐，造成桥面系后续工作困难。应现在预埋筋边缘位置处扯上一条与梁同长的直线，并按此直线进行预埋筋的定位。钢筋采用业主指定公司产品，每批应有出厂试验报告单，并做机械性能试验，钢筋必须按不同钢种、等级、规格及生产厂家分批验收，分别堆存，不得混杂，且应立牌标明以便识别。钢筋运输、存放，应避免锈蚀、污染，露天堆放时，应垫高并加遮盖。钢筋的类别和直径应按设计规定采用，不合格钢筋不得使用。 钢筋集中在加工场加工，钢筋加工时，钢筋的表面应洁

51、净、平直、无局部弯折。成盘的钢筋和弯曲的钢筋均要调直，配料时，准确计算钢筋长度，扣除钢筋弯曲成型的延伸长度，加上钢筋的焊接长度或绑扎长度，各种钢筋编号应先按顺序填写配料表，再根据调直后的钢筋长度，统一配料。弯曲钢筋时，应先反复修正并完全符合设计的尺寸和形状，作为样板钢筋使用，然后进行正式加工生产；弯曲机弯曲钢筋时，在钢筋弯到要求的角度后，先停机再逆转取下弯好的钢筋，不得在机器向前运转过程中，立即逆向运转，以免损坏机器。钢筋安装时注意护栏钢筋的预埋。(二)模板1. 底模：为了保证底模的强度和箱梁侧模能顺利拆除，在做好的基础上浇筑30cm厚c30钢筋混凝土底模，每个底模宽度为92cm（模板底宽共7

52、.5cm）。宽度比原设计图中减少0.5cm，因为在底模两侧面各贴一层2.5mm的海棉，以防混凝土漏浆。在顺底板方向每隔1.5米插一条12的钢筋，在钢筋上划上标高线，横向用40×40×5角钢固定，复测好中线及标高，在两侧将40×40×5角钢准确定位在横向角钢上，再在横向角钢上绑扎钢筋，两边固定好模板，再复测好中线及标高，然后浇筑c30混凝土，振捣密实原浆压光，以保证底模的强度及光洁度，同时控制好混凝土表面平整度在2mm误差范围内。台座中央预留20mm反拱，并与两端顺接。2. 外模：预应力箱梁的侧模采用组合钢模板，由厂家根据设计施工图中的尺寸加工成定型模板，

53、采用6mm钢板，成品经检验合格才能进场使用。拼装利用龙门吊配合人工拼装，将模板直立定位后，用u形夹和螺栓拉杆将其锁紧，模板外侧底部利用压力柱用木块顶紧，上部用拉杆进行对拉,每个拉杆间距为1.0m，模板安装完后应保持位置正确（见下表）。并填写模板安装检查表。模板拼装时容许偏差序号项 目检测方法容许偏差备 注1相邻板面高差用直尺检查2mm每套模板测5点2表面平整度用2m直尺5m每套模板测5点3预埋孔位置用尺量3m抽 查4模板尺寸长度用尺量+5mm5宽度用尺量+5mm6高度用尺量+5mm7侧向弯曲用尺量小于长度的1/5mm浇筑时由专业人员用经纬仪进行观测，发现超过容许偏差时，应及时纠正。施工接缝应做

54、到平整光滑。安装模板前在其内刷脱模剂，以保持模板与混凝土接触面平整、光滑。3. 内模：预制箱梁内模（含侧模和顶板模）与外模一样采用钢模板，由厂家根据设计施工图的具体尺寸加工成定型模板，每块模板长1.2米,成品检验合格后才能进场使用。内模拼装在梁槽外进行，每块模板用螺栓扣紧，待底板混凝土浇筑完后，利用小龙门配合人工将拼装好的内模吊进槽位,然后再重新检验模板尺寸和各个螺栓扣。内模拼装时的容许偏差与外模板一样，其施工缝同样要求做到平整光滑，内模拼装好后在其外表面刷脱模剂，以保持模板与混凝土接触面的平整、光滑。4.端模：端模亦采用6mm钢板加工制成。端模的锚垫板（位置要保证准确无误），用螺丝固定在端模

55、上，两端用螺丝调节其变化段的长度。5.接缝处理： 底板部的接缝采用对接形式，用5-8mm的橡塑板粘结于底模的侧面上。侧模、横隔板接缝用螺栓连接，中间夹止水胶垫(5mm厚)。采用m73脱模油剂。（三）混凝土的浇注1 施工准备1）.在浇注混凝土之前，须检查钢筋、波纹管定位、锚具位置和梁上预埋件是否符合要求。2）.调试高频柜及高频振动器，确保其能正常工作。3）.混凝土运输便道的清理。4）.插入式振动棒的调试。5）.在容易漏浆的地方加以封堵。6）.原材料的充分准备。7）.机械设备的准备。8）.夜间施工，照明灯具的准备。9）.为防止在混凝土浇筑过程中，振动棒不慎触及、破坏波纹管，致使水泥浆进入管道造成堵

56、塞，对后面钢绞线穿索工作形成困难，应预先在波纹管中穿入直径稍微比波纹管小的塑料管，梁的两端应预留充足的工作长度。2. 混凝土的拌制与运输混凝土的拌制采用预制场内带自动计量系统的拌合机集中拌制，随拌随用，采用罐车运输，通过混凝土便道将其运放在混凝土浇筑地点旁，再经门架提升吊罐至混凝土入模。3. 混凝土的浇注梁板混凝土为c50钢筋混凝土，所有原材料必须经过工地试验室试验且符合设计及规范要求，同时通知监理工程师抽检，合格以后方可用于梁板混凝土。肋板部位混凝土采用高频附着式振动器振捣为主，插入式振动棒配合辅助振捣。预应力管道以上梁腹部位混凝土主要依靠振动棒振捣。箱梁顶板部位混凝土采用平板振动器和振动棒振捣。在浇筑混凝土时，结合规范及施工中的实际情况有以下要求：1）.混凝土浇注采用一次成型工艺，浇注应从箱梁