供暖外网毕业设计说明书

1、.前言本设计是在课程设计的基础上，运用学过的基础理论和专业知识结合工程实际，按国家有关的规范、标准、工程设计图集及其它参考资料，对立地完成所要求的设计任务。同时要求系统的掌握设计计算步骤、方法，培养我们分析、解决问题的能力，为以后的工作奠定了基础。本次设计是河北建筑工程学院新校区室外供热管网设计。热源暂定为区域锅炉房。建筑面积为 目录第一章 工程概述 第一节 供热系统的区域简介第二节 原始资料第三节 热源状况介绍第二章 热负荷计算第一节 热指标的选择 第二节 热负荷的计算第三节 绘制热负荷延续时间图第四节 供暖年负荷第三章 供暖方案的确定第一节 热媒的选择 第二节 热媒参数的确定 第三节 供热

2、管网的平面布置 第四节 管网附件设计原则 第五节 供热管网的敷设第四章 管道水力计算 第一节 管道水力计算图绘制 第二节 确定计算管路 第三节 比摩阻的选择 第四节 阻力平衡的原则及措施第五章 系统水压图、调节方式和系统工艺设备、设施的选择 第一节 系统定压方式的确定 第二节 供热系统原理图 第三节 水压图的绘制 第四节 调节方式及调节曲线的绘制、供热系统工艺设备的选择第六章 管道保温结构和管网土建措施 第一节 管道的保温选择和计算 第二节 管沟形式和检查井的确定 第三节 活动支架的选择与计算 第四节 固定支架的位置确定和推力计算及选择河北建筑工程学院新校区室外供热管网设计计算书第一章 概述第

3、一节 供热系统的区域简介1 地理位置 张家口市是河北省省辖市，位于河北省西北部，京、冀、晋、蒙四省市交界处，跨东经113°50至116°30、北纬39°30至42°10。海拔730米。2 气候条件张家口属于我国严寒地区B区，市区地处温带大陆性季风气候区，属于典型的大陆干旱和半干旱地区，冬季漫长而寒冷，夏季短促而炎热，干燥少雨风沙多。年均气温6左右。张家口四季分明，气候宜人。盛夏干湿适中，凉风送爽；严冬冰封雪飘，粉雕玉琢。供暖期半年。3 资源与产业张家口有优越的地理位置和区位优势。东临首都北京，西连“煤都”大同，北靠内蒙古草原，南接华北腹地，背靠内陆，是沟

4、通中原与北疆，连接东部经济带与西部资源产区的重要纽带。张家口市蕴含着巨大潜力的丰富资源，有雄厚、坚实的工业基础，是河北省重要的工业城市之一。4 供热区域概况新校区选址位于张家口市南端，市高新技术产业开发区内，距市区约6公里。新校区总用地63.6公顷（约900亩），可用地面积51.4公顷，由东、西两块建设基地构成。东面基地用于主校区建设，北临红线宽50米的纬三路，西临红线宽50米的经三路（在建），南靠纬四路，东至铁路货场，用地50.6公顷（约760亩），东西宽564米，南北1091米。西侧基地用于教职工生活区建设，生活区东临经三路，用地9.3公顷（约140亩）。控规要求，建筑东侧退地界10m，西

5、侧退道路红线10m，南侧退道路红线10m，北侧退道路红线10m。容积率不大于0.8，绿地率不小于30，集中绿地不小于15%。并要保留现状基地东北角的供水泵站。主校区南邻特种陶瓷厂和纬四路；东邻火车南站货场；北邻城市主干道纬三路，与“世纪豪园”居住小区相对。地势基本平坦，地质条件良好，有一条东沙河的季节性泄洪渠，自北向南贯穿基地。东沙河可以结合校园水景进行渠化或调整线形和宽度。第二节 原始资料 1 气象资料查简明供热设计手册附录可得张家口市气象资料： 室外计算温度： 15 通风室外计算温度： 10 冬季室外平均风速： 3.6m/s 主导风向： NNW 最大冻土深度： 136cm 供暖期： 155

6、天 第三节 热源状况的介绍由于目前张家口城市集中供暖方案已在实施中，未来热交换站设在规划锅炉房位置，直接向南连接纬四路市政供热管道。转换为集中供暖后，校区内部的热力管网可直接转换为集中供暖使用。第二章 供暖热负荷第一节 热指标的选择1 热指标的概念热指标是表示各类建筑物，在室内外温差1时，单位体积（面积）的供暖热负荷。对于热指标的估算，主要取决于通过垂直维护结构向外传递的热量，它与建筑物的平面尺寸和层高有关，因而不直接取决于建筑平面面积，热指标有体积热指标与面积热指标两种方法，体积热指标更能准确的反映出建筑物的传热状况，但是采用面积热指标比体积热指标更易于概算，计算方法简便。因此，本设计采用单

7、位建筑面积热指标法进行计算。 因为新校区建筑物均为采取节能措施的建筑，故热指标查城市热力网设计规范表3.1.21，得：表2 采暖热指标推荐值qh(W/m2)建筑物类型住宅居住区综合学校办公医院托幼旅馆商店食堂餐厅影剧院展览馆大礼堂体育馆采取节能措施404545555070557050605570100130801051001502 热指标的选择 选择热指标的大小，主要与建筑物的结构外形以及层高有关，建筑物的维护结构传热系数越大，采光率越高，则建筑物的热损失越大，在这种情况下，热指标可取较大值；反之，则取较小值。第二节 热负荷的计算1 对供暖热负荷进行编号列表计算如下：表3编号建筑面积(m2)热

8、指标（W/m2）热负荷（W）编号建筑面积(m2)热指标（W/m2）热负荷（W）114867507433502341625020810021100050550002426785013390031848950924450256776503435004194825097410026687050472500513290506645002754355027175067500503750002810005050000714500507250002910945054700890005045000030109450547009165005082500031543550271750104280050214000

9、032687050343500111800050900000334162502081001250001005000003426785013390013188170131670354396502198001447251004725003642945021470015539110053910037677650338800164725100472500381094505470017200070140000391094505470018220055121000401000505000019300401200041620005031000002030005015000042140000405600000

10、214396502198004350001005000002242945021470024790070编号图见附图12、蒸汽热负荷计算本设计蒸汽热负荷主要为食堂、浴室、热水炉、校医室及西区的蒸汽热负荷。浴室蒸汽热负荷：本设计两个浴室中有280个喷头，由建筑给水排水设计规范4.1.2-2公共浴室每小时用水量为450-540t,取450t/h;水温为37-40，取40；由表4.1.5得冷水温度为10。1=280×450×2×（40-10）×0.001163=8.79MW蒸汽用量为=8.79MW/0.7=12.56t/h热水炉蒸汽用量为：此设计中人数取1300

11、0人，用时为7小时，由供热通风机空调工程设计资料大全式2-1.6 =3n(105-)/500=3×13000×（105-10）/500=7.41t/d=1. 06t/h。食堂蒸汽用量为：由供热通风机空调工程设计资料大全表2-1.13查得一般食堂一人依次食量为0.22-0.24kg/h,一人一次汤量为0.2-0.3kg/h。表2-1.14中，蒸汽消耗量为每100kg耗用蒸汽量21.32kg=15000×0.42×21.32/(100×2)=671.58kg/h=0.67t/h校医室蒸汽耗用量取0.5t/h。西区的蒸汽热负荷：查建筑给水排水设计规范

12、每人每日用水定额85130（L），取100。Kh小时变化系数，Kh取2.48。tr取60，t1取10，C为4.2kj/kg.，qr热水用水定额取100L/人.d，m用水计算单位数，取3500。=2.11MW根据学校热负荷的性质，又将教学楼、图书馆、实验室、行政办公楼及纬三路南侧的两栋建筑划分为北线。学生宿舍、食堂、浴室等划分为东线。西区教工宿舍区为西线。后勤服务、校医院及预留发展用地划分为南线。体育馆、会堂划分为西北线。第三节 绘制热负荷延续时间图在供热工程规划设计过程中，特别是对供热的方案进行技术经济分析时，往往需要绘制热负荷延续时间图。利用热负荷延续时间图，可以计算出供暖期间的供暖年总耗热

13、量，而且还能从图上直观的了解在不同室外温度状况下的热负荷及相应的小时数。能够清晰的反映出整个供暖期间系统热负荷的情况，从而为系统调节，技术分析及运行管理提供必要的资料。热负荷延续时间图由左右两部分图组成，左图为热负荷随室外温度变化图，右图为热负荷延续时间图。因此，图的纵坐标为热负荷Q，横坐标左方为室外温度tw，横坐标右方为在低于和等于这一室外温度出现总天数或者是总小时数。不同室外温度的延续时间：由于设计资料上不能提供张市的延续时间，故采用供热工程课本提供的“无因次综合公式法”计算张市不同室外温度的延续时间，计算过程及结果如下：各城市的地理位置和气象条件等因素是有很大差别的，但也有一些共同的特点

14、：（1） 根据暖通规范，各城市的开始和停止供暖温度都定为5；（2） 根据暖通规范，以不保证天数为5天的原则，确定各城市的供暖室外计算温度tw值；（3） 各城市供暖期长短（n小时数）与其室外温度变化幅度，大致也有一定规律。用下列无因次群形式的数学模型，来表达供暖期内的气温分布规律。Rt=0(N5)或Rt=（5<NNzh） （2-3.1） 或用下式表示：twtw (N5)或tw=tw+(5tp.j) (5<N<Nzh) （2-3.2） 式中 tw某一室外温度，； tw、tp.j、和5供暖室外计算温度、供暖期室外日平均温度和供暖期开始及终止供暖的室外日平均温度，； Rt、Rn两个无

15、因次群，分别代表无因次室外气温和无因次延续天数和小时数 （2-3.2） （2-3.3） Nzh、nzh、5、120供暖期总天数或总小时数；不保证天数（5天）或不保证小时数（120h）; N、n延续天数或延续小时数； b Rn的指数值； （2-3.4） 修正系数。 （2-3.5） 根据供暖热负荷与室内、外温度差成正比关系，即 （2-3.6） 式中 Qn、Qn供暖设计热负荷和在室外温度tw下的供暖热负荷； 供暖相对热负荷比； tn供暖室内计算温度，取18。由上可以得出供暖热负荷延续时间图的数学表达式：Qn=Qn (N5时) 或 Qn=(10Rnb)Qn (5<NNzh时)式中 0（5tw）/

16、(tntw) （2-3.7）可得 （2-3.8） （2-3.9）本工程中各参数值如下：Qn=29.676400MW, tw=15，tn=18, 0=0.606, =1.033,b=0.95;根据 ， ， 可得下表：(k=1,2,310)表1tw131197531135Qn27.87826.07924.28122.48220.68418.88517.08615.28813.48911.691Rn0.0890.1840.2820.3810.4820.5840.6870.7910.8951.000n43777911281488184822222593296433423720由上表数据画供暖热负荷延续

17、时间图。根据第一章中的原始资料绘制供暖热负荷延续时间图，见附图2 第三章 供热方案确定 第一节 热媒的选择1 热媒分类供暖系统的常用热媒是水、蒸汽、空气。供暖系统的热媒，应根据安全、卫生、经济、建筑性质和地区供热条件等因素考虑决定。查供暖通风设计手册，列表如下：表4民用及公共建筑建筑种类适宜采用允许采用居民建筑、医院、幼儿园托儿所等不超过95的热水1 低压蒸汽2不超过110的热水办公楼、学校、展览馆等1不超过110的热水2 低压蒸汽高压蒸汽一般俱乐部影剧院1 不超过110的热水2 低压蒸汽不超过130的热水注： 1 低压蒸汽系压力为70Kpa的蒸汽。 2 采用蒸汽为热媒时，必须技术论证为管理，

18、并在经济上经分析为合理时才允许。 查供热工程：在集中供热系统中，以水作为热媒和蒸汽相比，有下述优点： 1 热水供热系统的利用率高。由于在热水供热系统中，没有凝结水和蒸汽泄漏，以及二次蒸汽的热损失，因而热能利用率比蒸汽供热系统高，实践证明，一般可节约燃料20%40%。 2 以水作为热媒用于供暖系统时，可以改变供水温度来进行供热调节（质调节），既能减少热网损失，又能较好的满足卫生要求。 3 由于水的热容量大，在短时间水力工况失调时，不会引起显著的供热状况的改变。 4 在热电厂供热的情况下，可以充分利用汽轮机的低压抽汽，得到较高经济效益。热水介质的缺点是输送耗电量大。以蒸汽作为热媒，与热水相比有如下

19、 优点： 1 以蒸汽作为热媒的使用面广，能满足多种热用户的要求。 2 汽网中输送蒸汽凝结水所耗的电能少，输送靠自身压力，不用循环系统，不用耗电。 3 因温度和传热系数都比水高，可以减少散热设备面积。 4 输送和使用过程中不用考虑静压。蒸汽介质有如下缺点： 能源效率低 蒸汽使用后凝结水回收困难，仅除盐水（或软化水）损失大，而且热损失也大。蒸汽在使用和输送过程中损失大。以热水输送距离短，一般可以输送到35km,最大可以输送到57km。蒸汽和凝结水状态参数变化较大的特点是蒸汽供暖系统比热水系统在设计和运行管理上较为复杂的原因之一。由这一特点引起系统中出现“跑”、“冒”、“滴”、“漏”问题解决不当时，

20、会降低蒸汽供热系统的经济性和适用性。蒸汽供暖系统散热器表面温度高，易烤炙积在散热器上的灰尘，产生异味，卫生条件较差。由于上述“跑”、“冒”、“滴”、“漏”影响能耗以及卫生条件等两个原因，在民用建筑中，不适宜采用蒸汽供暖系统。在工厂中，蒸汽作为供热系统的热媒得到极广泛的应用，生产工艺热负荷与其他热负荷共存时，传热介质的选择尽量只利用一种供热介质，根据个体情况，通过全面的技术经济比较确定热媒。2 热媒的选择 河北建筑工程学院新校区室外供热管网的设计属于民用建筑的设计，总的供热面积为49.7万平方米，通过比较热水、蒸汽供热的优缺点，经考虑，决定除西线以外均采用热水作为供热热媒，西线采用蒸汽作为供热热

21、媒。 第二节 热媒参数的确定1 热媒参数的分类热水供暖系统按照水的参数的不同，可以分为低温热水供暖系统（水温低于100）高温热水供暖系统（水温高于100），热水参数越高，输送能力越大，越能节省输送电量。但温度过高反而不经济。要提高热水参数则能耗大，设备投资大，所以确定热水温度时，要经过技术经济比较。查城市热力网设计规范：对于以区域锅炉房为热源的热力网，提高供水温度、加大供回水温差，可以减少热力网的流量，降低管网投资和运行费用，而对锅炉运行的煤耗影响不大，从这方面看，应提高区域锅炉房供热介质温度。但当介质温度高于热用户系统的设计温度时，用户入口要增加换热或降温装置，故提高供热介质温度也存在技术经

22、济合理化的问题。当不具备确定最佳供回水温度的技术经济比较条件时，推荐的热水热力网供回水温度的依据是：以区域锅炉房为热源时，供回水温度的高低对锅炉房运行的经济性能影响不大。当供热规模较小时，与户内采暖设计参数一致，可减少用户入口设备投资。当供热规模较大时，为降低管网投资，宜扩大供回水温差，采用较高的供水温度。当供水温度确定以后，回水温度应根据室外管网及内部系统散热设备的基建投资（室内管网的基建投资与用水温度的变化有关），系统运行费用及系统折旧、修理和维护费用总和最小的技术经济比较而确定。查集中供热设计手册，当不具备确定最佳供回水温度的技术经济比较条件，热水供回水温度按以下原则确定： 区域性锅炉房

23、供回水温度区域性锅炉房为热源，供热规模较小时，供回水温度可采用95/70，80/60的水温，而供热规模较大时，经济技术比较可采用110/70，130/70，150/80等高温水作为供热介质。 二次网供回水温度可根据一次供回水温度和卫生要求及供热区内热用户的需要，并经过详细技术经济分析后确定。一般二次网供回水温度有如下几种参考：95/70、85/65、80/60、70/50等。2 热媒参数的选择依据上述原则初步确定河北建筑工程学院新校区供暖系统以设计参数为95/70低温热水为热媒；其它供热系统以压力为0.6MPa饱和蒸汽（饱和温度为158.8）为热媒。 第三节 供热管网的平面布置1 管网的布置形

24、式 供热管网布置形式有枝状管网和环状管网两大类型。枝状管网布置简单，供热管路的直径随与热源的距离增大而减少，且金属耗量小，基建投资少，运行管理简便，但枝状管网不具备后备供热能力，由于建筑物具有一定的蓄热能力，通常迅速消除热网故障的方法，以使建筑室温不至显著降低。环状管网和枝状管网相比，热网投资增大，运行管网更为复杂。热网要有较好的自动控制措施，目前国内刚开始使用。本次设计热源为一个区域锅炉房，且考虑到枝状管网应用较成熟，运行调节较简便，故本次设计热网布置宜采用枝状管网。2 热水系统形式 热水热源系统主要采用两种形式：闭式系统和开式系统。在闭式系统中，热网的循环水作为热媒，供给热网用户热量而不从

25、热网中取出支用。在开式系统中，热网的循环水全部或部分的从热网中取出，直接用或热水供应热用户中。采用闭式系统，热网补水量很少，可以减少水处理费用和水处理设备投资：供热系统的严密性也便于检测。考虑到城市水源，水质方面因素等限制，本设计采用闭式管网较宜。3 平面布置原则 经济合理，主干线力求短而直，主干线尽量走热负荷集中区， 技术上可靠， 对周围环境影响小而协调。4 管网位置布置确定 查城市热力网设计规范， 城市热力网的布置应在城市规划的指导下，考虑热负荷分布，热源位置，与各种地上、地下管道及构筑物、园林绿地的关系和水文、地质条件等多种因素，经技术经济比较确定。 热力网管道的位置应符合下列规定： 1

26、 城市道路上的热力网管道应平行与道路中心线，并宜敷设在车行道以外的地方，同一条管道应只沿街道的一侧敷设； 2 穿过厂区的城市热力网管道应敷设在易于检修和维护的位置； 3 通过菲建筑区的热力网管道应沿道路敷设； 4 热力网管道选线时宜避开土质松软的地区、地震断裂带、滑坡危险地带以及高地下水位区等不利地段。 依据以上原则和规定，确定管网位置及走向，参看附图3。第四节 管网附件设计原则一 管道系统阀门设定位置 查集中供热设计手册，根据不同用途、介质温度及工作压力等因素选择。1 闸阀：只用于全开、全闭的 供热管道，不允许作调节用。闸阀主要起关断作用，不宜做调节流量用。一般明杆式适用于腐蚀性介质和室内，

27、暗杆式适用于非腐蚀性介质和操作位置受限制处；楔式多为单闸板，平行式多为双闸板。闸阀具有密封性好；全开启时，介质流动阻力小；长度较短，布置紧凑；安装时无方向性等优点。但是，闸阀不宜单侧受力，结构也比较复杂，密封面易磨损，维修较困难，手轮高度较高。它常用在公称通径大于200的管道上。2 蝶阀：用于全开全闭的供热管道上，并具有良好的调节性能。蝶阀可作启闭和控制流量时使用。蝶阀的密封性能好，寿命长；开闭时间短，省力；流动阻力小；结构简单，便于操作；外形尺寸小，重量轻，便于运输和安装。但蝶阀的使用温度较低，耐压范围也比较小。近年来，在城市供热的热水管网上和热力站内使用较为普遍，安装时无方向性。3 截止阀

28、：只用于全开全闭的供热管道，一般不作流量或压力调节用。截止阀主要起关断作用。小直径截止阀一般为暗杆式，大直径一般为明杆式。截止阀有方向性，安装时应注意使介质流动方向与阀体的箭头方向一致，不能装反。截止阀的结构比较简单，制造、维修都比闸阀方便。但介质流动阻力较大，阀体长度较长。产品公称通径不大于200。4 调节阀：可用于全开全闭的供热管道上，并具有良好的调节性能。在供热系统中，调节阀一般装在干线的分支点、用户的热入口处，以及热源的分、集水器和热力站中，用以解决初调节和运行调节中的流量控制。但价格昂贵，易坏。5、 减压阀减压阀的作用是降低管路中介质的压力。选用时，活塞式减压阀减压后的压力不应小于0

29、.1MPa，若需减至0.07MPa以下，应再设波纹管式减压阀或用截止阀进行二次减压。若减压阀前后压力比0.50.7时，应串联装两个。减压阀安装时有方向性，不能装反，同时使它垂直地安装在水平管道上。6、止回阀止回阀是根据阀瓣前后的压力差不同而自动启闭的，可防止管道中流体倒流，也被称为单流阀或逆止阀。安装时不能装反。在供热系统中，止回阀常安装在泵的出口、疏水器出口管道上，以及其他不允许流体反向流动的地方。综上所述，结合与最不利用户并联用户的调压方式孔板调节，该系统选择了在用户入口处安装二个蝶阀，中间安装孔板进行调节，而用户出口处安装一个蝶阀。二 阀门及管道附件的安装原则：1 寒冷地区，露天敷设的热

30、网管道上不得采用灰铸钢的阀门和附件，宜采用钢制阀门和附件。2 热网管网干、支线的起点应安装关断阀门。3 热水供热管网输送干线每隔20003000米，输配干线每隔10001500米，宜装设一个分段阀门。4 DN大于等于600毫米的阀门，宜采用电动驱动装置。5 工作压力PN大于等于1.6MPa，且DN大于等于350毫米的管道上的闸阀应安装旁通阀，旁通阀的直径可按闸阀的直径的十分之一选用。2 补偿器的选择供热管道在设计的过程中，应充分利用管道本身的自然弯曲（柔性）来补偿管道热伸长。当无条件利用管道本身自然弯曲来补偿管道的热伸长时，应采用合适的伸缩补偿器，以降低管道在运行过程中所产生的作用力，保证管道

31、的稳定和安全运行。1 管道自然补偿但弯管转角不能大于150°时，管道臂长不宜超过2025米。考虑管道的热补偿时，应尽量利用其自然弯曲的补偿能力。缺点是管道变形时会产生横向位移，而且补偿的管段不能很长。2 管道补偿器为了防止供热管道升温时，由于热伸长或温度应力而引起管道变形或破坏，需要在管道上设置补偿器，以补偿管道的热伸长，从而减小管壁的应力和作用在阀件或支架结构上的作用力。供热管道上采用补偿器的种类很多，主要有管道的自然补偿、方形补偿器、波纹管补偿器、套筒补偿器和球形补偿器等。前三种是利用补偿器材料的变形来吸收热伸长；后两种是利用管道的位移来吸收热伸长。1、自然补偿利用供热管道自身的

32、弯曲管段（如L型或Z型等）来补偿管段的热伸长的补偿方式，称为自然补偿。自然补偿不用特设补偿器，因此考虑管道的热补偿时，应尽量利用其自然弯曲的补偿能力。自然补偿的缺点是管道变形时会产生横向位移，而且补偿的管段不能很长。2、方形补偿器它是由四个90°弯头构成“U”形的补偿器，靠其弯管的变形来补偿管段的热伸长。方形补偿器通常用无缝钢管煨弯或机制弯头组合而成。此外，也有将钢管弯曲成“S”形或“”形的补偿器。这种用于供热直管同径的钢管构成弯曲形状的补偿器,也总称为弯管补偿器。弯管补偿器的优点是制造方便；不用专门维修，因而不需要为其设置检查室；工作可靠；作用在固定支架上的轴向推力相对较小。其缺点

33、是介质流动阻力大，占地多。方形补偿器在供热管道上应用很普遍。安装弯管补偿器时。经常采用冷拉（冷紧）的方法，来增加其补偿能力或达到减少对固定支座推力的目的。3、波纹管补偿器它是用单层或多层薄壁金属管制成的具有轴向波纹的管状补偿设备。工作时，它利用波纹变形进行管道热补偿。供热管道上使用的波纹管，多用不锈钢制造。波纹管补偿器按波纹形状主要分为“U”形和“”形两种；按补偿方式分为轴向、横向和铰接等形式。轴向补偿器可吸收轴向位移，按其承压方式又分为内压式和外压式。横向补偿器可沿补偿器径向变形，装于管道中的横向管段上吸收管道热伸长。 铰接式补偿器可以其铰接轴为中心折曲变形，类似球形补偿器 。它需要成对安装

34、在转角段上进行管道热补偿。波纹管补偿器的主要优点是占地小，不用专门维修，介质流动阻力小。因此，内压轴向式波纹管补偿器在国内热网工程上应用逐步增多，但其造价较贵。4、套筒补偿器它是由用填料密封的套管和外壳管组成的，两者同心套装并可轴向补偿的补偿器。套管和外壳体之间用填料圈密封，填料被紧压在前压兰与后压兰之间，以保证封口紧密。补偿器直接焊接在供热管道上。填料采用石棉夹铜丝盘根，更换填料时需要松开前压兰，维修不便。目前有采用柔性密封填料的套筒补偿器。柔性密封填料可直接通过外壳小孔注入补偿器的填料函中，因而可以在不停止运行的情况下进行维护和检修，维修工艺简便。套筒补偿器的补偿能力大，一般可达25040

35、0，占地小，介质流动阻力小，造价低，但其压紧、补充和更换填料的维修工作量大，同时管道地下敷设时，要增设检查室；如管道变形有横向位移时，易造成填料圈卡住，它只能用在直线管道上；当其使用在弯管或阀门处时，其轴向产生的盲板推力（由内压引起的不平衡推力）也比较大，需要设置加强的固定支座。近年来，国内出现的内力平衡式套筒补偿器，可消除此盲板推力。5、球形补偿器它是由球体及外壳组成，球体与外壳可相对折曲或旋转一定的角度（一般可达30°），以次进行热补偿。两个配对成一组。球形补偿器的球体与外壳间的密封性能良好，寿命较长。它的特点是能作空间变形，补偿能力大，适用于架空敷设上。本设计热力管网管道的温度

36、变形应充分利用管道的转角管段进行自然补偿。直埋敷设热水管道自然补偿转角管段应布置成60°90°角，当角度很小时应按照直线管段考虑。小角度的具体数值应按城镇直埋管道工程技术规程（GJJ/T81）的规定执行。选用管道补偿器时，根据敷设条件采用维修工作量小，工作量小、工作可靠和价格较低的波纹管补偿器。3 其他注意事项热水管道的高点（包括分段阀门划分的每个管段的高点）应安装放气装置，热水管道的低点（包括分段阀门划分的每个管段的低点）应安装放水装置。地下敷设管道安装套管补偿器、波纹管补偿器、阀门、放水和除污装置等设备附件时，应设检查室。公称直径大于或等于500mm的热水热力网干管在低

37、点，垂直升高管段前分段阀门前宜设阻力小的永久性的除污装置。 第五节 供热管网敷设供热管网的敷设方式分地上、地下。地上敷设按照支架的高度不同，可分为低支架、中支架、高支架三种敷设方式。查城市热力网设计规范，城市街道上和居住区内的热力网管道宜采用地下敷设，当地下敷设困难时，可采用地上敷设，但设计应注意美观。工厂区的热力网管道，宜采用地上敷设。本设计为教学和生活区，故供热管网敷设采用地下敷设。查城市热力网设计规范 第四章 管道的水力计算第一节 管道水力计算图绘制水压图附图41 供热管道水力计算的一般要求 在进行热水网路水力计算之前，首先应该按比例绘制管网平面布置图，图中标明热源位置，管道上所有附件和

38、配件，每个计算管段的热负荷及其长度等。 在进行热水管网的水力计算时，应注意提高整个供热系统的水力稳定性，为防止水力失调可以采取以下措施：减少管网干管的压力损失，计算时宜选取较小的比摩阻，适当加大管径；增大热网用户系统的压力损失，一般在热用户入口处安装手动调节阀（或平衡阀）、调压孔板、控制和调节入口压力；高温水采暖系统的热源内部压力损失对管网的水力稳定性也有影响，一般在热源内部留有一定的富裕压头，在正常情况下，富裕压头消耗在循环水泵的出口阀门。当管网流量发生变化引起热源出口的压力变化时，可调整循环水泵出口阀门的开度，使出口压力保持稳定。 供热管网的管径DN，不论热负荷是多少，均不应小于50mm，

39、而通往各单体建筑物（热用户）的管径对于热水管网一般不宜小于32mm。 热水采暖管网，宜采用双管闭式系统，其供回水管道应采用相同的管径。2 供热管网水力计算的目的 按设计流量和允许的压力降选择管径； 按设计流量和所选择的管径计算压力损失，确定或分配各用户的入口压力； 按已确定的管径和管道始终点压力校核管道计算流量是否合适。3 本次设计采用指导老师给出的计算机程序进行计算，计算结果如表表5管段编号负荷（W）管段长度（m）压力损失（mH2O）蝶阀三通弯头155000052322021037050156.5002231524100227032043524150570022538564008002065

40、996400910020763714005600208709640010800209799640028002010844640059002011927140050602010124870505733241348705031332214743350473.5220151205575620020161667800610022172000050160322184622258633241946222577332420332250212.532221332250312.53242211400003943242321400006503222410000005432225275000152.53222637

41、500057032227100000221.522028100035232.52202972500059034230348620192.532231276345202.5322329000008843223362500222.52203445000057032235387500162.532236104695232.52203782500093034238347065192.532239373240192.53224056000007195308415000001452.5324421000000360032043500000212.530644310000014652204532500004

42、30022463262000690302471500007232248120009032249121000981.5304502147009222051434500380022524845004200205367810044002054823300400323551427470470020562494120780320573033220500020584280570113002059475307079002060553567024603036121980024232262500001213246319360052.53226414520052.5322651316701122325666041

43、7029002067472500202.532268208100242.53226934200044002270505571170020717402005200407292278228004073106665065032374133900922207516357152.532276547001213247712788252.532278547001213247912788252.53228014386852.532281539100162.532282133900252222831839003700208437750044002085522700250020861247350380323875

44、00002913228819360052.53228914520052.532290163571172.52229139820052004092580782330040937246503903249454700513229517992952.53229654700513229712788252.53229814386852.532299219800212.5322100208100812.52221014279002700201027826008503241032198005232210414000032.8222210535470041.5032210621470052322确定计算管路热水

45、网路水力计算是从主干线开始的。网路中平均比摩阻最小的一条干线，称为主干线。在一般情况下，热水网路各用户要求预留的作用压差是基本相等的，所以通常从热源到最远用户的干线是主干线。须指出的是在选择主干线时考虑长度是比较长的，而不是最长的。选择主干线应将管线长度和负荷最大值结合在一起综合考虑。本设计网路水力计算所确定的主干线，见附图5第二节 比摩阻的选择主干线的平均比摩阻R值，对确定整个管网的管径起着决定性的作用。选用比摩阻R值越大，需要的管径越小，因而降低了管网的基本投资和热损失，但网路循环水泵的投资及运行电耗也随之增大，这就需要确定一个经济比摩阻，使得在规定的计算年限内总:37表6管段编号供暖热负

46、荷Q（W）流量（t/h）管线长度（m）当量长度（m）折算长度（m）比摩阻R（Pa/m）压力（Pa）孔板直径D（mm）不平衡率（%）DK（mm）155000019.95213.7117.7819533D108×42103705037.5156.522.7335.73411279D159×4.53152410055.122725.5479.57334763D159×4.543524150127.35725.5139.5719862D219×653856400139.3825.541.5853510D219×665996400216.69133.7215.76313524D273×776371400230.15633.7145.77110315D273×787096400256.310842258358952D325×897996400288.8284298444312D325×8108446400305.15942160497856D325&#