建筑铝合金窗抗风压性能计算书

1、I、计算依据：建筑玻璃应用技术规程JGJ 113-2009钢结构设计规范GB 50017-2003建筑结构荷载规范GB 50009-2001 2006 版铝合金门窗GB/T 8478-2008铝合金结构设计规范 GB 50429-2007 »建筑门窗术语 GB/T 5823-2008 »建筑门窗洞口尺寸系列GB/T 5824-2008 »建筑外门窗保温性能分级及检测方法GB/T 8484-2008 »建筑外门窗空气声隔声性能分级及检测方法GB/T 8485-2008 »建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法GB/T 7106-2008

2、»铝合金建筑型材铝合金建筑型材铝合金建筑型材铝合金建筑型材铝合金建筑型材铝合金建筑型材第一部分：基材 GB 5237.1-2008 »第二部分：阳极氧化型材GB5237.2-2008»第三部分：电泳涂漆型材GB5237.3-2008»第四部分：粉末喷涂型材GB5237.4-2008»第五部分：氟碳漆喷涂型材GB 5237.5-2008 »第六部分：隔热型材GB 5237.6-2008 »II、详细计算一、风荷载计算1）工程所在省市：山东2）工程所在城市：济南市3）门窗安装最大高度 z : 20米4）门窗系列：山东华建铝材-G

3、R63隔热内平开窗5）门窗尺寸：门窗宽度 W 1470 mm 门窗高度 H= 1500 mm6）门窗样式图:1风荷载标准值计算：W = 3 gz* S1* Z*W（ 按建筑结构荷载规范GB 50009-2001 2006 版7.1.1-2）1.1 基本风压 W）= 450 N/m 2（ 按建筑结构荷载规范GB50009-20012006版规定，采用50年一遇的风压，但不得小于0.3 KN/m 1.2阵风系数3 gz计算:1)A类地区：3 gz=0.92*(1+2 从 f)其中：卬 f=0.5*35A(1.8*(-0.04)*(z/10)A(-0.12),z为安裟度;2)B类地区：3 gz=0.

4、89*(1+2 卬 f)其中：卬 f=0.5*35A(1.8*(0)*(z/10)A(-0.16),z为安裟度；3)C类地区：3 gz=0.85*(1+2 卬 f)其中：卬 f=0.5*35A(1.8*(0.06)*(z/10)A(-0.22),z为安裟度；4)D类地区：3 gz=0.80*(1+2 卬 f)其中：f=0.5*35A(1.8*(0.14)*(z/10)A(-0.30),z为安裟度；安装高度zV 5米时，按5米时的阵风系数取值。本工程按：C.有密集建筑群的城市市区取值。3 gz=0.85*(1+2 卬 f) 卬 f=0.5*35A(1.8*(0.06)*(z/10)A(-0.22

5、) =0.85*(1+2*(0.5*35人(1.8*(0.06)*(20/10尸(-0.22) =1.921( 按建筑结构荷载规范GB 50009-20012006版 7.5.1 规定)1.3风压高度变化系数z计算：1)A类地区:z=1.379 * (z / 10) a 0.24,z为安裟度;2)B类地区:z=(z / 10) a 0.32,z为安装高度；3)C类地区:z=0.616 * (z / 10) a 0.44,z为安裟度;4)D类地区:本工程按：z=0.616 *卬 z=0.318 * (z / 10) a 0.6,zC.有密集建筑群的城市市区(20 / 10) a 0.44为安裟度

6、； 取值。=0.836( 按建筑结构荷载规范GB 50009-20012006版7.2.1 规定)1.4局部风压体型系数s1的计算:s1 :局部风压体型系数，根据计算点体型位置取0.8 ;按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s1 :外表面1.2.正压区按表7.3.1 采用;负压区对墙面，取-1.0对墙角边，取-1.8内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2 或 0.2 。另注：上述的局部体型系数s1(1)是适用于围护构件的从属面积Av 1m2的情况，当围护构件的从属面积AA10m2时

7、，局部风压体型系数I s1(10)可乘以折减系数 0.8,当构件的从属面积 Av 10宿而1希时，局部风压体型系数s1(A)可按面积的对数线性插值，即:卬 s1(A)=卬 s1(1)+卬 s1(10)-卬 s1(1)logA受力杆件中从属面积最大的杆件为：横向杆件中的(中横)其从属面积为 A=上亮：0.750+左扇：0.750+右扇：0.750=2.250支撑结构的构件从属面积Av 10 m2,且A> 1 m2LogA=Log(2.250)=0.352卬 s1(2.250)=卬 s1(1)+卬 s1(10)-卬 s1(1)*logA=.8+(.8*0.8-.8)*0.352=0.744卬

8、 s1=卬 s1(2.250)+0.2=0.744+0.2=0.944因此：支撑结构局部风压体型系数s1取：0.9441.4.2面板材料的局部风压体型系数(I s1的计算：面板材料的局部风压体型系数按面积最大的玻璃板块(即：1500x500=0.750 m 2)来计算：2面板材料的构件从属面积AV 1 m卬 s1(0.750)=.8s1= s1(0.750)+0.2=.8+0.2=1.000因此：面板材料局部风压体型系数(1 s1取：1.0001.5风荷载标准值计算：1.5.1支撑结构风荷载标准值计算：Wk(N/m 2)= 3 gz* 卬 z* 卬 S1*W0=1.921*0.836*0.94

9、4*450=682.2101.5.2面板材料风荷载标准值计算：Wk(N/m 2)= 3 gz* 卬 z* 卬 S1*W0=1.921*0.836*1.000*450=722.6802风荷载设计值计算：2.1支撑结构风荷载设计值计算：W(N/m 2)=1.4*Wk=1.4*682.210=955.0942.2面板结构风荷载设计值计算：W(N/m 2)=1.4*Wk=1.4*722.680=1011.752二、门窗主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力校核：1 校验依据：1.1挠度校验依据：1）单层玻璃，柔性镶嵌：2）双层玻璃，柔性镶嵌：3）单层玻璃，刚性镶嵌：其中：fmax:为受力杆件最在变形量

10、（mm）L:为受力杆件长度（mm）本窗型选用：双层玻璃，柔性镶嵌：校核依据fmax/L < 1/150且 famx < 20 mm1.2弯曲应力校验依据：b max=M/W<=b b :材料的抗弯曲应力（N/mn）b max:计算截面上的最大弯曲应力 （N/m宿）M:受力杆件承受的最大弯矩 （N.mm）W:净截面抵抗矩（m$）1.3剪切应力校验依据：t max=（Q*S）/（I* 8 ）<= t t :材料的抗剪允许应力（N/m）t max:计算截面上的最大剪切应力 （N/mm2）Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力（N）S:材料面积矩（mnm）I:材料惯性矩（mm

11、4）a :腹板的厚度（mm）2 主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力计算：因建筑外窗在风荷载作用下，承受的是与外窗垂直的横向水平力，外窗各框料间构成的受荷单元，可视为四边皎接的简支板。在每个受荷单元的四角各作45度斜线，使其与平行于长边的中线相交。这些线把受荷单元分成4块，每块面积所承受的风荷载传递给其相邻的构件，每个构件可近似地简化为简支梁上呈矩形、梯形或三角形的均布荷载。这样的近似简化与精确解相比有足够的准确度，结果偏于安全，可以满足工程设计计算和使用的需要。由于窗的四周与墙体相连，作用在玻璃上的风荷载由窗框传递给墙体，故不作受力杆件考虑， 只需对选用的中梃进行校核。2.1 中横的挠度、

12、弯曲应力、剪切应力计算：构件【中横】的各受荷区域基本情况如下图：构件【中横】的由以下各型材(衬钢)组合而成，它们共同承担【中横】上的全部荷载:(1) 铝合金-63平开窗中梃截面参数如下：惯性矩：89269.59抵抗矩：2479.67面积矩：2565.44截面面积：464.39腹板厚度：1.42.1.1 【中横】的刚度计算(1) 63平开窗中梃的弯曲刚度计算D(N.mm 2 )=E*I=70000*89269.59=624887130063平开窗中梃的剪切刚度计算D(N.mm 2 )=G*F=26000*464.39=120741402. 【中横】的组合受力杆件的总弯曲刚度计算D(N.mm2)=

13、6248871300=6248871300【中横】的组合受力杆件的总剪切刚度计算D(N.mm2)=12074140=120741402.1.2 【中横】的受荷面积计算1. 上亮的受荷面积计算(梯形)A(mm 2 )=(500/2*500/2)+(1500-500)*500/2=3125002. 左扇的受荷面积计算(三角形)A(mm 2 )=(750/2*750)/2=1406253. 右扇的受荷面积计算(三角形)A(mm 2 )=(750/2*750)/2=1406254. 【中横】的总受荷面积A(mm 2 )=312500+140625+140625=5937502.1.3 【中横】所受均布

14、荷载计算Q(N)=Wk*A=682.210*593750/1000000=405.0622.1.4 【中横】在均布荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算2.1.4.1 在均布荷载作用下的中点挠度计算1.63 平开窗中梃在均布荷载作用下的中点挠度计算按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:Q63平开窗中梃=。总*(D63平开窗中梃/D总)=405.062*(6248871300/6248871300)=405.062本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载Fmid(mm)=5*Q*L3/(384*D)=5*405.062*1500人3/(384*6248871300)=2.8492.1.4.2

15、在均布荷载作用下的弯矩计算1.63 平开窗中梃在均布荷载作用下的弯矩计算按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:Q63平开窗中梃=。总*(D63平开窗中梃/D总)=405.062*(6248871300/6248871300)=405.062所受荷载的设计值计算：Q=1.4*Q=1.4* 405.062=567.087本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载Mmax(N.mm)=Q*L/8=567.087*1500/8=106328.8002.1.4.3 在均布荷载作用下的剪力计算1.63 平开窗中梃在均布荷载作用下的剪力计算按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:Q63平开窗中梃=。总*(D63平

16、开窗中梃/D总)=405.062*(12074140/12074140)=405.062所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4* 405.062=567.087本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载Qmax(N)过 Q/2=567.087/2=283.5442.1.5【中横】在集中荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算2.1.5.1 左扇产生的集中荷载对【中横】作用产生的中点挠度、弯矩、剪力计算1. 受荷面积计算：A(mm 2)=(750/2*750/2)+(1000-750)*750/2=2343752. 该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载P(N)=(wk*A)/2=(6

17、82.210*234375)/2/1000000=79.9463. 该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)63平开窗中梃在集中荷载作用下产生的跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:Q63平开窗中梃=。总*(D63平开窗中梃/D总)=79.946*(6248871300/6248871300)=79.946该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmid(mm)=P*LA3/(48*D)=79.946*1500A3/(48*6248871300)=0.9004. 该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)63平开窗中梃在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配

18、荷载分配荷载:Q63平开窗中梃=。总*(D63平开窗中梃/D总)=79.946*(6248871300/6248871300)=79.946所受荷载的设计值计算：Q=1.4*Q=1.4*79.946=111.924该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L/4=111.924*1500/4=41971.5004. 该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)63 平开窗中梃在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:Q63平开窗中梃=。总*(D63平开窗中梃/D总)=79.946*(12074140/12074140)=79.946所受

19、荷载的设计值计算：Q=1.4*Q=1.4*79.946=111.924该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Mmax(N.mm)=P/2=111.924/2=55.9622.1.5.2 右扇产生的集中荷载对【中横】作用产生的中点挠度、弯矩、剪力计算1. 受荷面积计算：A(mm 2)=(750/2*750/2)+(1000-750)*750/2=2343752. 该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载P(N)=(wk*A)/2=(682.210*234375)/2/1000000=79.9463. 该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)63平开窗中梃在集中荷载作用下产生的

20、跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:Q63平开窗中梃=。总*(D63平开窗中梃/D总)=79.946*(6248871300/6248871300)=79.946该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmid(mm)=P*LA3/(48*D)=79.946*1500A3/(48*6248871300)=0.9004. 该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)63平开窗中梃在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:Q63平开窗中梃=。总*(D63平开窗中梃/D总)=79.946*(6248871300/6248871300)=79.946所受荷载的设计值

21、计算：Q=1.4*Q=1.4*79.946=111.924该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L/4=111.924*1500/4=41971.5004. 该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)63 平开窗中梃在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:Q63平开窗中梃=。总*(D63平开窗中梃/D总)=79.946*(12074140/12074140)=79.946所受荷载的设计值计算：Q=1.4*Q=1.4*79.946=111.924该分格的跨中集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Mmax(N.mm)=P/2=111.

22、924/2=55.9622.1.6 中横在均布荷载和集中荷载共同作用下的中点总挠度校核2.1.6.1 63平开窗中梃中点总挠度校核2.1.6.1.1 63平开窗中梃中点总变形计算F总=F均布+ 2 F集中=2.849+0.900+0.900=4.6492.1.6.1.2 63平开窗中梃中滑挠跨比计算挠跨比=F总/L=4.649/1500=0.003该门窗选用：双层玻璃，柔性镶嵌：校核依据fmax/L < 1/150且famx < 20 mm0.003 < 1/150且 4.649 < 20 mm，因此：63平开窗中梃的挠度符合要求。2.1.7 中横在均布荷载和集中荷载共

23、同作用下的抗弯曲强度校核2.1.7.1 63平开窗中梃抗弯曲强度校核2.1.7.1.1 63平开窗中梃总弯矩计算M总=M均布+ 2 M集中=106328.800+41971.500+41971.500=190271.8002.1.7.1.2 63平开窗中梃弯曲应力计算b max=M/Wb max:计算截面上的最大弯曲应力M:受力杆件承受的最大弯矩W:净截面抵抗矩b max=M/W=190271.800/2479.67=76.73376.733 <此类型材允许的弯曲应力85.5 , 因此抗弯强度满足要求。2.1.8 中横在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗剪切强度校核2.1.8.1 63平开

24、窗中梃抗剪切强度校核2.1.8.1.1 63平开窗中梃总剪力计算Q总=。均布+ 2 Q集中=283.544+55.962+55.962=395.4682.1.8.1.2 63平开窗中梃剪切应力计算t max=(Q*S)/(I* 8 )t max:计算截面上的最大剪切应力Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力S:材料面积矩I:材料惯性矩a:腹板的厚度矩t max=(Q*S)/(I* 8 )=(395.468*2565.44)/(89269.59*1.4)=8.1188.118 <此类型材允许的抗剪切应力49.6 , 因此抗剪切能力满足要求。2.1.9 中横在均布荷载和集中荷载共同作用下的

25、受力杆件端部连接强度校核2.1.9.1 中横单端所承受的最大剪切力设计值Q=1.4*Q 总/2=1.4*405.062/2=283.5432.1.9.2 中横端部焊缝的剪切应力T =(1.5*Q)/( a *Lj)T:型材端部焊缝的剪切应力Q:受力杆件单端所承受的最大剪切力设计值Lj:焊缝计算长度6 :连接件中腹板的厚度(2倍型材壁厚)=2*2.5=5T =(1.5*Q)/( a *Lj)=(1.5*283.543)/(5*70)=1.2151.215 此类焊缝端部允许的抗剪切应力35 ,因此抗剪切能力满足要求。2.1.10中横综合抗风压能力计算中横在均布荷载和集中荷载作用下总受荷面积计算：A

26、= 312500+140625+140625+234375/2+234375/2 2=828125 mm本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载L/150=5*Q*A*L3/(384*D)Q=76.8*D/(L2*150*A)=76.8*6248871300/(1500A2*150*828125)*1000=1.72 (kPa)2.2 竖扇的挠度、弯曲应力、剪切应力计算：构件【竖扇】的各受荷区域基本情况如下图：构件【竖扇】的由以下各型材 (衬钢)组合而成，它们共同承担【竖扇】上的全部荷载:(1) 铝合金-63平开窗中梃截面参数如下：惯性矩：89269.59抵抗矩：2479.67面积矩

27、：2565.44截面面积：464.39腹板厚度：1.42.2.1 【竖扇】的刚度计算(1) 63平开窗中梃的弯曲刚度计算D(N.mm 2 )=E*I=70000*89269.59=624887130063平开窗中梃的剪切刚度计算D(N.mm 2 )=G*F=26000*464.39=120741402. 【竖扇】的组合受力杆件的总弯曲刚度计算D(N.mm2)=6248871300=6248871300【竖扇】的组合受力杆件的总剪切刚度计算D(N.mm2)=12074140=120741402.2.2 【竖扇】的受荷面积计算1. 左扇的受荷面积计算(梯形)A(mm 2 )=(750/2*750/

28、2)+(1000-750)*750/2=2343752. 右扇的受荷面积计算(梯形)A(mm 2 )=(750/2*750/2)+(1000-750)*750/2=2343753. 【竖扇】的总受荷面积A(mm 2 )=234375+234375=4687502.2.3 【竖扇】所受均布荷载计算Q(N)=Wk*A=682.210*468750/1000000=319.7862.2.4 【竖扇】在均布荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算2.2.4.1 在均布荷载作用下的中点挠度计算1.63 平开窗中梃在均布荷载作用下的中点挠度计算按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:Q63平开窗中梃=。总*(D63平

29、开窗中梃/D总)=319.786*(6248871300/6248871300)=319.786本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载Fmid(mm)=Q*L 3/(61.05*D)=319.786*1000人3/(61.05*6248871300)=0.8382.2.4.2 在均布荷载作用下的弯矩计算1.63 平开窗中梃在均布荷载作用下的弯矩计算按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:Q63平开窗中梃=。总*(D63平开窗中梃/D总)=319.786*(6248871300/6248871300)=319.786所受荷载的设计值计算：Q=1.4*Q=1.4* 319.786=447.70

30、0本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载Mmax(N.mm)=Q*L/6.165=447.700*1000/6.165=72619.6302.2.4.3 在均布荷载作用下的剪力计算1.63 平开窗中梃在均布荷载作用下的剪力计算按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:Q63平开窗中梃=。总*(D63平开窗中梃/D总)=319.786*(12074140/12074140)=319.786所受荷载的设计值计算：Q=1.4*Q=1.4* 319.786=447.700本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受梯形均布荷载Qmax(N)过 Q*(1 -a/L)/2=447.700*(1-.375)/2

31、=139.9062.2.5【竖扇】在集中荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算2.2.6 竖扇在均布荷载和集中荷载共同作用下的中点总挠度校核2.2.6.1 63平开窗中梃中点总挠度校核2.2.6.1.1 63平开窗中梃中点总变形计算F总=F均布+ 2 F集中=0.838=0.8382.2.6.1.2 63平开窗中梃中滑挠跨比计算挠跨比=F总/L=0.838/1000=0.001该门窗选用：双层玻璃，柔性镶嵌：校核依据fmax/L < 1/150且famx < 20 mm0.001 < 1/150且 0.838 < 20 mm，因此：63平开窗中梃的挠度符合要求。2.2.7

32、 竖扇在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗弯曲强度校核2.2.7.1 63平开窗中梃抗弯曲强度校核2.2.7.1.1 63平开窗中梃总弯矩计算M总=M均布+ 2 M集中=72619.630=72619.6302.2.7.1.2 63平开窗中梃弯曲应力计算b max=M/Wb max:计算截面上的最大弯曲应力M:受力杆件承受的最大弯矩W:净截面抵抗矩b max=M/W=72619.630/2479.67=29.28629.286 <此类型材允许的弯曲应力85.5 , 因此 抗弯强度满足要求。2.2.8 竖扇在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗剪切强度校核2.2.8.1 63平开窗中梃抗剪切强度

33、校核2.2.8.1.1 63平开窗中梃总剪力计算Q总=。均布+ 2 Q集中=139.906=139.9062.2.8.1.2 63平开窗中梃剪切应力计算t max=(Q*S)/(I* 8 )t max:计算截面上的最大剪切应力Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力S:材料面积矩I:材料惯性矩a：腹板的厚度矩 t max=(Q*S)/(I* 8 )=(139.906*2565.44)/(89269.59*1.4)=2.8722.872 此类型材允许的抗剪切应力49.6 , 因此抗剪切能力满足要求。2.2.9 竖扇在均布荷载和集中荷载共同作用下的受力杆件端部连接强度校核2.2.9.1 竖扇单端所

34、承受的最大剪切力设计值Q=1.4*Q 总/2 =1.4*319.786/2 =223.8502.2.9.2 竖扇端部焊缝的剪切应力T =(1.5*Q)/( a *Lj) T:型材端部焊缝的剪切应力Q:受力杆件单端所承受的最大剪切力设计值Lj:焊缝计算长度a :连接件中腹板的厚度(2倍型材壁厚)=2*2.5=5t =(1.5*Q)/(8 *Lj)=(1.5*223.850)/(5*70) =0.9590.959 此类焊缝端部允许的抗剪切应力35 ,因此抗剪切能力满足要求。2.2.10竖扇综合抗风压能力计算 竖扇在均布荷载和集中荷载作用下总受荷面积计算：A= 234375+234375 2=468

35、750 mm 本受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受 梯形均布荷载L/150=Q*A*L3/(61.05*D)Q=61.05*D/(L2*150*A)=61.05*6248871300/(1000A2*150*468750)*1000 =5.43 (kPa)3. 整窗抗风压等级计算通过以上构件的综合抗风压能力计算(如果P3v 1 kpa ，取P3= 1 kpa),做出如下取值P3=1.72 (kpa),结合下表，进行整窗的抗风压等级计算：建筑外窗抗风压性能分级表分级代号123456789分K P31.5 < P32< P32.5 < P33< P33.5 < P3

36、4< P34.5 < P3P3A 5.0级指标值P3V 1.5v 2V 2.5v 3V 3.5v 4V 4.5v 5说明：第9级应在分级后同时注明具体检测压力差值。通过查询建筑外窗抗风压性能分级表，可知该门窗的抗风压性能达到2级全部受力杆的挠度、抗弯能力、抗剪能力校核结果一览表杆件长度挠度允许 值校核结果弯曲应 力许用值校核结果剪切应力许用 值校核结果63平 开窗 中梃15000.0030.007是76.73385.5是8.11849.6是63平开窗中梃10000.0010.007是29.28685.5是2.87249.6是三、玻璃计算上亮区域的玻璃 1500 mm 500 mm2

37、0.750 m3.1本门窗中面积最大的玻璃是:宽度： 高度： 面积： 厚度：3.2最大许用面积计算据建筑玻璃应用技术规程当玻璃厚度t < 6mm时，JGJ 113-2009 4.2.20.2 产 80 mm当玻璃厚度t > 6mm时，t0(0.2 产6+0.8)4=* max式中 3 k 一风荷载标准值，kPaAmax玻璃的最大许用面积，mt玻璃的厚度，mm钢化、半钢化、夹丝、压花玻璃按单片玻璃厚度进行计算；夹层玻璃按总厚度进行计算；中空玻璃按两单片玻璃中薄片厚度进行计算；a一抗风压调整系数，由玻璃类型决定取值；若夹层玻璃工作温度超过 70° C,调整系数应为 0.6 ;

38、钢化玻璃的抗风压调整系数应经实验确定，建议取2.0 ;组合玻璃的抗风压调整系数应采用不同类型玻璃抗风压调整系数的乘积。玻璃种类普通退火玻璃半钢化 玻璃钢化玻 璃夹层玻 璃中空玻 璃夹丝玻 璃压在玻 璃单片防火玻璃调整系 数a1.001.62.03.00.81.50.50.63.04.5抗风压调整系数（a ）本门窗选用的玻璃是：普通玻璃5mm 28 N/mmA2中空玻璃，调整系数 a =1.5因为厚度0 < 6mm,故采用0.2WAmax=0.2*1.5*0A1.8/0.750=0.000玻璃最大面积:0.750 小于玻璃最大许用面积：2.000,故面积满足要求.3.2玻璃板块自重：GAk:玻璃板块平均自重玻璃的体积密度:25.6 kN/mt:玻璃板块厚度：0 mmGAk=25.6*t/1000（不包括铝框）3=25.6*0/1000 2=0.000 kN/m3.3玻璃强度校核玻璃在垂直于玻璃平面的风荷载作用下的最大应力计算公式:Gcpcoa12 x 1000式