(完整版)桩基础设计计算书

1、第1 页目录1设计任务.2 1.1 设计资料2 1.2 设计要求3 2 桩基持力层， 桩型，桩长的确定3 3 单桩承载力确定3 3.1 单桩竖向承载力的确定3 4 桩数布置及承台设计4 5 复合桩基荷载验算6 6 桩身和承台设计9 7 沉降计算14 8 构造要求及施工要求20 8.1 预制桩的施工20 8.2 混凝土预制桩的接桩21 8.3 凝土预制桩的沉桩 22 8.4 预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施23 8.5 结论与建议25 9 参考文献25 第2 页一、设计任务书(一)、设计资料1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为 5 层，物理力学指标见下表。 勘

2、查期间测得地下水混合水位深为 2.1m,本场地下水无腐蚀性。建筑安全等级为 2 级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。承台底面埋深：d 2.1m。附表一：土层主要物理力学指标土层代号名称层底埋深厚度m 含水量w % 天然重度r kn/m3孔隙比e psmpa 液性指数il直 剪试验（快剪）压缩模量es（ kpa）承载力标准值fk(kpa) 内摩擦角粘 聚力c（ kpa）1 杂填土1 8 1.8 17.5 2 灰褐色粉质粘土10 1 8.3 33 18.4 0.90 0.34 0.95 21.1 16.7 5.4 125 3 灰色淤泥粉质粘土22 1 12.0 34 17.8 1.06 0.6

3、1.10 18.6 14.2 3.8 95 4 黄褐色粉质粘土27 4 53 30 19.1 0.88 1.0 0.70 23.3 18.4 11.5 140 第3 页5 灰 - 绿色粉质粘土27.4 26 19.7 0.72 0.46 26.8 36.5 8.6 210 （二） 、设计要求：1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择2、确定单桩承载力3、桩数布置及承台设计4、群桩承载力验算5、桩身结构设计和计算6、承台设计计算7、群桩沉降计算8、绘制桩承台施工图二、桩基持力层，桩型，桩长的确定根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。 由

4、地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。根据工程请况承台埋深2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为 450 450 。桩长 21.1m。三、单桩承载力确定（一） 、单桩竖向承载力的确定：1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层，采用截面为450450mm 的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层1.0m；镶入承台 0.1m，桩长 21.1 m。承台底部埋深2.1 m。2、确定单桩竖向承载力标准值quk 可根据经验公式估算：quk= qsk+ qpk= qsikli+qpkap skq单桩极限摩阻力标准值（kn）pkq单

5、桩极限端阻力标准值（kn）u桩的横断面周长（ m ）pa桩的横断面底面积（2m）il桩周各层土的厚度（m ）sikq桩周第 i 层土的单位极限摩阻力标准值（akp）pkq桩底土的单位极限端阻力标准值（akp）桩周长： =4504=1800mm=1.8m 第4 页桩横截面积： ap=0.452=0.2025 桩侧土极限摩擦力标准值qsik：查表得：用经验参数法：粉质粘土层：li=0.95，取 qsk=35kpa 淤泥质粉质粘土： qsk=29kpa粉质粘土：li=0.70，取 qsk=55kpa 桩端土极限承载力标准值qpk,查表得： qpk=2200 kpa 用经验参数法求得quk1=1.8(

6、358.0+2912.0+1.055) +22000.2025=1674.9kn 用静力触探法求得quk2=1.8(368.0+4312.0+1.0111) +1784.50.2025=2008.4kn3、确定单桩竖向承载力设计值r，并且确定桩数 n 和桩的布置先不考虑群桩效应，估算单桩竖向承载力设计值r 为：r=qsk/rs+qpk/rp r单桩竖向极限承载力设计值，kn skq单桩总极限侧阻力力标准值，kn pkq单桩总极限端阻力力标准值，kn s桩侧阻力分项抗力系数p桩端阻力分项抗力系数用经验参数法时：查表rs=rp=1.65 r1=qsk/rs+qpk/rp=1229.4/1.65+4

7、45.5/1.65=1015.09kn 用静力触探法时：查表rs=rp=1.60 r2=qsk/rs+qpk/rp=1647/1.60+361.4/1.60=1255.25kn rz=min(r1,r2)= 1015.09 kn 四、桩数布置及承台设计根据设计资料，以轴线为例。1、轴 a 柱：nmax=4239, mmax=193kn.m，vmax=75kn.m 柱的截面尺寸为： 600600mm；按照轴力 p和 r 粗估桩数 n1 为：n1=p/r=4239/1015.09=4.18, 由于没有考虑弯矩m,基础及承台上土重,以及承台底土分担荷载作用桩数,n=1.1n1=4.65 根由于 n1

8、3，应按考虑群桩效应和承台效应确定单桩竖向承载力设计值 r 先取桩数 n=5 根，桩的布置按梅花式排列，桩距sa=(34)d=(34)第5 页0.45=1.351.8m,取边桩中心至承台边缘距离为1d=0.45 m 2、轴 d 柱：nmax=4159, mmax=324kn.m，vmax=79kn.m 柱的截面尺寸为： 600600mm；按照轴力 p和 r 粗估桩数 n1 为：n1=p/r=4159/1015.09=4.10, 由于没有考虑弯矩m,基础及承台上土重,以及承台底土分担荷载作用桩数,n=1.1n1=4.515 根由于 n13，应按考虑群桩效应和承台效应确定单桩竖向承载力设计值 r

9、先取桩数 n=5 根，桩的布置按梅花式排列，桩距sa=(34)d=(34)0.45=1.351.8m,取边桩中心至承台边缘距离为1d=0.45 m 。五桩承台布置图如下：、轴 b、c 柱（因为柱距近，故设置复合桩基） ：nmax=8782kn, mmax=593kn.m，vmax=165kn.m 柱的截面尺寸为： 600900mm；按照轴力 p和 r 粗估桩数 n1 为：n1=p/r=8782/1015.09=8 。7,由于没有考虑弯矩m,基础及承台上土重,以及承台底土分担荷载作用桩数,n=1.1n1=9.5710 根由于 n13，应按考虑群桩效应和承台效应确定单桩竖向承载力设计值 r 先取桩

10、数 n=10 根，桩的布置排列见图5，桩距 sa=(34)d=(34)0.45=1.351.8m,取边桩中心至承台边缘距离为1d=0.45 m。承台布置如下图：第6 页五：复合桩基荷载验算根据上面承台布置，按下式计算复合桩基。pkskckspcspcqqqr其中：cckckaqqn2ckkqfieiecccccccaaaas侧阻群桩效应系数p端阻群桩效应系数c承台土阻力阻群桩效应系数ic承台内区土阻力群桩效应系数第7 页ec承台外区土阻力群桩效应系数c承台土阻力分项抗力系数ckq桩基中相应于每一根桩的承台底地基土极限抗力标准值（ kn） ，ckq承台底21承台宽度的深度范围内（ml5） ，地基

11、土极限抗力标准值，可按地基规范中相应的地基土承载力标准值乘以2 取值， （kn） ；ca承台底地基土净面积（2m） 。ica承台内区的净面积eca承台外区的净面积kf承载力特征值，akp、5 桩承台1).a 柱pkskckspcspcqqqr2222.950.457.40cam2222.455 0.454.99icam20.2252.920.2252.4522.41ecam由/2.9/ 210.1380.20cbl及/1.35/ 0.453asd，查表 8.16：0.80,1.64sp；查表 8.17：0.11,0.63ciec得：4.992.410.110.640.2837.407.40ie

12、iecccccccaaaa7.401251855cckckaqqknn查表：预制桩1.65,1.70spc第8 页1229.4445.51850.801.640.2831069.671.651.651.7pkskckspcspcqqqrkn（1）按中心荷载计算204239.11.2202.12.91.0918.51069.675fgnknknn（2）按偏心荷载计算maxmaxmin02950.31.21283.6879.50210052 0.71.004239.1 4541.054 1.00 xiknrknknmyfgnny满足要求2） 柱单桩承载力与 a 柱相同，但外荷载小于a 柱，且承台设

13、计与a 柱相同，因此， d 柱单桩受力验算也符合要求。2、 联合承台pkskckspcspcqqqr226.52.3100.4512.925cam226.05 1.85100.459.1675icam20.2256.520.2251.8523.7575ecam由/2.3/ 210.1100.20cbl及/1.40/ 0.453asd，查表 8.16：0.80,1.64sp；查表 8.17：0.11,0.63ciec得：9.16753.75750.110.640.26412.92512.925ieiecccccccaaaa第9 页12.925125161.65cckckaqqknn查表 8.9：

14、预制桩1.65,1.70spc1229.4445.5161.60.801.640.2641064.01.651.651.7pkskckspcspcqqqrkn33、桩基验算：（3）按中心荷载计算054443338 1.2 202.1 2.3 6.51.0941.01064.010bcffgnknknn（4）按偏心荷载计算maxmaxmaxmin0222221106.01.21276.8776.005444 1.23338 1.82.854443338627.9 1.21042.81.41.0479 114107 1.0 193 1.00.7100.7ybcxiiknrknknmxffgmynn

15、yx满足要求六、桩身和承台设计混凝土为 c30，轴心抗压强度设计值fc 14.3mpa，抗拉强度设计值为ft1.43mpa， 主筋采用：416， 强度设计值：fy310mpa。其余按结构图集预制钢筋混凝土方桩要求。承台设计选 c30混凝土， 轴心抗压强度设计值为fc1.mpa，轴心抗拉强度设计值为ft1.43mpa。、五柱承台柱：（1）柱对承台的冲切验算第10 页根据公式：010huffmt；iqff1；2 .072.0；式中：0建筑桩基重要性系数，取0=1.1 ；1f作用于冲切破坏上的冲切力设计值（kn） ，即等于作用于桩的竖向荷载设计值f 减去冲切破坏锥体范围内各基桩底的净反力设计值之和；

16、tf混凝土抗拉强度设计值（kn） ；mu冲切破坏锥体20h处的周长（m） ；0h承台冲切破坏锥体的有效高度（m） ；冲切系数；冲跨比，00ha，0a为冲跨，即柱边或承台变阶处到桩边的水平距离，按圆桩的有效宽度进行计算。当002.0 ha时，取0a=0.20h；当00ha时，取0a=0h。14239.14239.13391.285iffnkn00.7hm0/0.475 / 0.70.679oxoyoxah00.4750.20.2 0.70.14oxah0.72/0.20.72/ 0.6790.20.819oxoyox0.6ccbhm011.03391.283391.28fkn0322 0.819

17、0.60.4750.8440.60.4751.43 100.73532.22oxcoyoycoxtbahaf hkn0102oxcoyoycoxtfbahaf h满足要求。（2）角桩冲切验算第11 页对于四桩承台，受角桩冲切的承台应满足下式：01111211022hfacacntxyyx；2.048.011xx；2 .048.011yx；式中：1n作用于角桩顶的竖向力设计值（kn） ；yx11,角桩的冲切系数；yx11,角桩冲跨比，其值满足0.2 1.0 ，x1=hax1，y1=hay1；21,cc从角桩内边缘至承台外边缘的距离（m） ，此处应取桩的有效宽度；21,ccyxaa11,从承台底角

18、桩内边缘引一045冲切线与承台顶面相交点，至角桩内边缘的水平距离；当柱或承台边阶处位于该045线以内时，取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线。14239.1/ 5847.92nkn11100.4750.6790.7xxyah1110.480.480.5460.20.6790.2xyx12111103/ 2/ 20.546 0.6750.475/ 20.546 0.6750.475/ 21.43 100.7997.45xyyxtcacaf hkn011211110/ 2/ 2xyyxtncacaf h满足要求。d 柱：和 a 柱受力近似，故可以不验算承台抗冲切。、联合承台（1）单独考虑

19、每个柱对承台得冲切第12 页b柱1333803338iffnkn00.8hm110/0.475/ 0.80.594oxoxah100.4750.20.2 0.80.16oxah110.72/0.20.72/ 0.5940.21.071oxox220/0.8/ 0.81oxoxah2021.2750.8,0.8oxoxaha故取220.72/0.20.72/ 1.00.20.6oxox0/0.175 / 0.80.219oyoyah00.1750.20.20.80.16oyah0.72/0.20.72/ 0.2190.21.718oyoy0.6ccbhm011.03391.283338fkn11

20、22031.0710.60.1751.7180.60.4750.60.60.1751.7180.60.81.43 100.86345oxcoyoycoxoxcoyoycoxtbahabahaf hkn0111220oxcoyoycoxoxcoyoycoxtfbahabahaf h满足要求。c 柱25444 05444iffnkn00.8hm330/0.525 / 0.80.656oxoxah300.5250.20.2 0.80.16oxah330.72/0.20.72/ 0.6560.20.841oxox440/0.8/ 0.81oxoxah4040.99250.8,0.8oxoxaha故取4

21、40.72/0.20.72/ 1.00.20.6oxox0/0.175 / 0.80.219oyoyah00.1750.20.20.80.16oyah0.72/0.20.72/ 0.2190.21.718oyoy0.6,0.9ccbm hm021.054445444fkn3344030.8410.60.1751.7180.90.5250.60.60.1751.7180.90.81.43 100.87419oxcoyoycoxoxcoyoycoxtbahabahaf hkn0233440oxcoyoycoxoxcoyoycoxtfbahabahaf h满足要求。（2）考虑 b、c 柱共同作用对承

22、台的冲切作用3338544408782bcifffnkn00.8hm110/0.475/ 0.80.594oxoxah100.4750.20.2 0.80.16oxah110.72/0.20.72/ 0.5940.20.907oxox220/0.8/ 0.81oxoxah2020.99250.8,0.8oxoxaha故取220.72/0.20.72/ 1.00.20.6oxox第13 页0/0.175 / 0.80.219oyoyah00.1750.20.20.80.16oyah0.72/0.20.72/ 0.2190.21.718oyoy0.6,3.75ccbm hm01.087828782

23、fkn1122030.9070.60.1751.7183.750.4750.60.60.1751.7183.750.81.43 100.818582oxcoyoycoxoxcoyoycoxtbahabahaf hkn0111220oxcoyoycoxoxcoyoycoxtfbahabahaf h满足要求。（1）角柱对承台得冲切作用冲切力max8611106.01019.910gfnknn柱1：1475xamm1175yamm11450cmm21450cmm1100.4750.5940.8xxah1100.1750.2190.8yyah110.480.480.6050.20.5940.2xx11

24、0.480.481.1460.20.2190.2yy1211111103/ 2/20.546 0.4500.175/ 21.146 0.4500.475/ 21.43 100.81237xyyxtcacaf hkn0121111110/ 2/ 2xyyxtfcacaf h满足要求柱 2：2925xamm2175yamm12450cmm22450cmm1200.9251.1560.8xxah2200.1750.2190.8yyah第14 页220.480.480.3540.21.1560.2xx220.480.481.1460.20.2190.2yy2222212203/2/ 20.354 0.

25、4500.175/ 21.146 0.4500.925/ 21.43 100.8171414xyyxtcacaf hkn0222221220/ 2/ 2xyyxtfcacaf h满足要求七、沉降计算桩基的最终沉降量表达式为：sse =110mnijijijijejjisizzpe式中：s桩基的最终沉降量（mm） ；s按分层总和法计算经验系数（mm） ；s按分层总和法计算经验系数，当无地区经验时，可参考：非软土地区和软土地区桩端有良好持力层时，=1；软土地区，且桩端无良好持力层时，当l25m，=1.7 ；当l25m，=1007209.5ll；sl桩长（m） ；e桩基等效系数e桩基等效系数。定义为

26、：群桩基础按明德林解计算沉降量ms与按布氏解计算沉降量bs之比，可按下式简化计算：210) 1(1cncncbbe，ccblnbn，式中：0c，1c，2c反映群桩不同距径比dsd，长径比dl，及承台的长宽比ccbl等因素的系数， 可查基础工程 的附录表。第15 页cl，cb，n分别为矩形承台的长、宽及桩数。bn矩形布桩时的短边布桩数，当布桩不规则时可按ccblnbn，近似，当bn计算值小于 1 时，取bn=1 m角点法计算点对应的矩形荷载分块数0 jp角点法计算点对应的第j 块矩形底面长期效应组合的附加力， kn n桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数sie等效作用底面以下第i 层土的压缩模量

27、（amp） ；采用地基土自重压力至自重压力加附加应力作用时的压缩模量1,ijijzz桩端平面第 j 块何在计算点至第i层土，第1i层土底面的距离（ m ）1,ijij桩端平面第 j 块荷载计算点至第 i 层土， 第1i层土底面深度范围内平均附加应力系数，可按规范附录g采用矩形基础中心点沉降sse =1104niiiieisizzpe式中：i，1i根据矩形长宽比ab及深度比2iiczzbb，112iiczzbb计算各层土的自重应力：siiihsi第i层土底的自重应力，akpi第i层土的重度，在地下水位以下用浮重度ihi第i层土的厚度，各层地基附加应力计算：1 1npph；fgpa；zisinkp

28、np基底附加应力，akpzi第i层土底附加应力，akpsik竖直均布压力矩形基础角点下的附加应力系数，它是m ，n 函数，其中amb，znb，a是矩形的长边，b是矩形的短边，而z是从基础底面起算的深度。1、五桩承台第16 页a 柱：由于弯矩较小，故可按轴心受压计算。等效作用面位于桩端平面， 等效作用面积为桩承台投影面积，等效作用附加应力近似取承台底平均附加压力。（1）基底接触压力：3261202.1 1021417.7172.92.9ngpkpaa（2）基底附加应力：01.8 17.50.3 18.48 8.4127.81.09.1417.71723.123.1210.797mppdkpa（3

29、）确定地基手压层深度：2.50.4ln2.92.50.4 ln 2.96.015nzbbm故分两层，第一层： 4.3m 3117.8/kn m111.5sempa第二层： 1.715m 3219.1/knm28.6sempa（2）计算基础中心下地基中的附加应力：地层深度(m) l/b z/b ccccp (kpa) 0 2.9/2.9=1 0 0.25 1.00 210.797 4.3 1 4.3/(2.9/2)=2.97 0.0447 0.1788 0.1369 0.5476 37.691 6.015 1 6.015/(2.9/2)=4.15 0.0253 0.1012 0.1090 0.4

30、36 21.333 （3）计算压缩模量：第17 页1.00.17880.17880.10124.31.7152211.1741.00.17880.17880.10124.31.7152 11.52 8.6isisiaempaae（4）软土地区且桩端无良好持力层时，当桩长l 25m 时, 取 1.7；/3.0; /21/ 0.4546.67;/2.9/ 2.91.0accsdldlb查附表 h：0120.0387;1.695;11.707ccc/5 2.9/ 2.92.24bccnn bl桩基等效沉降系数01212.2410.03870.10111.6952.24117.707bcbnccnc（

31、5）计算 a 桩基沉降量：2110141.70.101 210.7974.30.547606.0150.4364.30.5476()8.53811.58.6iiiicisiz azaspemmd：柱由于弯矩较小，故可按轴心受压计算。等效作用面位于桩端平面， 等效作用面积为桩承台投影面积，等效作用附加应力近似取承台底平均附加压力。（1）基底接触压力：3199202.11021410.3452.92.9ngpkpaa（2）基底附加应力：01.8 17.50.3 18.48 8.4127.81.09.1410.34523.123.1203.425mppdkpa（3）确定地基手压层深度：2.50.4l

32、n2.92.50.4 ln 2.96.015nzbbm故分两层，第一层： 4.3m 3117.8/kn m111.5sempa第二层： 1.715m 3219.1/knm28.6sempa（4）计算基础中心下地基中的附加应力：第18 页地层深度(m) l/b z/b cccc0 2.9/2.9=1 0 0.25 1.00 4.3 1 4.3/(2.9/2)=2.97 0.0447 0.1788 0.1369 0.5476 6.015 1 6.015/(2.9/2)=4.15 0.0253 0.1012 0.1090 0.436 （4）计算压缩模量：1.00.17880.17880.10124.

33、31.7152211.1741.00.17880.17880.10124.31.7152 11.52 8.6isisiaempaae（5）软土地区且桩端无良好持力层时，当桩长l 25m 时, 取 1.7；/3.0; /21/ 0.4546.67;/2.9/ 2.91.0accsdldlb查附表 h：0120.0387;1.695;11.707ccc/5 2.9/ 2.92.24bccnn bl桩基等效沉降系数01212.2410.03870.10111.6952.24117.707bcbnccnc（6）计算 a 桩基沉降量：2110141.70.101 203.4254.30.547606.0

34、150.4364.30.5476()8.23911.58.6iiiicisiz azaspemm2、联合承台b、c 桩基可认为是承受沿7 轴线方向的偏心。 等效作用面位于桩端平面，等效作用面积为桩承台投影面积，等效作用附加应力近似取承台底平均附加压力。2568;4188bcnkn nkn第19 页4188 1.52568 1.5418825686756;0.3606756nkn em（1）求基底接触压力：minmax2305.948606.292675620 2.1 10216756 0.3602.3 6.5w2.3 6.56ngn epakpa（2）求基底附加压力minmin305.9480

35、maxmax606.29299.028399.3721.8 17.50.3 18.488.4127.81.09.123.123.1mppdkpa求出最大附加压力处的沉降和最小附加压力处的沉降，便可求出沉降差（略）（3）确定地基手压层深度：2.50.4ln2.92.50.4 ln 2.96.015nzbbm故分两层，第一层： 4.3m 3117.8/kn m111.5sempa第二层： 1.715m 3219.1/knm28.6sempa（4）计算联合承台中心沉降：地 层深度(m) l/b z/b cccc0 6.5/2.3=2.8 0 4.3 2.8 4.3/(2.3/2)=3.74 0.14

36、96 0.5984 6.015 2.8 6.015/(2.3/2)=5.23 0.1212 0.4848 软土地区且桩端无良好持力层时，当桩长l 25m 时, 取 1.7；/3.0; /21/ 0.4546.67;/6.5/ 2.32.8accsdldlb查附表：0120.08167;1.8668;11.7759ccc2bn第20 页桩基等效沉降系数0121210.081670.132611.86682117.7759bcbnccnc2110199.028 399.37244 1.7 0.132624.3 0.149606.015 0.12124.3 0.1496()14.80911.58.6

37、iiiicisizazaspemm3、计算沉降差（1）a、bc 桩基沉降差：014.8098.5386.2710.0020.002750015bcasssmmlmm（2）bc、d 桩基沉降计算：014.8098.2396.570.0020.0021350027bcasssmmlmm满足要求。八. 构造要求及施工要求1、预制桩的施工(1) 预制桩的制作程序现场布置场地整平与处理场地地坪混凝土浇筑支模绑轧钢机，安装吊环浇筑混凝土养护至30%强度拆模，再支上层模， 涂刷隔离层重叠生产浇筑第二层桩混凝土养护至 100% 起吊、运输、堆放沉桩(2) 桩的制作钢筋混凝土可在工厂或施工现场预制。工厂预制利用

38、成组拉模生产， 用不小于桩截面高度的槽钢安装在一起组成。现场预制桩宜采用木模或钢模板，支在坚实、平整的混凝土地坪上，用间隔的重叠方法产生，重叠层数不宜超过四层。混凝土空心管壮采用成套钢管胎模在工厂用离心法产生。(3) 钢筋的设置桩内设纵向钢筋或预应力钢筋 （丝） 和横向钢筋，一承受刚在运输、 起吊和成桩过程中产生的弯曲应力和冲击应力。钢筋骨架的主筋连接宜用对焊或电弧焊，对于受拉钢筋， 同一截面内的主筋接头数量不得超过50% ；相邻两跟主筋接头截面的距离不应大于35 倍主直径，并不小于50mm 。预制桩钢筋骨架的施工偏差应付和表42 的规定：第21 页表 42 预制桩钢筋骨架的允许偏差项次项目允

39、许偏差（ mm ）1 主筋间距5 2 桩尖中心线10 3 箍筋间距或螺旋筋的螺距20 4 吊环沿纵轴线方向20 5 吊环垂直于纵线方向20 6 吊环露出桩表面的高度10 7 主筋距桩顶距离10 8 桩顶箍筋网片位置10 9 多节桩锚固箍筋长度（胶泥接桩用）10 10 多节桩锚固箍筋位置（胶泥接桩用）5 11 多节桩预埋铁件位置10 2、混凝土预制桩的接桩桩的接桩方法有焊接、 法兰接及硫磺胶泥锚接三种。前面两种可用于各种土类， 硫磺鸟你锚接适用于软土层， 且对一级建筑桩或承受力的桩宜慎重。焊接接桩时，钢板宜用低碳钢，焊条宜用e43；法兰接桩时，钢板和螺栓宜用低碳钢； 硫磺胶泥锚接时， 硫磺胶泥配

40、合比应通过试验确定，其屋里力学性能应符合表 7-11 的规定。表 43 硫磺胶泥的主要屋里力学性能指标为保证硫磺胶泥锚接桩质量，施工时应做到：（1）锚筋应刷清并调直；（2）锚筋孔内应有完好螺纹。无积水、杂物和油污；（3）接桩时，接点的平面和锚筋孔内应灌满胶泥；物理性能热变形： 60内强度无明显变化； 120变液态； 140145密度最大且和易性最好； 170开始沸腾；超过180开始焦化，且遇明火即燃烧密度： 2.282.32g/cm3吸水率： 0.120.24 弹性没两： 5*105kpa 耐酸性：常温下能耐烟酸、硫酸、硝酸、40一下的铬算、中等浓度乳酸和醋酸力学性能抗拉强度： 4*103kp

41、a 抗压强度： 4*104kpa 握裹强度：与螺纹钢筋为1.1*104kpa；与螺纹孔混凝土为4*103kpa 疲劳强度：对照混凝土的试验方法，但疲劳应力比之p为 0.38时，疲劳修正系数 0.8 第22 页（4）灌注时间不得超过两分钟；（5）灌注后的停歇时间应符合表7-12 的规定；（6）胶泥识块没班不得少于一组。表 4-4 硫磺胶泥灌注后的停歇时间0101020203030404050打桩压桩打桩压桩打桩压桩打桩压桩打桩压桩1 400400 6 4 8 5 10 7 13 9 17 12 2 450450 10 6 12 7 14 9 17 11 21 14 3 500500 13 / 1

42、2 / 18 / 21 / 24 / 3、凝土预制桩的沉桩1） 、锤击沉桩桩锤的选用应考虑地质条件，桩型，布桩的密集程度，单桩竖向承载力及施工条件等因素桩打入时应符合下列规定（1）桩帽与送桩帽与桩周围的间隙应为510mm；（2）锤与桩帽，桩帽与桩之间应加设弹性衬垫，如硬木，麻袋，草垫等；（3）桩锤，桩帽或送桩应和桩身在同一中心线上；（4）桩插入时的垂直度偏差不得超过0.5%；（5）按标高控制的桩，桩顶标高的允许偏差为50+50mm （6）斜桩倾斜度的偏差，不得大于倾斜角（指桩纵向中心线与铅垂线的夹角）正切值的15% 钢筋混凝土预制桩锤击沉桩期的安全问题钢筋混凝土预制桩在沉期间应满足强度和抗裂度

43、要求，特别对于高承台的预制桩， 由于桩的自由度较大， 还应考虑桩的压曲稳定性问题。在实际工作中，沉桩时的桩的断裂问题时有发生，有时还特别严重产生断裂现象的主要原因是下沉过程中进入密实砂层时，锤击次数过多，锤击能量过大所致。第23 页为了防止沉桩时的断裂， ， 需要研究锤击沉桩时桩身的锤击应力，桩身配筋时，应使桩身强度足以抵抗锤击时的锤击应力。2） 、静力压桩法沉桩静力压桩法是以设备本身自重（包括配重）作用力，液压驱动，用静压力将桩压入地基土中的一种沉重工艺。这种施工工艺具有无震动、无噪音、无污染、无冲力和施工应力小的特点。有利于沉桩振动对邻近建筑物和精密设备的影响，避免对桩头的冲击损失， 降低

44、用钢量。在沉桩过程中还可以测定沉桩阻力，为设计和施工提供参数，预估和验证单桩极限承载力，检验桩的工程质量。近年来，由于大吨位压桩机的出现， 提高了静力压桩法施工的适用范围，能将长桩压入砂层， 可适用于对单桩极限承载力设计要求超过 5000kn 的超高层建筑。例如在上海地区，曾使用800t压桩机，将0.50m0.50m38.5m的预制方桩压进中密砂层 （此曾的静力触探比贯入阻力为12.5mpa）2.4m，至设计标高时的压桩阻力为4778kn5868kn，静荷载试验测定的单桩极限承载力为6750kn。4、预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施预制桩属于挤图桩， 沉桩时土体中产生很高的空隙水压力，土体发生侧向挤出和向上隆起， 使周围建筑物和市政管线产生变形，严重时发生开裂、 倾斜等事故， 在预制桩事故时应采取合理的施工方式和必要的防治措施，同时必须进行周围建筑物和市政管线的变形监测，以控制施工速度和改进施工方法。1) 、沉桩对环境的影响预制桩对环境产生不利的影响，这种不利影响主要是指：（1）沉桩的挤土效用使土体产生隆起和水平向的挤压，引起相邻建筑物和市政设施的不均匀变形以致损坏；挤土效应所引起的环境影响以混凝土预制方桩和闭口钢桩和混凝土管桩次之；锤击沉桩和静压沉桩都有挤土的不良效应；（2）锤击沉桩时的震动波对环境也有不良影响，使