换热器计算书5.29

1、过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN工程名：C411热量回收综合改造项目PROJECT设备位号：E-311a/b/cITEM设备名称：甲醛真空蒸发器EQUIPMENT图 号：2015027-cp-03DWG NO。设计单位：云南省化工研究院DESIGNER设 计Designed by日期Date校 核Checked by日期Date审 核Verified by日期Date批 准Approved by日期Date固定管板换热器设计计算计算单位云南省

2、化工研究院设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 0.1MPa设计压力 0.1MPa设计温度 150设计温度 100壳程圆筒内径Di800 mm管箱圆筒内径Di800mm材料名称S22053材料名称S30403 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算开孔补强设计计算管板校核计算DN2400锥段计算DN1200直筒段计算DN1200锥段计算开孔补强计算前端管箱筒体计算计算单位云南省化工研究院计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 100.00° C内径 D

3、i 800.00mm材料 S30403 ( 板材 )试验温度许用应力 s 120.00MPa设计温度许用应力 st 120.00MPa试验温度下屈服点 ss 180.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.39mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 7.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 48.94Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.1250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT£ 0.90 ss =

4、162.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 7.71 MPa校核条件 sT£ sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 1.94478MPa设计温度下计算应力 st = = 5.24MPastf 102.00MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度8.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位 云南省化工研究院计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 100.00° C内径 Di 800.00mm曲面深度 hi 200.00mm材料 S3040

5、3 (板材)设计温度许用应力 st 120.00MPa试验温度许用应力 s 120.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.1250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT£ 0.90 ss = 162.00MPa试验压力下封头的应力sT = = 7.68MPa校核条件sT£ sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 0.39mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 7.7

6、0mm最小厚度 dmin = 2.00mm名义厚度 dnh = 10.00mm结论 满足最小厚度要求重量 59.26 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 1.95410MPa结论 合格内压圆筒校核计算单位云南省化工研究院计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 150.00° C内径 Di 800.00mm材料 S25073 ( 板材 )试验温度许用应力 s 230.00MPa设计温度许用应力 st 230.00MPa试验温度下屈服点 ss 450.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 0.0

7、0mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.20mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 9.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 616.24Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.1250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT£ 0.90 ss = 405.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 6.14 MPa校核条件 sT£ sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 4.68408MPa设计温度下计算应力 st = = 4.17MP

8、astf 195.50MPa校核条件stf st结论 合格开孔补强计算计算单位云南省化工研究院接 管: N1, 89×4.5计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.1MPa设计温度100壳体型式椭圆形封头壳体材料名称及类型S30403板材壳体开孔处焊接接头系数0.85壳体内直径 Di800mm壳体开孔处名义厚度n10mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力t120MPa椭圆形封头长短轴之比 2凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(°) -0 接管实际外伸长度 150mm接管连接型式 插入式接

9、管接管实际内伸长度 0mm接管材料 S30408接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 1mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 0.45mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 116MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 82.9mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.353mm接管计算厚度t 0.0345 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 0.9667开孔补强计算直径 d 82.9mm补强区有效宽度 B 165.8 mm接管有效

10、外伸长度 h1 19.315mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 29mm2壳体多余金属面积 A1 608 mm2接管多余金属面积 A2 113mm2补强区内的焊缝面积 A3 11 mm2A1+A2+A3= 731mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位云南省化工研究院接 管: N5，N10, 89×4.5计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.1MPa设计温度150壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型S25073板材壳体开孔处焊接接头

11、系数0.85壳体内直径 Di800mm壳体开孔处名义厚度n10mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C20mm壳体材料许用应力t230MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角(°) 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(°) 接管实际外伸长度 150mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 S25073接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 1mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 0.45mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 296MPa补强圈许用

12、应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 82.9mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.2047mm接管计算厚度t 0.0135 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 82.9mm补强区有效宽度 B 165.8 mm接管有效外伸长度 h1 19.315mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 17mm2壳体多余金属面积 A1 787 mm2接管多余金属面积 A2 117mm2补强区内的焊缝面积 A3 11 mm2A1+A2+A3= 916mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2

13、+A3)mm2结论: 合格延长部分兼作法兰固定式管板 设计单位 云南省化工研究院 设 计 计 算 条 件 简 图设计压力 ps0.1MPa设计温度 Ts 150平均金属温度 ts100装配温度 to15壳材料名称S25073设计温度下许用应力st230Mpa程平均金属温度下弹性模量 Es 1.94e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数as1.31e-05mm/mm圆壳程圆筒内径 Di 800mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds10mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse9.7mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.9e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di25.027e+0

14、5mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )2.467e+04mm2管设计压力pt0.1MPa箱设计温度Tt100圆材料名称S30403筒设计温度下弹性模量 Eh1.95e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh10mm管箱圆筒有效厚度dhe7.7mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.97e+05MPa材料名称S22053换管子平均温度 tt70设计温度下管子材料许用应力 stt243MPa设计温度下管子材料屈服应力sst400MPa热设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.9e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Et1.962e+0

15、5MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.31e-05mm/mm管管子外径 d25mm管子壁厚dt2mm注：管子根数 n503换热管中心距 S32mm换一根管子金属横截面积144.5mm2换热管长度 L3500mm管子有效长度(两管板内侧间距) L13424mm管束模数 Kt = Et na/LDi5208MPa管子回转半径 8.162mm热管子受压失稳当量长度 lcr1450mm系数Cr =96.83比值 lcr /i177.6管子稳定许用压应力 () 29.71MPa管管子稳定许用压应力 () MPa材料名称S25073设计温度 tp150管设计温度下许用应力230MPa设计温度下弹

16、性模量 Ep1.9e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 4mm管板输入厚度dn38mm管板计算厚度 d33.7mm隔板槽面积 (包括拉杆和假管区面积)Ad0mm2板管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 6.317管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l3.5mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q121.5MPa管材料名称16Mn管箱法兰厚度 54mm法兰外径 930mm箱基本法兰力矩 1.161e+07N×mm管程压力操作工况下法兰力 2.153e+06N×mm法兰宽度 65mm法比值0.009625比值0.0675系数

17、(按dh/Di ,df”/Di , 查<<GB151-1999>>图25)0.00兰系数w”(按dh/Di ,df”/Di ,查<<GB151-1999>>图 26) 0.0004405旋转刚度 13.23MPa材料名称S25073壳壳体法兰厚度35mm法兰外径 930mm体法兰宽度 65mm比值 0.01212法比值0.04375系数, 按dh/Di ,df”/Di , 查<<GB151-1999>>图25 0.00兰系数, 按dh/Di ,df”/Di , 查<<GB151-1999>>图26

18、0.000513旋转刚度 9.888MPa法兰外径与内径之比 1.163壳体法兰应力系数Y (按 K 查<<GB1502011>>表7-9) 12.96旋转刚度无量纲参数 0.001491膨胀节总体轴向刚度 0N/mm管板第一弯矩系数(按,查<<GB151-1999>>图 27) 0.2457系系数 26.22系数(按查<<GB15198>>图 29) 3.95换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 2.98数换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 管板第二弯矩系数(按K,Q或查<<GB151-1999>>图28

19、(a)或(b)2.399系数（带膨胀节时代替Q） 0.002821计系数 (按K,Q或Qex 查图30) 0.003879法兰力矩折减系数 0.2777管板边缘力矩变化系数 0.9754算法兰力矩变化系数 0.7291管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 22.557e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管 ) 4.461e+05mm2数管板布管区当量直径 753.6mm系数 0.5088系系数 0.2842数系数 5.094计系数(带膨胀节时代替Q) 7.55算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.942管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt)

20、 0.3662仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.000393 当量压力组合 0.10.1MPa 有效压力组合 0.5094-21.41MPa基本法兰力矩系数 0.1114-0.002649 管板边缘力矩系数0.11410.0001024管板边缘剪力系数 2.9920.002684管板总弯矩系数 1.860.2514系数仅用于 时0.35520.04802系数 当 时,按K和m 查图31(a)实线当 时,按K和m 查图31（b）0.7630.1605系数 > 0 ,=, <

21、0 , =0.7630.1605管板径向应力系数带膨胀节Q为Q= 0.10990.005804管板布管区周边处径向应力系数 =0.12790.004342管板布管区周边处剪切应力系数 =0.1440.03617壳体法兰力矩系数0.02887-0.002793计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 40.121.5 34589.083 690 MPa管板布管区周边处径向应力36.741.5 3459.7573 690 MPa管板布管区周边剪切应力2.0870.5 115-22.031.5 345MPa壳体法兰应力 39.791.5 345161.83 690 MPa换热管轴向应力 1.63624

22、329.7143.23 72929.71MPa壳程圆筒轴向应力 3.041195.5-32.11586.5MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.8602q121.522.713q焊接 q胀接364.5MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.000393 当量压力组合 -0.1284-0.1284MPa 有效压力组合 -0.755-22.68MPa操作情况下法兰力矩系数-0.01394-0.0004641管板边缘力矩系数 -0.01394-0.0004641管板边缘剪力系数 -0.

23、3654-0.01217管板总弯矩系数 -0.99450.2192系数仅用于 时0.18990.04185系数 当 时,按K和m 查图31（a）实线当 时,按K和m 查31（b)0.66220.1684系数 >0, =; <0 ,=0.66220.1684管板径向应力系数带膨胀节Q为Q =0.015160.005999管板布管区周边处径向应力系数=-0.010870.003729管板布管区周边处剪切应力系数 = 0.022890.03564壳体法兰力矩系数 -0.006692-0.00295计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 8.2031.5 34597.523 690 MPa

24、管板布管区周边处径向应力 7.0931.534518.513690 MPa管板布管区周边剪切应力-0.49160.5 115-22.991.5 345MPa壳体法兰应力13.671.5 3451813 690 MPa换热管轴向应力 1.4824329.7145.443 72929.71MPa壳 程圆筒轴向应力 1.321195.5-31.47586.5MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.7779q121.523.893q焊接q胀接364.5MPa计算结果管板名义厚度38mm管板校核通过换热管内压计算计算单位云南省化工研究院计算条件换热管简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 15

25、0.00° C内径 Di 21.00mm材料 S25073 ( 管材 )试验温度许用应力 s 296.00MPa设计温度许用应力 st296.00MPa钢板负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.00mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度 dn = 2.00mm重量 3.97Kg压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 51.47826MPa设计温度下计算应力 st = = 0.57MPastf 296.00MPa校核条件stf st结论 换热管内压计算合格换热管外压计算计

26、算单位云南省化工研究院计算条件换热管简图计算压力 Pc -0.10MPa设计温度 t 150.00° C内径 Di 21.00mm材料名称 S25073 (管材)试验温度许用应力 s 243.00MPa设计温度许用应力 st 243.00MPa钢板负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.14mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度 dn = 2.00mm外压计算长度 L L= 3500.00mm外径 Do Do= Di+2dn = 25.00mmL/Do 140.00Do/de 1

27、2.50A 值 A= 0.0077070B 值 B= 220.44重量 3.97 kg压力计算许用外压力 P= 25.90144MPa结论 换热管外压计算合格管箱法兰计算计算单位云南省化工研究院设 计 条 件简 图设计压力 p0.100MPa计算压力 pc0.100MPa设计温度 t100.0° C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称S30403体许用应力 120.0MPa法材料名称16Mn许用sf178.0MPa兰应力stf178.0MPa材料名称35螺许用sb118.0MPa应力stb106.0MPa栓公称直径 d B20.0mm螺栓根径 d 117.3mm数

28、量 n40个Di800.0Do930.0垫 结构尺寸Db890.0D外865.0D内805.0016.0 mmLe20.0LA19.0h10.0126.0材料类型软垫片N30.0m3.00y(MPa)20.0压紧面形状1a,1bb9.80DG845.4片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 > 6.4mm b=2.53 b0 > 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 520486.3N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 71747.4 N所需螺栓

29、总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 4410.9mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 9395.9mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 50240.0NLD= L A+ 0.51 = 32.0mmMD= FD LD = 1607680.0N.mm作FG = Fp = 15606.7NLG= 0.5 ( Db - DG ) = 22.3mmMG= FG LG = 348007.9N.mmMpFT = F-FD = 5864.4NLT=0.5(LA + d1 + LG ) = 33.6mmMT= FT LT = 197333.1N.mm外压: Mp = F

30、D (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 2153021.0N.mm预紧 MaW = 814603.9NLG = 22.3mmMa=W LG = 18164564.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 18164564.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 69.9mm最小间距 46.0 (查GB150-2011表9-3)mm最大间距 132.6mm 形 状 常 数 确 定113.14h/ho = 0.1 K = Do/DI = 1.163 1.6由K查表9-5得T=1.854Z =6.691Y =1

31、2.961U=14.243整体法兰查图9-3和图9-4FI=0.90501VI=0.470800.00800松式法兰查图9-5和图9-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图9-7由 d1/do 得f = 2.22216整体法兰 = 876191.3松式法兰 = 0.00.2=f e+1 =1.43g = y/T = 0.771.58 = 0.95剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 5.45MPa校核合格操作状态 0.48MPa校核合格输入法兰厚度f = 54.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 78.39MPa =267.0 或

32、 =300.0( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 ) 校核合格径向应力 12.89MPa = 178.0校核合格切向应力 14.68MPa = 178.0校核合格综合应力 = 46.54MPa = 178.0校核合格刚度系数 0.274 校核合格法兰校核结果校核合格 内压锥形封头校核计算单位 云南省化工研究院计算所依据的标准GB 150.3-2011 设计条件锥壳简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 100.00° C锥壳大端直径 DiL 2400.00mm锥壳小端直径 Dis 1200.00mm锥壳大端转角半径 r 240.00mm锥壳小端转角半径 rs 0.00m

33、m锥壳计算内直径 Dc 2259.42mm锥壳半顶角 a 45.00°大端产生的轴向载荷 f10.00N/mm小端产生的轴向载荷 f20.00N/mm大端筒体小端筒体锥壳部分材料名称S30408S25073S30403材料类型板材板材板材试验温度许用应力 s 137.00285.00120.00MPa设计温度许用应力 st137.00285.00120.00MPa试验温度下屈服点 ss205.00550.00180.00MPa钢板负偏差 C10.300.300.30mm焊接接头系数 f0.850.850.85腐蚀裕量 C22.002.00 2.00mm锥 壳 厚 度 计 算锥壳 锥壳

34、厚度dc = = 1.57mmf 系数f = = 0.67锥壳大端过渡段厚度 drdr= = 1.09mmK 系数 K = 0.9286计算厚度dr= 1.57mm圆筒内直径的0.3%7.20mm锥壳小端是否加强 需要加强计算厚度 dr不需加强dr =dc = mm需要加强/RS>=0.002dr= = mmQ2= /RS<0.002dr= = 5.04mmQ2= 4.20圆筒内直径的0.3% 3.60mm锥壳加强段长度130.82mm圆筒加强段长度110.01mm压力试验时应力校核锥壳压力试验类型液压试验试验压力值PT = 1.25Pc= 0.1250 (或由用户输入)MPa压力

35、试验允许通过的应力stsT£ 0.90 ss = 162.00MPa试验压力下的应力sT = 19.53MPa校核条件sT£ sT校核结果 合格计 算 结 果锥壳所需名义厚度 4.50 mm锥壳大端所需名义厚度 10.00 mm锥壳小端所需名义厚度 8.00 mm输入厚度14.00mm结论合格内压圆筒校核计算单位云南省化工研究院计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 150.00° C内径 Di 1200.00mm材料 S25073 ( 板材 )试验温度许用应力 s 230.00MPa设计温度许用应力

36、 st 230.00MPa试验温度下屈服点 ss 450.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 1.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.31mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 532.63Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.1250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT£ 0.90 ss = 405.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 10.22 MPa校核条件 sT£ sT校

37、核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 2.81435MPa设计温度下计算应力 st = = 6.95MPastf 195.50MPa校核条件stf st结论 合格 内压锥形封头校核计算单位 云南省化工研究院计算所依据的标准GB 150.3-2011 设计条件锥壳简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 150.00° C锥壳大端直径 DiL 1200.00mm锥壳小端直径 Dis 800.00mm锥壳大端转角半径 r 180.00mm锥壳小端转角半径 rs 80.00mm锥壳计算内直径 Dc 1020.01mm锥壳半顶角 a 60.00°大端产生的轴

38、向载荷 f10.00N/mm小端产生的轴向载荷 f20.00N/mm大端筒体小端筒体锥壳部分材料名称S25073S25073S25073材料类型板材板材板材试验温度许用应力 s 230.00230.00230.00MPa设计温度许用应力 st230.00230.00230.00MPa试验温度下屈服点 ss450.00450.00450.00MPa钢板负偏差 C10.300.300.30mm焊接接头系数 f0.850.850.85腐蚀裕量 C21.001.00 2.00mm锥 壳 厚 度 计 算锥壳 锥壳厚度dc = = 0.52mmf 系数f = = 0.85锥壳大端过渡段厚度 drdr= =

39、 0.35mmK 系数 K = 1.1433计算厚度dr= 0.52mm圆筒内直径的0.3%3.60mm锥壳小端是否加强 需要加强计算厚度 dr不需加强dr =dc = mm需要加强/RS>=0.002dr= = mmQ2= /RS<0.002dr= = 4.64mmQ2= 5.80圆筒内直径的0.3% 2.40mm锥壳加强段长度86.18mm圆筒加强段长度60.94mm压力试验时应力校核锥壳压力试验类型液压试验试验压力值PT = 1.25Pc= 0.1250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT£ 0.90 ss = 405.00MPa试验压力下的应力sT = 19.55MPa校核条件sT£ sT校核结果 合格计 算 结 果锥壳所需名义厚度 4.50