满堂支架工程施工组织方案

1、范文范例学习指导丁家堡公公分离式立交满堂支架施工方案一、 概述丁家堡公公分离式立桥为单箱单室预应力连续箱梁 ，箱梁顶板宽 8.1m ，底板宽 4.1m ，全桥长 96.6 米。预应力钢束设置采用 j15.24 钢绞线 ， Rby=1860Mpa ，波纹管制孔。 丁家堡公公分离式立桥桥位区多为农田 、耕地，陆地施工条件相对较好 。施工时 ，先将桥位地基处理后，采用扣件式满堂脚手架单幅逐跨现浇施工工艺进行施工。二、 堂支架搭设及预压1、地基处理先用推土机将表层耕质土 、有机土推平并压实 ；承台基坑清淤后采用分层回填亚粘土并整平压实 。原有地基整平压实后 ，再在其上填筑大约 30cm 的山皮土 ，用

2、振动压路机进行辗压 ，辗压次数不少于 5 遍，如果发现弹簧土须及时清除 ，然后在处理好的山皮土层上铺设 20cm 石子，采用人工铺平 ，用 YZ20 吨振动压路机进行辗压 。在石子层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设枕木 ；为尽量减少地基变形的影响 ，在承台基坑回填好的地基上铺设大型废钢模板 （此处不铺设枕木 ），废钢模板铺设时 ，面板朝下 。压实的黄土层及石子层的宽度大约为 28 米 。为避免处理好地基受水浸泡 ，在两侧word 整理版范文范例学习指导开挖 40 ×30cm 的排水沟 ，排水沟分段开挖形成坡度 ，低点开挖集水坑 。2、支架安装本支架采用 “扣件 ”式满堂

3、脚手架 ，其结构形式如下 ：纵向立杆间距为 90cm ，横向立杆间距除箱梁腹板所对应的位置处间距按 46cm 布置外 ，其余按 90cm 左右间距布置（可详见 满堂支架横向布置图 ），在高度方向每间隔 1.2m 设置一排纵 、横向联接脚手钢管 ，使所有立杆联成整体 ，为确保支架的整体稳定性 ，在每三排横向立杆和每三排横向立杆各设置一道剪刀撑 。在地基处理好后，按照施工图纸进行放线 ，纵桥向铺设好枕木 ，便可进行支架搭设 。支架搭设好后 ，测量放出几个高程控制点，然后带线 ，用管子割刀将多余的脚手管割除 ，在修平的立杆上口安装可调顶托 ，可调顶托是用来调整支架高度和拆除模板用的 ，本支架使用的可

4、调顶托可调范围为 20cm 左右 。脚手管安装好后 ，在可调顶托上铺设 I14 工字钢 ，箱梁底板下方的 I14 工字钢横向布置 ，长 6m ，间距为0.9m ；由于本方案外侧模板及翼缘模板为大型钢模板 ，为考虑模板整体移动 ，在翼缘板下所对应的位置 I14 工字钢采用顺桥向布置 。I14 工字钢铺设好后 ，然后在箱梁底板下宽 6 米的 I14 工字钢铺设 6X12cm 的木枋 ，木枋铺设word 整理版范文范例学习指导间距为 ：在箱梁腹板所对应的位置按18cm 布置，底板其余位置按 3035cm布置。 木枋布置好后可进行支架预压。3、支架预压安装模板前 ，要对支架进行压预 。支架预压的目的

5、：1、检查支架的安全性 ，确保施工安全 。2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响 ，有利于桥面线形控制。预压荷载为箱梁单位面积最大重量的 1.1 倍。本方案采用沙袋法分段预压法进行预压 ：施工前 ，根据桥梁自重装好等量的沙袋为了解支架沉降情况 ，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每 5 米布置一排 ，每排 4 个点 。在加载 50%和 100% 后均要复测各控制点标高 ，加载 100% 预压荷载并持荷 24 小时后要再次复测各控制点标高，如果加载 100% 后所测数据与持荷 24 小时后所测数据变化很小时 ，表明地基及支架已基本沉降到位 ，可以卸载，否则还须持荷进行预压

6、，直到地基及支架沉降到位方可卸载 。卸载完成后 ，要再次复测各控制点标高 ，以便得出支架和地基的弹性变形量 （等于卸载后标高减去持荷后所测标高 ），用总沉降量 （即支架持荷后稳定沉降量 ）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形word 整理版范文范例学习指导（即塑性变形 ）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高 。4、支架受力验算、 底模板下次梁 （ 6×12cm 木枋）验算：底模下脚手管立杆的纵向间距为 0.9m ，横向间距根据箱梁对应位置分别设为 0.46 和 0.9 m ，顶托工字钢横梁按横桥向布置 ，间距 90cm ；次梁按纵桥向布置，间距 35cm 和 18

7、cm 。因此计算跨径为 0.9m ，按简支梁受力考虑 ，分别验算底模下斜腹板对应位置和底板中间位置 ：a、斜腹板对应的间距为18cm 的木枋受力验算底模处砼箱梁荷载：P1 = 2.5 ×26= 65 kN /m2（按2.5m 砼厚度计算 ）模板荷载 ： P2 = 200kg/m2= 2kN /m2设备及人工荷载 ： P3 = 250kg /m2= 2.5kN /m2砼浇注冲击及振捣荷载： P4 = 200kg/m2=2kN /m2则有 P =（P1 + P2 + P3 + P4）= 71.5 kN /m2W =bh2/6 = 6×2/612=144 cm3由梁正应力计算公式

8、得： =qL2/ 8W =（71.5×0.18）×1000 ×0.92 / 8 ×144 ×10-6word 整理版范文范例学习指导=9.05 Mpa =10Mpa强度满足要求；由矩形梁弯曲剪应力计算公式得： = 3Q/2A = 3×（71.5×0.18）×103×（0.9 /2 ）/ 2 ×6×12×10-4= 1.21 Mpa = 2Mpa （参考一般木质 ）强度满足要求 ；由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.1 ×105 Mpa ；I = bh3/12 =

9、 864cm4f max = 5qL4 / 384EI = 534× 12.87 ××103.9×/ 10384 × 864 ×- 108× 10= 1.273mm f = 1.5mm（ f = L/400）刚度满足要求 。b 、底板下间距为35cm 的木枋受力验算中间底板位置砼厚度在 0.5 0.7m 之间 ，按 0.7m 进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重 ，木枋间距 0.35m ，则有：底模处砼箱梁荷载： P1 = 0.7 ×26= 18.2 kN /m2内模支撑和模板荷载：P2 = 400kg/m2=

10、 4kN /m2设备及人工荷载 ：P3 = 250kg /m2= 2.5kN /m2砼浇注冲击及振捣荷载：P4 = 200kg/m2= 2kN/m2则有 P =（P1 + P2 + P3 + P4）= 26.7 kN /m2word 整理版范文范例学习指导q=26.7 ×0.35=9.345t/m 71.5×0.18=12.87 t/m表明底板下间距为0.35m 的木枋受的力比斜腹板对应的间距为0.18m 的木枋所受的力要小 ，所以底板下间距为 0.35m 的木枋受力安全 。以上各数据均未考虑模板强度影响 ，若考虑模板刚度作用和 3 跨连续梁 ，则以上各个实际值应小于此计算

11、值 。、 顶托横梁 （ I14 工字钢 ）验算：脚手管立杆的纵向间距为0.9m ，横向间距为0.9m 和 0.46m ，顶托工字钢横梁按横桥向布置，间距 90cm 。 因此计算跨径为0.9m 和 0.46m ，为简化计算 ，按简支梁受力进行验算 ，实际为多跨连续梁受力 ，计算结果偏于安全 ，仅验算底模下斜腹板对应位置即可 ：平均荷载大小为q1= 71.5 ×0.9=64.35kN/m另查表可得 ：W I14 =102 ×103mm3；I = 712 ×104mm 4 ；S = I / 12跨内最大弯矩为 ：Mmax =64.35× 0.46×

12、由梁正应力计算公式得： w = Mmax / W = 1.702× 106 / (102× 103 )=16.69 Mpa w =145Mpa满足要求 ；挠度计算按简支梁考虑，得：E = 2.1 ×105 Mpa ；word 整理版范文范例学习指导49f max= 5qL4 / 384EI= 5 × 64.35× 1000 ××0.4610 /(384 × 2.1 ×5×10712 × 410)= 0.053mm f = 2.25mm（ f = L/400）刚度满足要求 。、立杆强度验

13、算 ：脚手管 （ 48×3.5 ）立杆的纵向间距为 0.9m ，横向间距为0.9m 和0.46m ，因此单根立杆承受区域即为底板0.9m × 0.9m或 0.46m× 0.9m箱梁均布荷载 ，由工字钢横梁集中传至杆顶。 根据受力分析 ,不难发现斜腹板对应的间距为 0.46m×0.9m立杆受力比其余位置间距为0.9m×0.9m 的立杆受力大 ，故以斜腹板下的间距为0.46m×0.9m 立杆作为受力验算杆件 。则有 P = 71.5 kN /m2由于大横杆步距为1.2m ，长细比为 =/ i = 1200 / 15.78 = 76查，表可

14、得 = 0.744 ，则有：N= A =0.744× 489 × 215 = 78.22 kN而 Nmax = P× A =71.5 × 0.46× 0.9 = 29.6可kN见 N ， N ，抗压强度满足要求 。另由压杆弹性变形计算公式得：（按最大高度 11m 计算） L = NL/EA = 29.6× 103 × 11 × 103/2.1× 105 × 4.89 × 102=3.171mm压缩变形很小单幅箱梁每跨混凝土 340m3 ，自重约 884 吨，按上述间距布置底座 ，则每跨连续箱梁下共有765 根立杆 ，可承受 2525 吨荷载 （每根杆约可承受33kN ），比值为 2525/884 = 2.86，完全满足施工要求 。word 整理版范文范例学习指导经计算 ，本支架其余杆件受力均能满足规范要求，本