表冷器空调设计例题

1、设计数据与要求目前我司正在大量生产各种型号的分体空调机和窗机，在设计过程中更注重对机型的优化改进，以降低成本。根据 经验分析可知，型号为kf (r) -36gw的冷凝器换热面积有可能过剩，在这个前提下，对该机型进行了整机的设计计算， 而设计的重点也放在了蒸发器的计算和冷凝器换热面积的校正计算上，毛细管的选择定型、系统制冷剂充注量的估算、 电器控制、管路及辅助设备的设计只作简单说明。1、蒸发器为表面式空气冷却器，进口空气的干球温度tai =27°c，湿球温度 tsl =19°c,管内r22的蒸发温度to二5c,要求出口空气的干球温度ta2 =15. pc,湿球温度ts2 =1

2、3. 2°c,蒸发器制冷量q0二3600w,蒸发器选用7x036mm的内螺纹紫铜管，翅片选用6 f = 0. 12mm的铝套片，翅片间距sf=1.6inm。管束按等 腰三角形叉排排列，垂直于流动方向的管间距s1 =17. 6mm,沿流动方向管排数nl =2,迎风面风速wf=1. 18m/so2、冷凝器同样为表面式空气冷却器，冷凝温度为tk二5(tc,进口空气的干球温度tai =35°c,出口空气的干球温度ta2 =44.8°c,冷凝器选用管径为9.52x 05mni的紫铜管，选用的翅片厚度为f = 0. 14mm的百叶窗铝制套片，套片的节距s f =1. 7mm,

3、迎风面上管中心距s1二25mm,迎风面的风速 wf =1. 86m/s管束排列采 用正三角形叉排。第一章、压缩机的选型计算为使压缩机充分发挥制冷能力以及能髙效率、长时间运行，及使制冷装置与压缩机相适应、保持平衡，本机型的 设计决定选用广州三菱压缩机有限公司的型号rii247vxac的旋转式压缩机。rh247vxac的主要参数如下：压缩机的泵体规格 种类 汽缸数 排气量cc/rev旋转式124. 7电动机的规格种类额定输出w磁极对数p额定转速rpm绝缘等级绕组电阻 (20 c) q电容分相式120022840/2860 (220/240v)e主 2. 13/副 3. 19制冷剂r-22 (cii

4、cie2)电源规格额定电压 v (频率hz)相220-240(50)单相启动性能堵转电流a最低启动电压 v32/35 (220/240v)176以下性能制冷能力w输入功率w运行电流a4290/4330± 5%1390/1430± 5%6. 6/6. 4从上表可以看出，现选用的rh247压缩机其能力比设计所需(3600w)高出了近700肌 究其原因，是因为压缩机的 制冷能力受其运行中温度、压力、以及压缩机的冷却方式所左右。而压缩机的设计能力是在蒸发器和冷凝器为无限大(或 蒸发器和冷凝器浸泡在水里，用水冷却)，以保证其恒定的试验工况的前提下得出的，而实际应用时一般的壁挂式空调器

5、 其蒸发器和冷凝器不可能做得很大，而且当铝铠的材料或生产厂家的生产工艺不一致时会追成换热效果的不一致，即相当于压缩机的工况不能保持恒定，从而影响压缩机的制冷能力。再者，设计装置时，需要一定的设计裕度，既所需压缩 机的能力要比所需大10%一20%,这样当热负荷发生剧烈变化时，装置也能够满足要求。另外，一般在装置的设计时， 两器的换热面积都应比设计计算时有一定的裕度，但出于成本的考虑，对于在相同的设计裕度的情况下，两器所增加的 成本就会很大，而压缩机的成本几乎不变，故将两器的设计裕度的一部分也分落到压缩机上，这样就会使机组的成本大 大降低，而同时又可保证装置的能力。虽然这样压缩机的功率会有一点点的

6、增大，但只要匹配得好，其能效比仍能达到 或超出国际的要求。第二章、蒸发器的设计计算1、计算几何参数片后的管外径为：db = d0 + 2 6 f =7+2x0. 12 =7. 24mm如右图所示，沿气流流动方向的管距为：s2 =sltan35. 8 =17. 6x0. 72mm 二 12.7mm 沿气流方向套片的长度：l2 = 2s2二2x 12. 7mm=25. 4mm每米管长翅片的外表面积：=2x17.6x12.7-=0. 2279 m2/m每米管长翅片间的管子表面积：ab =jidb_00()= 0.0210 m2/m每米管长的总外表面积：aof =af + ab =(0. 2279+0

7、. 0210) m2/m = 0.2489 m2/m 每米管长的外表面积：abo = ji db = ji x0. 00724=0. 02275 m7m管内径：di 二do-2x0. 36 =7-0. 72=6. 28 mm每米管长的内表面积：ai 二 jidi 二 jix 0.00628 =0.01973 m2/m每米管长平均直径的表面积：am =n (di+do)/2= n (0. 00724+0. 00628)/2 =0. 02124 m2/m 由以上计算可得：aof / abo =0.2489/0.02275 二 10. 9412、计算空气侧干表面传热系数1) 空气的物性进口空气干球温

8、度tal=27°c湿球温度19°c出口空气干球温度 "2二15. pc湿球温度13. 2°c当地大气压101320pa空气的平均温度为t f二匚| +匚2二27 + 15.1二21. 1* 2 2v f =15. 16x io"nf/scpf =1005j/(kg. k)空气在2i. rc下的物性为：p f =1.2006kg/mprf =0.70282) 最窄截面处空气流速w maxsisf(srdihffwy17.6x1.6(17.6-7.24x1.6-0.12)xl5 = 2.11m/s3）干表面传热系数干表面传热系数可用空调器结构设计（

9、华工版）中p53页（3-8）式来计算（1）、肋片沿气流方向的长度为l1 二25. 4 =0. 0254m（2）、当量直径dede =2x(17.6-7.72x1.6-0.12)6 - dj+ £ - 厲广(17.6 - 7.72)+(1.6 - 0.12)二2 574 mm = 2. 6 mm(3)、最窄截面处的空气流速w maxssf一 sw/"wv = (17.6-7.24x1.6-0.12)x】5 = 2.11 m/s17.6x1.6(4)、空气在21. 1*下的运动黏度和导热系数为a =2. 5988xw3(n/m. k)v f =15. 16x 0-6 m2/s(

10、5)、雷诺数及ll/de值re =2. 11x0. 0026/15. 16x 1q-6=361. 87(6).ll/de 二0. 0254/0. 0026 二9 769系数及指数的计算a 二 0.518 - 0.02315 x 厶 + 0.000425de/ 、211-3x10-6-0.518-0.02315x9.769 + 0.000425x9e7692-3xl0"6x9.769二0. 518-0. 226+0. 041-0. 0028= 0. 330200.33 (1.36-0. 24re/1000)=0. 33(1. 36-0. 24x361. 87/1000)=0. 420n

11、 二 0.45 + 0.0066 厶二 0. 45+0. 0066x9. 769 = 0.514dem 二-0. 28+0. 08(re/1000)二-0. 28+0. 08 x (361.87/1000)二-0. 251所以光管的干表面传热系数为：/、加ao = ax-xcxrex dede)= 1.1x(2.5988x10-2/().0026)x().420x361870-514x9 769-0,251= 53.84因为波形片的干表面传热系数是平直套片的1.2倍，而冲缝片根据实际的生产情况，其干表面传 热系数是波形片的1.35倍，所以冲缝片的干表面传热系数为：ao' =1.2x1.

12、35x53.84 = 87.22w /(财灯)4) 、确定空气在蒸发器内的状态变法过程trntal=27ta2=15._ld(g/kg)根据给定的空气进出口温度由湿空气h-d的图可得hl=54. 0kj/kg,dl=10. 5g/kg, h2=36. 5kj/kg,d2=8. 5g/kg, 在图上连接空气的进出口状态点1和2,并延长与饱和空气线(©二1.0)相交于w点，该点的参数是 hw二29. 5kj/kg, tv二9 c, dw=7. 13g/kg.在蒸发器中的空气的平均比焙为：h>n = h +/?| + /12 - =(29.5 +/ 畑=43.5灯 / 畑112 一

13、h w在h-d图上按过程线与hw二43. 5kj/kg线的交点读得tm=19. 7 c,dm=9. 4g/kg,析湿系数可由下式确定:= 1 + 2.4694-7j319.7-9= 1.545) 、循环空气量的计算进口状态下干空气的比体积可由下式确定:3.6x360054.0-36.5kg i h = 140.6kg / h故循环空气的体积流量为:vi =pb287.4(273 + 27)(1 + 0()()16x ().5)101325=0.8656) .空气侧当量表面积传热系数的计算当量表面积传热系数对于正三角形叉排排列的冲缝套片管束，翅片效率/.可由小型制冷装置书中式(4-13)计算，叉

14、排时翅片可视为六角形，且此时翅片的长对边距离和短对边距离之比为a/b二17. 63/15. 6二1. 13,且卩力二b/db二15. 6/7. 24,故"27椅丽丽心93肋片折合高度为:小牛(pi)(l + 0351讷=孕(2.493 -1x1 + 0.35 52.493)=733 mm取铝片热导率：入二203w/ (m. k)in = 97.19,7f12a鳥 _ /2x8722xl5 _i v 203x0.00012 m故在凝露工况下的翅片效率为:“ th(mh) 仏(97.19x0.007133)n x m97.19x0.007133当量的表面传热系数为：tjfaf + ah

15、，一 c (0.866x0.2279 + 0.0210iz2aj = cao= 1.54x87.22x w/.k)aofv0.2489丿=117.84用/需水)7) 、管内r22蒸发时表面传热系数的计算：由于本人设计的kf-36gw空调器选用三菱rh247vxac压缩机，由规格书上可查得其相关资料：排气量 ：24.7 (1.507)cc/rev (cu. in/rev)额定转速：2840/2860(220/240v) rpmkf-36gwde实际排气温度由厂家实验室提供的数据为89.5 c。因为r22在89.5 c的密度查制冷工质性质图表得/? = 51.52畑/肘，所以r22的总质量流速为:

16、q ” = p x(24.7 x 2840 x 60x 0芦)=51.52 x 24.7 x 2840x 60 x 0“ = 216.84已知kf-36gw需设计成三进三出的模式，故蒸发器的分路数为7=3,则每一分路中的r22的质量流量为 qnd = 216.84/3 = 72.28/h ,没根管子的有效流通面积为:av =314x0.00628,4= 3.1x103/72.28每一分路中r22在管内的实际质量流速为:=647.67畑 /(肘)%3600x4, 3600x3.1 勺疗作为迭代计算的初值，取g广8800w/ （nf.s）,由空调器结构设计书中（华工版）式（3-21）计算0.6财

17、0.5247 %»0.343l)式中b值按蒸发器温度仏二5 c查该书表（3-2）得1=1. 46,故r22在管内换热系数为:% = 0.5247x88()()°"x厂 647.67x3*、0.00628 ,x 1.46°叫 1742.1 w/仏戰)8）、传热温差的初步计算暂先不计算r22的阻力对蒸发温度的影响。则有:om =nt a2 to厂如 _ 27°-15.1 “5 3 c 后乙 27.0 50- -15.1-5 9）、传热系数的计算由于r22与润滑油部分互溶，故管内污垢热阻可忽略，据文献介绍翅片侧污垢热阻，管壁导热热阻及翅片与管 壁接触

18、热阻之和（人+久+可取为5.95xl0f/肿（华工版空调结构设计上推荐值为2. 68.6xk.=clf+ y +y + y + ci" iw is ci0 ajio閒=463w /(m- .k)+ 0.00595 + -0.01973x17421117.842 = 705.79w / m2务=乩0厂46.13xl5.3w/加毎字财牆x7o5.79 = 8酒加10）、核算假设的q i值a.计算表明，假设的qi初值8800w/m2与核算值8903 w/m2较接近，偏差小于2. 5%,故假设成立，有效。 11入蒸发器结构尺寸的确定蒸发器所需的表面传热面积 ，2036002= = =

19、76;-409mxo= - = 5101zn2co g（）705.79蒸发器所需传热管总长= 5.101/0.2489 = 20.49m已知室内风量为640.6m3/h,迎面风速为wf=l. 15m/s,则迎风面积af为:= 6406 m2 = 0.182m27 w/ 1.15x3600rnmm,取蒸发器的宽度b二647 mm,高度h二281. 2 mm,则实际的蒸发器的迎风面积为0. 182 m2o已选定垂直于气流方向的管间距为s1二17.6mm,故垂直于气流方向的每排管子数为：h 281.2 让压兀帚帀w排深度方向（沿气流流动方向）为2排，共布置32根传热管，传热管的实际总长度为: lt=

20、0. 647x16x2=20. 704m传热管的实际内表面传热面积为：a = i6x2x/.xo.647 = 16x2xx0.00628x0.0647 = 0.4085 m2又因为:a/ 0.4085（；=ia. 0.40912）、空气侧的阻力计算（按照空调器结构设计中的例子进行计算） 在蒸发器中空气的平均参数：比容：1 + 0001必丿1 + 0.0016厶287 x (19.7 + 273)1 + 0.0016x9.4< 1 + 0.001x9.4x101320=0.834 m3/密度:v,干工况下的阻力可按空调器结构设计书上式（3-20）来计算:(必2) 1 exo.ol 13xg

21、x(l .20x2.1 1)= 6.31 p“（备注：式中e为考虑肋片表面粗糙度的系数，对粗糙的肋片4=0.0113,对光滑的肋片e二0.007,u2为最窄截 面处的风速，本机的蒸发器的肋片为百叶窗形式，故2=0.0113。）根据析湿系数4=1.54查该书表（3-3）得4）二1. 22,故湿工况下的阻力按该书式（3-29）计算得： pw严 © 沁 p<7 = 1.22x6.31 = 7.698 p(13）、风量的计算及风机的选择蒸发器所需风量按厂家设计经验，一般按每千瓦冷量取0.05加3/$,故本机蒸发器所需的理论风量为:qv = 3.6x3600x0.05 = 648 m3

22、/ h试验表明实际匹配时机姐所需风量为640.8,/?就可满足要求。近年在分体壁挂机的室内机的设计中，风机 的选择是一个重要的问题，因为风量与风轮的直径的三次方成正比、与风机的转速（也就是风轮的转速）成正比 而室内机的噪音又与转速成正比，所以在保证俸禄的前提下贯流风机的选择必须从以下几个方面来考虑：（1）、室内机的形状尺寸的大小、蒸发器的大小（2）、所匹配电机的转速（3）、对不同型号（功率）的机组其噪音指标由企业标准来确定（企业标准必须小于国家标准）综合考虑上述因素后，决定选用直径为0=97 mm,长度为633 mm的贯流风叶，再配上型号为yw16-4的pg电机 （pg电机的转速由室内电气控制

23、板控制，该pg电机的功率为16w,极数为4。）三、冷凝器的设计计算1、有关温度设计参数及冷凝器热负荷确定冷凝温度fk = 50°c进出口空气温差z/2-rfl|=9.8°c进口空气干球温度t（d = 35°c 出口空气干球温度tai = 44.8°c对数平均温差：由小型制冷装置设计指导中图3-1查得r22在= 50°c,（） = 5°c时的冷凝负荷系数co =1 *24 »实际生产中，由实验 室测出的功率反推可知c（）= l39-t.4o ,则实际的冷凝热负荷为：qk = co q（）= 1.39 x 3600 = 5000

24、1v2、翅片管族结构参数选择及计算选择巾9. 52 mmx0.5mm的紫铜管为传热管，选用翅片是厚6 f=0. 14 mm的条缝形整张铝制套片，取翅片节距sf二 1.7 mm, sl=25mm, s2=21. 65 mmdi =d0-2x0. 5-1 二& 52 mm , db =d0+2 6 f=9. 52+2x0. 14=9. 8 nun管族排列采用正三角形叉排毎米管长各有关传热面积分别为：af = 2sis2-dh/s/=2xclh = 71 db sf- s 11 sf =0.0098 x(0.0017 - 0.0014)/o.oo 17 = 0.0283 m2 / m aof

25、 = af + ah =(0.5480+0.0283)/ mqi = di =兀 x 0.00852 = 0.0268/ in紫铜管每米管长平均面积:am =彳仏 + 必卜彳(0.00852 + 0.0098)= 0.0283 也2 / 巾取当地大气压pb=101320pa,由空气（干空气）热物理性质表，在空气平均温度un二39 c条件下,cpa = 1013j /(kg.k),九=0.026491v /(/),几= 17.59x10一&肘"，在进风温度, = 35°c的条件下，几=1.1095心/屛冷凝器所需空气体积流量：=0.4539 m/s = 1634.04

26、 卅/?qk5000pslf 广 l1095x1013x9.8从现有的产品中量得冷凝器迎风宽度即有效管长1二0.74m,冷凝器的迎风面高度h二0.50m,则迎风面积：ay二0.74x0. 50=0. 37 m2又因为冷凝器翅片采用百叶窗形式，故实际的迎风面上空气流通面积为：a), = a i 898 x $ 广 x h x 2 = 0.37 898 x 0.00014x 0.5 x 2 = .243 加 2 所以实际的冷凝器的迎面风速：kvv =*0.45390.2433=1.86/7? /5（备注：现在的设计指导书上所推荐的迎面风速为2. 5m/s-3. 5m/s,根据现行空调厂家的匹配经验

27、，这个风 速在现在翅片间距1.6mm1.7mm这么小的情况下是达不到的。所以后面的计算都是按上面的实际风速进行的，书 上的推荐只能作为参考，没有实际的指导意义。）迎风面上管排数： n=h/s1-1/2=o. 5/0. 025-1/2=19. 5 排取20排。3、传热计算确定所需传热面积aof,翅片管总长l及空气流通方向上的管排数n,根据空调设计手册上公式（3-1）可得管内 凝结的表面传热系数为：久=0.683儿凡（“一如实际匹配实验中，根据测量数据表明，冷凝器中间排管的壁温在46°c-48°c之间，即与内壁有2°c-4°c （以tk = 50c时计算），

28、它的取值受迎面风速、翅片的材料、间距，以及冷凝器的生产工艺等因素影响，在综合上述因素后，取管子壁温为/u =48°c,则定性温度tm =+ rj/2 =（50 + 48）/2 = 49°c ,按tm = 49°c ,及该书表3-1得:心 = 19.914, 产 67.32贝|： a. = 0.683x19.914x67.32x（5048）%x0.0（）852% = 2534.29w /.k4、空气流经肋片间作无相变的传热时，其给热系数可釆用下式计算：de1）1dej1）、肋片沿气流方向的长度可用下式求得：“ =2 s| cos 30。= 2x0.025x = 0.

29、0433加2）、微元最窄面的当量直径：2(s -场j 2><(25一9.必.7一0.14)de =(s|-d)+(s/-/)=(25-9.8)+(1.7-0.14)=2.83/7z/7z = 0.00283 加3) 、最窄截面风速：ss/25xl7° ” /=(25-9.8)(1.7-0.14)='"4) 、进出口空气的平均温度为：二匚| + 匚2 二 35 + 44.8 二 39 °2 】2 25) 、雷诺数及ll/de值= 535.75wmax de _ 3.33x0.00283va 17.59x106b = de0.04330.00283

30、= 15.36) 、系数及指数的计算:a = 0.5i8-0.02315 x 血十 0.000425() dede/、3-3x10" ade)=0.518-0.02315x15.30 + 0.000425x15.32-3xl0"6xl 5.33=0.253c = 0.253(1.36 - 0.24 rc/1000)= 0.253x(1.36-0.24x535.75/1000)= 0.312n = 0.45 + 0.0066 厶=0.45 + 0.0066 xl5.3 = 0.55 dem = -0.28 + 0.08(re/1000) = -0.28 + 0.08x(535

31、.75 /1000)= -0.237所以光管的表面传热系数为：<zo/ = l |x爲恵 x0.312x535.75"”x15.3-0237 = 53.35翅片相当高度由小型制冷装置指导中式3-15计算得：0.00283h(0.025 / rr0.021+ 0.35 5(1 063x)10.00952 )0.009522tn取铝片热导率x =203w/ (mk),由小型制冷装置指导中式(3-14)计算翅片参数m,即:2x53.35=61.27 加-203x0.00014rnm =由式(3-13)计算翅片效率:h）11 fj mh.27xooll）_0s-61.27x0.011

32、- 表面效率由式（3-12）计算：aff + ab 0.5480x0.87 + 0.0283 八心，0 af + ah0.5480 + 0.0283根据小型制冷装置指导书上推荐的资料数据表明，冲缝片的表面传热系数比波形片髙出60% （p126小型制冷 装置指导），而波形片比相同条件下的平直套片表面传热系数高35%（p125）,即冲缝片传热系数为平直套片的1.35 xi. 6倍。根据厂家经验，其值约为平直套片的1.2x 1.35=1.62倍左右。所以冷凝器的表面传热系数为：a（）f =1.2x1.35x50.94 = 82.52取管壁与翅片间接触热阻齐= 0.004加k/w ,空气侧尘埃污垢层热

33、阻齐= 0.001.k/w ,紫铜管热导率x二393w/ （m.k），由小型制冷装置指导中式（3-21）计算冷凝器的总传热系数:k, =!i clof 8 clof1+ - + y + v +aki af2 a,n0 6zo/7o10.5763 0.0005 0.5763 nnnni nnn. 1、=1/ （x +x+ 0.0001 + 0.004 +）/ 2534.29 0.02683930.028382.52x0.90=38.35用/需.）冷凝器所需传热面积:= m = 14.09 m2 土 k（）om 38.35x9.25 m所需有效翅片总管长a（）f14.090.5763=24.45m

34、空气流通方针上的关排数：n=l/1n=24. 45/（0. 74x20）=1. 65 排取整数n二2排。由厂家实际的产品参数，即冷凝器的实际管长l'二20x2x0. 74二29. 6m,所以可得出结论：冷凝器的管长有富余，为厶=£-£ = 29.6-24.45 = 5.15/72,这样,冷凝器的实际有效总管长为l二29. 6m,实际传热面积为217.06 m2,较传热所需传热面积大13.8%。4）、风机的选择计算由于冷凝器的迎风面高度h二0. 5m,故只需安装一台风机就可。动压：2 pa wy 95x1 862a p = 一 = =1.919 pa2 2静压:p =

35、 0,108wmax) = °-108x|(l 1095x3.3)17 = 15.24pa风机采用电动机直接传动，则传动效率防1,取风机全压效率/0.93,则电动机输入功率为:0.93久(s+s) = 0.4539x(1.919 + 15.24)=2()现选用ydk-20-6g轴流风机，实际风机风量由实验室提供数据为1620/，输入功率为20w,风压为15. 24pa,叶轮直径390 mm,主轴转速850r/min.四、毛细管的选择定型制冷剂在毛细管内的两相流动过程十分复杂，难以精确计算，计算结果又往往与实际情况偏差较大，现行理论确定 毛细管的长度及内径只有图解法与类比法。而且毛细管

36、的实际内径与名义内径之微小偏差对毛细管的长度影响较大，因 而无论是通过图解法或类比法求得的毛细管尺寸，都要经过在实际装置中的运行试验，经校验和修正后，才能获得毛细 管的最佳尺寸。我厂在毛细管的选定方面主要用类比法与实验法相结合，即在参考比较成熟的同类产品，进行类比得出所需的毛细 管的几何尺寸。类比法的原理如下所述：根据制冷原理的热力计算可知，制冷量qo二q”xqo (其中为质量流量，q°为单位制冷量)，对于两台制冷剂和工况 都相同而制冷量不同的空调器，由于两者的q。相同，则有q01/q02qml/ q(n2 当毛细管长度一定时，流量又与毛细管的流通面a成正比，即q(“/ qo2 二

37、口讪金二 a1/a2.a2 = q)2 / © x a 二 qm2 / qmx x 人故本机型的设计在参照本厂一台比较成熟的制冷量为qof2. 5kw的空调器中所釆用的毛细管3x1.4x650 mm进行类比 得：ai/a2qoi/qo22. 5/3. 6又因为 al/a2二(di/ch)2 所以 d2=l. 68 mm现时设计的分体壁挂机中的常用毛细管的规格只有3.0x1.4或4)3.0x1.6或4> 3. 0x1.8等几种，故取用o3.0x1. 6的毛细管。由小型制冷装置p302的文献可知，(£>i/z)2)46 = li/a2故：l=厶 2/ d! d 2)

38、46 = 650 / (1.68 /1 6)4" = 519.3mm所以由类比法初选毛细管为3.0x1.6x519 mmo实验校正：在匹配时使用此规格毛细管，发现回气温度和排气温度偏低，冷量虽及格，即在额定冷量的95%范围内， 但温度分布不太理想，特别是回气温度太低会对压缩机的寿命有一定的影响，根据经验将毛细管加长，可能会令冷量有 所上升，排、回气温度也将升到合理状态点附近，故将毛细管换为3.0x1.6x600进行测验，实验结果表明3.0x1.6 x600的毛细管能令制冷装置各温度点即回气、排气、蒸发、冷凝等各温度分布较为合理，实测制冷数值与额定值相差只 有0.9%。所以最后确定制冷

39、毛细管为：3. 0x1.6x600 mm。五、系统制冷剂充注量的估算对于小型空调器而言，由于没有贮液器(一般在7kw以下都不装贮液器)，故系统中冷媒的充注量对制冷机的经济， 安全运行起着重要的作用。充注量过少，蒸发器只有部分得到润湿，蒸发器面积不能得到充分利用，蒸发量下降，吸气 压力降低，蒸发温度降低，蒸发器出口制冷剂过热度增加，这不仅使循环的制冷量下降，而且还会使压缩机的排气温度升高，影响压缩机的使用寿命。充注量过多，不仅蒸发器内积液过多，致使蒸发器压力升高，传热温差减小，严重时甚 至会产生压缩机的液击现象，而且会使冷凝器内冷凝后的冷凝液依不能及时排出，使冷凝器的有效面积减小，导致冷凝 压力

40、升高，压缩机耗功增加。由此可知，在一定工况下，系统内存在一个最佳充注量的问题。据有关资料介绍，对制冷剂为r22的小型空冷式空调器而言，系统的制冷剂充注量可用下式估算：g二0. 5334v+0. 2247vk式中： g 系统制冷剂充注量，kg；v-蒸发器容积，单位为l；vk冷凝器容积,单位为lo本设计中，由前面计算可知，蒸发器的传热管总长为22. 02m,冷凝器的传热管总长为29. 6 m,该数据是已经考虑到 弯管等因素，故相应的各自容积为：vh= x di2 x lh= h /4 x 0. 072 x 220 l =0. 846 l4vk= x di2 x lh= n /4 x 0. 0952

41、2 x 296 l 二2. 11 l 4按上式可估算出该系统的制冷剂充注量为：g=0. 5334 x 0. 846+0. 2247 x 2. 11=0. 925 kg应该指出，冲注量对系统性能的影响因素是多方面的，也与毛细管的长度有关，在毛细管长度一定的情况下，存 在一个最佳冲注量，它与确定毛细管尺寸的情况类似，也应该通过在实际装置中进行实验后确定。经过实验校正，充注量为925g的机组制冷量不及格，排气、回气温度都偏髙，说明冷媒充注量太少，往机组里再 充200g的冷媒，经过调整其各温度点，最后确定机组的冷媒充注量为1250go六、电器控制系统的设计1、电控器的设计（这一部分省略）2、kf （r

42、） -36gw电控工作原理简介本电路采用功能齐全、性能稳定可靠的东芝芯片，具有电路简洁，性能优异等优点。内风机釆用可控硅调速, 具有转速稳定、风速转换无继电器动作噪音等优点。本电路具有制冷（制热）、除湿、通风几种工作模式，此外, 还有强力、经济、睡眠、定时开关机等功能。电路工作原理大致如下所述：遥控器设定好运转模式后，发射信号给主电路接收器，经接收器接收放大后送 入主芯片，主芯片根据室内温度吐与遥控器设定温度ts比较，决定运行情况。主芯片根据实际情况作出相应的 驱动信号，去驱动相应的各部件工作。如在制冷模式下，若tr-ts>i°c时，则主芯片输出髙电平驱动信号，经反 相器后，驱

43、动压机继电器，使继电器闭合，即继电器常开触点接通，室外机得电运转，同时室内机按设定风速工 作。此时，整机进入正常制冷模式运行。在运行过程中，电控系统会根据tr与ts的关系来控制整机运转情况。 当tt时，主芯片会发出停室外机信号，使室外机停机，而室内机继续工作，直到三分钟后且tr-ts>l°c时， 室外机再次工作。（制热模式时，电控原理基本与制冷的相同，只是室内电气控制板比制冷模式时多输出一电磁 接通信号给室外机，使电磁阀线圈得电，四通阀换向，实现制热）。七、管路及辅助设备的设计1. 在冷凝器的出口即毛细管的入口装设一个过滤器，以防止毛细管脏堵，其形状及尺寸见附录。2. 压缩机吸气管、压缩机排气管、冷凝器进气管、冷凝器出液管等管路图见附录。1、实验室空调机测试报告 文件名：室内机型号：kfr-36gw室外机型号：室内机编号：室外机编号：压缩机型号：试验工况：额定制冷额定功率：额定电压：220v额定电流：毛细管：制冷剂注入量：额定制冷量：3600w 室内干球温度：27 室内湿球温度：19 室外干球温度：35 室外湿球温度：24 试验时间：2003-4-20测试项目名单位1234567平均室内侧进风干球温c27.027.027.027.027.027.027.027.0室内侧进风湿球温c19. 119.019. 019