甲醇脱除变换气中的CO2填料塔课程设计

1、目录第一章 设计任务书31.1、设计题目31.2、设计任务及操作条件31.3、设计内容3第二章 设计方案制定42.1、塔的选型42.2、填料塔的结构42.3、操作方式的选择42.4、填料的选择4第三章 工艺流程图6第四章 工艺计算及主体设备设计74.1、基础物性74.2、物料衡算74.3、塔径计算84.4、填料层高度的计算104.5、填料层压降的计算14第五章 辅助设备的计算及选型165.1、填料支承装置165.2、填料压紧装置185.3、液体分布器185.4、液体再分布器195.5、除沫装置215.6、接管结构215.7、手孔235.8、筒体的高度计算23第六章 填料塔的强度计算256.1、

2、选择材料256.2、塔壁厚度的计算256.3、法兰的设计276.4、开孔补强设计29第七章 课程设计评论32第八章 参考文献33第一章 设计任务书1.1、设计题目 甲醇脱除变换气中CO2的填料塔设计1.2、设计任务及操作条件（1） 处理能力:1000h (P=2.9MPa、T=-20)；（2）进料组成： 表1组分CO2N2H2进料气体含量（摩尔组成）1223%65%（3）工艺要求：出塔气中CO2 为 0.5%（4）操作条件：压强为2.9MPa，吸收温度-40。（5）设备型式：填料塔1.3、设计内容（1）设计方案的确定和流程说明；（2）填料塔的工艺设计（3）填料塔的结构设计；（4）填料塔的强度设

3、计（5）其他主要设备的选型第二章 设计方案制定2.1、塔的选型在化工分离过程的操作中，填料塔是最常用的气液传质设备之一，它可应用于吸收、解吸、精馏和液液萃取等化工单元过程。填料塔具有结构简单，便于用耐腐蚀性材料制造以及压降小等优点，采及新型高效填料可以取得良好的经济效，因而具有广泛的适用性。填料塔用于吸收和解吸操作，可以达到很好的传质效果，它具有通量大、阻力小、传质效率高等性能。因此，在实际工程操作中，吸收、解吸和气体洗涤过程绝大多数使用填料塔。2.2、填料塔的结构填料塔的主要构件为：填料、液体分布器、填料支承板、液体再分器、气体和液体进出口管等。2.3、操作方式的选择对于单塔，气体和液体接触

4、的吸收流程有逆流和并流两种方式。在逆流操作下，两相传质平均推动力最大，可以减少设备尺寸，提高吸收率和吸收剂使用效率，因此逆流优于并流。因此，本设计采用逆流。2.4、填料的选择填料是填料塔的核心构件，它提供了塔内气-液两相接触而进行传质或传热的表面，与塔的结构的结构一起决定了填料塔的性能。现代填料大体可分为实体填料和网体填料两大类，而按照装填方式可分为乱堆填料和规整填料。对塔内填料的一般要求是：具有较大的比表面积和较高的空隙率，较低的压降，较高的传质效率；操作弹性大，还要考虑经济合理。由于本次设计为高压低温,选择塑料阶梯环。表2 填料结构特性参数公称直径/mm个数/(1/m3)堆积密度/(kg/

5、m3)孔隙率/%比表面积/(m2/m3)填料因子（干）/m-1258150097.80.90228313第三章 工艺流程图图1 低温甲醇吸收CO2流程图 1-吸收塔；2-解析塔；3-间接加热解析塔；4-真空泵；5-换热器；6-冷却器；7-泵；8-节流阀混合气约在2.9MPa，-20进入二级吸收塔中，在第一级(下部)用-40甲醇吸收，由于吸收放热使甲醇出温度升高，在这一级中吸收绝大部分CO2。甲醇吸收液经节流阀进入二级解析塔。在上一步中压力降低，温度也降低。在下一步压力和温度接着降低，这样既解吸了CO2，又使甲醇得以再生。再生后的甲醇又返回吸收塔第一级进行吸收。吸收来自第一级净化气中的CO2，使

6、变换气中的CO2更完全的被吸收下来，出塔净化气达到工艺指标。由吸收塔第二级(上部)流出的甲醇吸收液经换热器预热后进入解吸塔彻底解吸，再由换热器和氨冷器冷却，从而返回吸收塔进行第一步吸收。第四章 工艺计算及主体设备设计4.1、基础物性查得，233.15 K时甲醇的有关物性数据1如下： 密度=863.6 kg/m3 粘度=1.78×10-3Pa·s表面张力=29.49×10-3N/m 4.2、物料衡算混合气体的摩尔质量M 44.0×0.1228.02×0.232.016×0.6513.035 g/mol混合气体流量V1=mM=100013

7、.035=76.717 kmol/h混合气体中CO2的量VCO2=V1×0.12=76.717×0.12=9.206 kmol/h混合气体中惰性气体的量V=V1×1-0.12=76.717×0.88=67.511 kmol/h混合气体的摩尔组成及进出口组成y1=0.12,y2=0.005,进口为甲醇，则x2=0Y1=y11-y1=0.121-0.12=0.1364 Y20.0051-0.005=0.005025查表得CO2 的E=24.03×105 Pa2（T233.15K） , m=EP=24.03×1052.9×106=

8、0.8286(LV)min=Y1-Y2Y1m-X2=0.1364-0.0050250.13640.8286-0=0.7981LV=(1.12.0)(LV)min，取LV=1.3(LV)min，代入，得L=70.045 kmol/hX1=VLY1-Y2+X2=67.51170.0450.1364-0.005025+0=0.1266以塔底为条件写出逆流吸收塔的操作线方程为 Y=LVX+(Y2-LVX2) Y=1.0375X+0.005024.3、塔径计算D=4VSu，u=（0.50.85）uF计算泛点气速混合气体流量WG=1000kgh吸收液（甲醇）的质量流量WL=ML×L=32.04&

9、#215;70.042=2244.1457 kgh由PV=nRT得混合气体密度为 G=PMRT2.9×106×13.035×10-38.314×233.15=19.50kgmm3 Vs WGG100019.0552.49m3h埃克特（Eckert）通用关联图横坐标为 WLWG(GL)12=2244.14571000×(19.50863.6)12=0.3372由图得出纵坐标为0.064。散堆，选择塑料阶梯环：填料规格Dg25，F=313， uF2FGgLL0.2=uF2×(1000863.6)×313×19.059.

10、81×863.6×1.780.2=0.064则泛点气速 uF=0.2645ms ，取 u=0.7uF=0.18515ms 则D=4×52.49×0.18515×3600=0.31665m=316.65mm选择圆整塔径为D=325mm对于阶梯环，Dd=32525=13>8 ，满足，故选用Dg25mm ，D=325mm 。核算气速VS=52.49 m3/h，u=52.490.785×0.3252×3600=0.1758m/suuF=0.17580.2645=0.665 ，符合要求核算喷淋密度d<75mm 的最小润湿率

11、(LW)min=0.08m3/(mh),查表得塑料阶梯环Dg25 的 at=228m2m3,最小喷淋密度：Umin=0.08×313=25.04m3（m2h) U=2244.1457863.6×0.785×0.3252=31.34m3（m2h)>Umin ，符合要求 4.4、填料层高度的计算传质单元高度HOG的计算3气体性质：G=19.50kgm3 293K时CO2与H2的扩散系数1为6.29×10-5m2s CO2与N2的扩散系数1为1.60×10-5m2s233K时CO2与H2的扩散系数4为 D1=D0P0PTT032=6.29

12、15;10-5×101.32900×23329332=1.53×10-6m2s CO2与N2的扩散系数为 D2=D0P0PTT032=1.60×10-5×101.32900×23329332=3.92×10-7m2s233K时混合气体的扩散系数4为 DG=1Y1D1+Y2D210.73861.53×10-6+0.26143.92×10-78.7×10-7m2s Y10.650.65+0.230.7386 Y20.230.65+0.230.2614液体性质：L=863.6kgm3 ，L=1.78&

13、#215;10-3Pas DL5=7.4×10-8(XM)0.5TVA0.6=7.4×10-8×(1.9×32.04)0.5×233.151.78×34.00.6=9.11×10-6m2s气体与液体（=71.2×10-3Nm）的质量流速为VG=4×1000×0.3252×3600=3.35kg（m2s） LG=4×2244.1457×0.3252×3600=7.518 kg（m2s）材料特性为：C=33×10-3Nm ，at228m2m3，阶梯环

14、 =1.45表3不同材质的c值材质钢陶瓷聚乙烯聚氯乙烯碳玻璃涂石蜡的表面表面张力N/m×10375613340567320表4 常见材料的形状系数填料类型球形棒形拉西环弧鞍开孔环值0.720.7511.191.45代入式： aWat=1-exp-1.45(C)0.75(LGatL）0.1（LG2atL2g）-0.05（LG2Lat)0.2 =1-exp-1.45×(33×10-329.49×10-3)0.75×7.518288×1.78×10-30.1×7.5182×228863.62×9.81

15、-0.05×7.5182863.6×29.49×10-3×2280.2=0.683aW=0.683×228=155.724m2m3气体粘度计算 t0273+CT+C(T273)3/2 0-0时的气体粘度，单位PaS t-(-40)时的气体粘度, 单位PaS表5基础数据及计算结果CO2H2N200.137×10-40.0842×10-40.17×10-4C25473114t0.117×10-40.0751×10-40.149×10-4混合气体粘度 GyiiMi1/2yiMi1/20.12

16、×0.117×441/2+0.65×0.0751×2.0611/2+0.23×0.149×28.021/20.12×441/2+0.65×2.0611/2+0.23×28.021/2×10-4 0.34382.936×10-40.1175×10-4PaS kL=0.0051LGaWL23LLDL-12LgL130.4=0.0051×7.518155.724×1.78×10-323×1.78×10-3863.6×9.1

17、1×10-10-12×1.78×10-3×9.81863.613×1.450.4=3.059×10-5ms kG=5.23VGatG0.7GGDG13atDGRT=5.23×(3.35228×1.175×10-5)0.7×(1.175×10-58.7×10-7×19.50)13×228×8.7×10-78.314×233.15×1.45=1.011×10-4kmol（m2skPa）上式中, VG、LG 气体

18、、液体的质量通量，kg(m2·s) G、L 气体、液体粘度，Pa·s G、L 气体、液体密度，kgm3 DG、DL 溶质在气相、液相中的扩散系数，m2s R 通用气体常数，8.314m3·kPa(kmol·K) T 系统温度，K at 单位体积填料层的比表面积，m2m3 aw 单位体积填料层的润湿比表面积，m2m3 L 液体的表面张力 c 填料材质的临界表面张力 填料形状系数 kLa=kLaW=3.06×10-5×155.724=4.77×10-3 s-1 kGa=kGaW=1.01×10-4×155.7

19、24=0.016 kmol/(m3skPa)H=EMS=863.624.03×102×32.04=0.0112kmol(m3kPa)又1KGa=1kGa+1HkLa=10.016+10.0112×4.77×10-3 KGa=5.32×10-5kmol（m3skPa） KYa=KGaP=5.32×10-5×2900=0.1543kmol（m3s）传质单元高度14D2140.32520.0829 HOG=VKYa=67.51136000.1543×0.0829=1.466m传质单元数NOG的计算（对数平均推动力法）Y1

20、=Y1-Y1*=Y1-mX1=0.1364-0.8286×0.1266=0.0315 Y2=Y2-Y2*=Y2-mX2=Y2=0.005025Ym=Y1-Y2lnY1Y2=0.0315-0.005025ln0.03150.005025=0.01442NOG=Y1-Y2Ym=0.1364-0.0050250.01442=9.11则，填料层高度 Z=HOGNOG=1.466×9.11=13.36 m取20%的剩余量，则Z总=13.35×1.2=16 m4.5、填料层压降的计算在埃克特关联图上，横坐标取值：WLWG(GL)12=2244.14571000×(1

21、9.50863.6)12=0.3372纵坐标：空塔气速u=0.1758m/s，u2FGgLL0.2=0.17582×(1000863.6)×313×19.059.81×863.6×1.780.20.028由图可读得P/Z300Pa/m P300×164800Pa第五章 辅助设备的计算及选型5.1、填料支承装置填料支承结构用于支承塔内填料及其所持有的气体和液体的重量之装置。对填料的基本要求是：有足够的强度以支承填料的重量;提供足够的自由截面以使气液两相流体顺利通过，防止在此产生液泛；有利于液体的再分布；耐腐蚀，易制造，易装卸等。常用填料

22、支承板有栅板式和气体喷射式。本设备选用栅板支撑板5.1.1、设计原则塔径较小时，采用整块式栅板，塔径D350mm时，栅板可直接焊在塔壁上。当介质温度250,填料密度670kgm3栅板材料用Q235A或Q235-AF。本设备选用碳素钢Q235A5.1.2、支撑板的强度计算： 假定栅条为一承受均布载荷的两端简支梁，略去填料对塔壁的摩擦阻力，则作用于栅条上的总载荷P（N）为：P=PP+PL式中：PP填料重量，PP=HLtpg×10-3N； H填料层高度，m； L栅条长度，cm； t栅条间距，cm； p填料堆积密度，kg/m3； g 重力加速度，9.81ms2； PL填料层的持液量，N； 对

23、于颗粒填料：PL=0.35HLtLg10-4 L液体密度，kg/m3。对于简支梁，最大弯矩为M=PL/8。栅条上的负荷分布式不均匀的，为安全起见，可假定： M=PL6（Ncm）而断面模数W为； W=16S-Ch-C2（cm3）式中：S栅条厚度，cm； h栅条高度，cm； C腐蚀裕量，cm于是，可核算栅条的弯曲应力： =MW=PLS-Ch-C2t（Pa）已知：H=4m，L=32.5cm，t=1.6cm，p=97.8kg/m3，L=863.6kg/m3 S=0.6cm, h=5cm, C=0.2cm设计温度下Q235A的t=113MPa PP=4×32.5×1.6×9

24、7.8×9.81×10-3=199.559N PL=0.35×4×32.5×1.6×863.6×9.81×10-4=61.676N=199.559+61.676×32.50.6-0.25-0.22=921.239Pa<t故该支撑板符合强度要求5.2、填料压紧装置为了防止塔内上升气流或液泛时，使填料上浮，在填料床层之上应设置填料床层限制器。选用床层限制板，其重量较轻，一般为300Nm2左右，床层限制板必须固定于塔壁，否则将失去作用。塔径D1200mm时，床层限制板的外径比塔的内径小1015mm，取床层

25、限制板外径为312mm。5.3、液体分布器根据Eckert建议，常用填料的喷淋点数可参照下列指标确定D400mm，每30cm2塔截面设置一个喷淋点液体分布装置的安装位置，通常高于填料层表面100150mm，以提供足够的自由空间，让上升气流不受约束地穿过分布器。布液装置的送液能力L，按下式计算：L=4d2n2gh （m3s）式中 L液体流量，m3s d小孔直径，m n孔数， 小孔流量系数，通常可取=0.60.62 h孔口以上的液层高度，m液层高度一般宜在120150mm以上，最小流量下的液层高度不应小于50mm，以防止气体串入分布器内破坏喷淋操作。选用多孔直管式喷淋器 多孔直管喷淋器可用于塔径D

26、<800mm，液体的均布要求不高的场合，可根据液量大小在直管的下方开35排小孔，孔径为38mm。（1）孔数的设计n=D230=3.14×32.5230=110.5取n=120（2）孔径的计算 已知L=70.045 kmolh7.22×10-4m3s； 取=0.6； h=0.2m由式 得 d=2.5mm，故取d=3mm5.4、液体再分布器液体再分布器的作用为减少填料层中液体壁流，使液体在填料层中分布均匀；对分段装设的填料，它对下段填料将液体再分布。填料层的分段高度h,可由表6确定表6 填料层的分段高度h填料种类h/Dh（max），m拉西环2.5334.5(瓷、金属）距鞍

27、5836(瓷）鲍尔环5106(金属） 34.5(塑料）阶梯环5156(金属） 34.5(塑料）环距鞍5156(金属） 34.5(塑料） 注：h填料层分段高度，m D塔径，m可知：hD=40.325=12，对于塑料阶梯环h<34.5m，而该塔的填料高度为16m，故将填料层分为四层，每层4m。液体再分布器选用截锥式再分布器截锥下口直径D20.70.8D,D为塔内径，取D2=0.8D=260mm；截锥的锥体与塔壁的夹角=35°45°，取=40°；截锥的锥体板厚S，对于碳钢S=4mm；截锥式再分布器自由截面率小于0.60.5.5、除沫装置除沫装置安装在液体分布器上方

28、，用以除去气口气流中的液滴。气体溶于水中产生泡沫为了防止泡沫随出气管排出，影响吸收效率，所以要采用除沫装置。丝网除沫器的型式分为上装式和下装式两种。根据除沫装置类型的使用范围，本设计中该填料塔选取上装式丝网除沫器，它是由金属丝或合成纤维的网状储物元件，固定在两板间构成，丝网厚度一般为100150mm。根据表12丝网除沫器的特性参数，选取厚度为150mm的丝网除沫器。5.6、接管结构为防止流速过大引起管道冲蚀，磨损，震动和噪音，液体流速一般不超过3m/s，气体流速一般不超过1020m/s，管径计算公式：dg=4Vsu，由于该填料塔吸收在低浓度下进行，故气液进出塔的管径相同。5.6.1、气体进出口

29、管径计算取气速为u=10m/sd1=4×52.493.14×10×3600=0.043m=43mm查钢管标准规格，圆整直径为=57×4mm（1）气体进口装置气体进口装置的设计，应能防止淋下的液体进入管内，同时还要使气体分散均匀，因此，不宜使气流直接由接管口或水平冲入塔内，而应使气流的出口朝向下方，使气流折转向上。对于直径小于1.5m以下的塔，管的末端可制成向下的喇叭形扩大口。（2）气体出口装置气体的出口装置，要求既能保证气体畅通，又应能尽量出去被夹带的雾沫，可在出口前加装除沫挡板。5.6.2、液体进出口管径计算取液速为u=1.0m/sd1=4×

30、2244.14573.14×1.0×3600×863.6=0.0303m=30.3mm查钢管标准规格，圆整直径为=38×4mm（1）液体进口装置液体的进口管直接通向喷淋装置。（2） 液体出口装置液体出口装置的设计应便于塔内液体的排放，防止破碎的填料堵塞出口，并且要保证塔内有一定的液封高度，防止气体短路。5.6.3、接管长度填料塔上各股物料的进出口管留在设备外边的长度，可参照表7表7 接管长度设计参数数据公称直径d/mm1520507035070500接管长度/mm80100150150公称压力/MPa4.01.61.61.05.7、手孔在四段填料层的上下

31、方各开一个100mm的圆孔作为手孔,取公称压力PN=4MPa，选用带颈对焊法兰手孔，手孔尺寸见表8表8手孔尺寸公称直径dw×SDD1d0bb1b2H1H2螺柱RFM,TRFM,T规格数量100108×623519094242219.5241808885.5M2085.8、筒体的高度计算首先对塔体的尺寸的设计，塔体总有效高度（不包括裙座）由下列关系计算：塔高（H）吸收段高度（H1）支撑装置高度（H2）液体喷淋装置高度（H3）+液体再分布装置高度（H4）塔顶除沫装置高度（H5）塔底段高度（H6）封头尺寸（H7）裙座（H8）吸收段高度为填料层高度，H1=16000mm支撑装置高度

32、为支撑板高度H2=50×4200mm液体喷淋装置高度为H3=200mm液体再分布装置高度为H4=100×3300mm塔顶除沫装置高度，丝网厚度为150mm，结合液体喷淋装置对应的高度以及其他余量高度，本设计中取H5=1500mm塔底空间高度一般取1.01.5m，再加液体的0.5m储备高度，则塔底段高度取H6=2000m封头曲面高度为88mm，直边高度25mm，总高度为H7=113mm手孔高度H88×100800综上所述：本填料塔总有效高度：H=16000+200+200+300+1500+2000+11380021.1m第六章 填料塔的强度计算6.1、选择材料（1

33、）筒体和上下封头的材料的选择。根据承压情况，可将容器分为受内压和受外压两类。本设计承受内压，操作压力为2.9MPa属于中压容器。一般情况下，中、低容器大都是薄壁容器。对低压和常压容器，通常采用低碳钢；对大直径的低压容器和中压容器，宜采用普通低合金钢；对腐蚀严重或产品纯度要求高的，可使用不锈钢。容器的结构尺寸和制造，在很大程度上取决于所选的材料，不同材料的化工都有不同的设计规定。本课程设计为中压钢制化工容器。压力容器用钢可分为碳素钢、低合金钢和高合金钢。由于设计压力不高，工作温度低，介质腐蚀性较小， 故选用09Mn2VDR作为筒体和封头的材料。（2）裙座的材料的选择裙座不直接与塔内介质接触，也不

34、承受塔内介质的压力，因此不受压力容器用材的限制。可选用较经济的普通碳素结构钢。常用的裙座材料为Q235-A及Q235-AF，故选Q235-A.F为本设计裙座材料。（3）配件材料选择钢管：10钢；法兰：长颈法兰09MnNiD；6.2、塔壁厚度的计算6.2.1、筒体壁厚的计算查压力容器用低合金钢钢板的许用应力表可得：09Mn2VDR在设计温度-40,在616mm中，许用应力t=147MPa。在无特殊腐蚀情况下，对于碳素钢和低合金钢，腐蚀裕量C2不小于1mm，故取C2=2mm。筒体的理论计算厚度：=pcDi2t-pc式中：pc筒体的设计压力，pc=2.9MPa Di筒体内径，Di=325mm 焊接接

35、头系数，该筒体在制造中才用双面焊对接接头和相当于双面焊的全熔透对接接头，且局部无损探伤，故焊接接头系数值取0.85 =2.9×3252×147×0.85-2.9=3.82mm设计厚度：d=+C2=3.82+2=5.82mm名义厚度：n=d+C1+式中：C1钢板厚度负偏差，其值见表9，C1=0.6mm 除去负偏差以后的圆整值，mm表9钢板厚度负偏差钢板厚度，mm22.22.52.83.03.23.53.84.04.55.5负偏差，mm0.180.190.20.220.250.30.5钢板厚度，mm6782526303234364042505260负偏差，mm0.60

36、.80.911.11.21.3 =1.58mm，n=5.82+0.6+1.58=8mm有效厚度：e=+=5.4mm6.2.2、封头厚度的计算 本设计采用标准椭圆形封头，除封头的拼接焊缝需100%探伤外，其余均为对接焊缝局部探伤，则=0.85。封头理论厚度计算：=KpcDi2t-pc （标准椭圆形封头，K=1）=1×2.9×3252×147×0.85-2.9=3.82mm设计厚度：d=+C2=3.82+2=5.82mm5mm，内表面积A=0.58负偏差：C1=0.6mm圆整值：=1.58mm名义厚度： n=5.82+0.6+1.58=8mm有效厚度：e=+

37、=5.4mm根据JB/T47462002查得，公称直径D=325mm时，查得封头曲面高度h1=81mm，直边高度h2=25mm，内表面积A=0.1292m2,质量为6.1529kg。6.3、法兰的设计6.3.1、封头法兰的设计已知该塔的内径D=325mm，n=8mm，操作温度为-40，设计压力为pc=2.9MPa,查法兰设计标准可得：应选用长颈对焊法兰。材料若选用09MnNiD，定PN=4MPa时，-40的P=4MPa，能满足pc=2.9MPa的需求，所以法兰材料为09MnNiD，法兰的PN定为4MPa。 表10 长颈对焊法兰系列尺寸（JB/T4703-2000）公称直径DN/mm法兰/mm螺

38、柱连接尺寸规格数量DD1D2D3D4aa1d510465426416413211827M2416350法兰盘厚度高颈尺寸长颈对焊Hh12R4211035162612根据确定的DN=350mm，PN=2.9MPa，查表确定用09MnNiD制造法兰时法兰的尺寸，见表106.3.2管法兰的设计已知该塔的内径D=325mm，n=8mm，操作温度为-40，设计压力为pc=2.9MPa,查管法兰设计标准可得：可选用板式平焊法兰。本设备的液体进出管、气体进出管和手孔均需要法兰，根据DN=350mm，PN=4MPa，查表确定用09MnNiD制造法兰时法兰的尺寸，见表11 表11 板式平焊法兰和法兰盖尺寸和质量

39、/mm公称直径钢管外径连接尺寸板式平焊法兰法兰盖法兰外径螺栓孔中心圆直径螺孔直径螺孔数螺纹法兰内径坡口宽度法兰厚度法兰质量kg厚度质量kg3238140100184M16395181.86182.035057165125184M16595202.77203.20100108235190228M201106266.29247.596.4、开孔补强设计为了使设备能够进行正常的操作和维修，在封头和筒体上需要开出必要的孔道以便安装各种附件，如各种物料的进出管口、仪表的接口装置、人孔、手孔和视镜等。开孔以后，需要考虑孔的位置、大小对设备强度的削弱程度以及是否需要考虑补强等问题。6.4.1、塔顶和塔底接管的开孔补强设计1、补强及补强方法的判断（1）、补强判断根据参考文献查得，允许不用另行补强的最大接管外径89mm，本开孔外径为38mm和57mm，故不需另行考虑其补强。6.4.2、塔体手孔的开孔补强设计1、补强及补强方法的判断（1）、补强判断根据参考文献查得，允许不用另行补强的最大接管外径89mm。本开孔外径为108mm，故需另行考虑其补强。（2）、补强计算方法判别开孔直径 ：d=d1+2C=100+2×2=104mm本筒体的开孔直径d=104mm<Di2=162.5mm,满足等面积补强计算的适用条件，故可用