pkpm课程设计报告

1、建筑结构cad软件一课程设计报告学生姓名: 学生学号: 学生班级: 指导老师: 上交日期:pkpm工程实例1设计资料某四层现浇框架办公楼，建筑平、立、剖面图依次见后图，现浇楼、屋盖，14层的建筑层高分别为3.9m、3.6m、3. 6m和3. 9m. 14层的结构层高分别 为4. 9m （从基础顶面算起,地卜部分1 . om） 、3. 6m> 3. 6m和3. 9m.室内外高 差0.45m。框架填充墙内、外墙体均采用200mm厚大空页岩砖，屋面女儿墙采用 200mm厚大空页岩砖。本工程抗震信息：抗震设防类别：丙类；抗震设防烈度：7度，第一组；设计基本地震加速度值为0. 10g；场地土类别为

2、ii类；场地特征周期：0. 35s；根据建筑抗震设计规范gb50011-2010确定抗震等级应为三级。本工程抗风信息：风荷载：木地区基木风压为0. 40kn/m2 ；地面粗糙度类别为c类；设计参数：材料：板：c30； 梁、柱：c30钢筋：板受力钢筋hrb335；梁、柱：纵向钢筋hrb400 ； 箍筋hpb235 ；碗容重：25kn/m3 ;钢材容重：78kn/m3填充墙内外墙体砌筑容重v 10kn/m2钢筋的殓保护层厚度：一类环境下板：20mm （c20 碗）梁：25mm （c25c45 瞪）柱：30mm （c25c45 碗）荷载计算1、标准层楼面恒载：板厚120mm：板厚100mm：板厚80

3、mm：雨篷板厚100mm： 卫牛间板厚100mm：2、屋面恒载:不上人屋面板厚120mm：不上人屋面板厚100mm：3、活荷载：楼面:2.0 kn/m2 ；4. 5kn/m24. okn/m23. 5kn/m25. 7kn/m26. okn/m27. 0 kn/m26. 5 kn/m2不上人屋面：0.5 kn/m2走廊、门厅、楼梯间：2.5 kn/m2 ； 雨篷：0.5 kn/m2卫生间：2.0 kn/m24、梁间恒载：外墙：3.0 kn/m2内墙：2.8 kn/m2女儿墙（高 1000mm）： 3.0 kn/m2 塑钢门窗:0. 45 kn/m25、基础计算参数宜采用柱下独立基础necnvt

4、qhrlldtrzcambamd连 续 相 同 基 础 数附加墙重量附加 墙与 柱中 心距 离杯口 宽度基础 埋深基础 高度基-载标值 地承力准基础 类型 号天然 地面 至基 底距 离基础混凝土强度等级承 载 力 宽 度 修 止 系 数承载力深度修止系数（1）ne： 一棉框架中基础参数完全相同的连续数；（2）cn：未参加结构静力分析，直接通过基础梁作用于基础的重量；（3）v：若v与下垂直力产生顺时针弯矩者，则v为正値，反之为負值；（4）t：杯口宽度；（5）q：基础埋深，根据所给地质条件确定；（6）h：基础高度；（7）r：系指未修正的天然土地基承载力标准值；本实例持力层为粉质粘土 r=210kp

5、a,位于室外地面以下1. 5"4m范围内，其上为填土，其下为10m厚 红粘土。（8）ll：基础类型，i丄二1为坡形（锥形）基础，i丄二2为阶形基础。（9）d：室外天然土标高至基底距离，用于准确确定深度修正系数；（10）1rzc：基础混凝土强度等级，c30；（11）amb：承载力宽度修正系数。木工程为0.3；（12）amd：承载力深度修正系数。本工程为1.5。正文一.确定柱、梁、板的尺寸根据该结构的建筑平面图,主梁按h二(l/iri/8) *l, b= (1/31/2) *h 拟定尺寸，由于考虑到在pkpm中次梁可作主梁布置，故取次梁尺寸同主梁以简 化设计，同时按相关规定取定柱、板尺寸

6、，如下表所示：表格1构件尺寸构件主梁次梁柱板尺寸300*600300*600550*550100二.第一结构层荷载图(楼面恒载、活载，梁间恒载)详见后图楼面恒载图如下图所示:亟1回11亟11凹1111s11凹11回11亟亟回1回亟回凹凹凹回回亟回111111回1回1回楼面活载图如下图所示:ii亟ii1亟11亟11画1111画11亟11亟11ii1ii西西ii11111111ii梁间荷载如下图所示:13ki n accn c 口 cc1 a 口 cc1 企1 n 口 ca1 5fc1 a 口 ca1 3fc1 c 口 cc1 a qaa1 n 口 cc1 34c1 c 口 cc1 a pahoc

7、acea cl*lceacea cl*lomo-ojhcac ev1 ski n ron1 n rnnin nno1n pnnpan1n pan1 dfcin soni dki n son三、第一结构层各荷载工况下梁、柱标准内力简图及包络图（弯矩、剪力.轴力），该结构层构件配筋简图、包络il空图4 x向地震梁弯矩图y向地震作用下，梁的弯矩图如下图所示:x向风作用下，梁的弯矩图如下图所示:图6 x向风梁弯矩图y向风作用下，梁的弯矩图如下图所示:恒载作用下，梁的弯矩图如下图所示:沁9 u=s-：9idd-g gut135.2155.2-：s4h -<二l£-175. 3满布活载作用

8、下，梁的弯矩图如下图所示:不利活载作用下，梁的弯矩图如下图所示:图10不利活载梁弯矩图x向地震作用下，梁的剪力图如下图所示:图11 x向地震梁剪力图y向地震作用下，梁的剪力图如下图所示:图12 y向地震梁剪力图x向风作用下，梁的剪力图如下图所示:1、. 5*i. 5. 51-i. 5-4.5-4.4-4. <j.-< c-< <» yb11epkz e-0.9-0.s甲nee-0.7-0.7-4.5y3 z-5.0-5.0=-5.x-s.x=1ei:rg二cm二y.5y.5-<2-0.2-0.2-0.5y. sy.、l-0.3y.v- <p.l-0

9、-2-0.s乂siz° -0.5-0.5ar1-0.57.5od 7.6-4.6-4.g7.67.67.64.6757.67.6m.s7.6-5.0-5.0rjr1rjy向风作用下，梁的剪力图如下图所示:图14 y向风梁剪力图图15i?：0.80恒载梁剪力图满布活载作用下，梁的剪力图如下图所示:-35.3不利活载作用下，梁的剪力图如下图所示:图17不利活载梁剪力图x向地震作用下，柱底内力图如下图所示:5.2 3. 7图18 x向地震柱底内力图y向地震作用下，柱底内力图如下图所示:图19 y向地震柱底内力图x向风作用下，柱底内力图如下图所示:-0.5v s：5. 3-0.g 1v &l

10、t;-0.22. s3. 310 6g*!、a 5-0.3-0.5sc 0-34. 6-3：. 6：5. 5 -0.2-34. <0. 3y向风作用下，柱底内力图如下图所示:p1-0.10. 0 35 $s8- < lgl. s 0. 0pb0.、-ss. 2 厂ptnis 7-0.1許8sj3j0. 0-0.5恒载作用下，柱底内力图如下图所示:fo-5.3-57. 3 、r.孑30 .5-18. 0-40. 456-47. 5-0. xy.9liq££ = *»-7-4 a. s0.,满布活载作用下，柱底内力图如下图所示:：”.4图23满布活载柱底内

11、力图npy9. 4<0 %» vt二 s迓p-11 nl_j1" 0x1&. 8-g a *-i-j8<« 77?. 9 l5 8-m9. s图25 y向地震柱顶内力图x向风作用下，柱顶内力图如下图所示:u- 1t 4-ia 9 asl5 1011. ia:14- 3 p 1 w- i图26 x向风柱顶内力图y向风作用下，柱顶内力图如下图所示:24.00. 5y.6-045-0.：-图27 y向风柱顶内力图恒载作用下，柱顶内力图如下图所示:«-7 -3.3、二?-6s. 04< 233.8-0.559 5图28恒载柱顶内力图满布

12、活载作用下，柱顶内力图如下图所示:-o.<-9<-s3. 1-o.s-0.6 -3.3图29活载柱顶内力图弯矩包络图剪力包络图如下图所示:图31剪力包络图主筋包络图如下图所示:hem-r.-1611箍筋包络图如下图所示:图33箍筋包络图四、第一结构层楼板、梁挠度图和裂缝图楼板挠度图如下图所示：图34第一结构层楼板挠度图楼板裂缝图如下图所示:6a0.0>40.007olx i.o=22 cohso 210,0130.cs40.0130.cw70.0132二:0.007二0.013a 87工tn z zo 0 0.0130.w7o.二0.0150.0.w2on hs3 0. re

13、to.okzgo6 cs40.0.w40.0130.w7二resoo0.015o.»4图35第一结构层楼板裂缝图osoo0.0>40.007=engo0.01313 ffomool 8 o a§_-9zq uusqu2ocnso0.w4o.wiogo0.0.w2o0.w4梁挠度图如下图所示:第1諛扭難图36梁挠度图梁裂缝图如下图所示:隽1讓裂翹图37梁裂缝图五.结构各层质心振动前三阶振型图及周期第一阶振型如下图所示，周期1.0711秒:图38第一阶振型图第二阶振型如下图所示，周期1.0083秒：.kx“门d編次铁站e¥ 方倚按饬覺0第三阶振型如下图所示，周期

14、0. 9237秒:b73爼“口枪饬毅myog妙蚪图40第三阶振型图六.地震、风作用下各层作用力、层剪力.倾覆弯矩、层位移.层位移角简图地震下的作用力图为:地凌作用下y方立最大反应力二644. 9(kn)地震作用下x 方反应力=659. 9(kn)510680(kn)5106s0(kn/x方氏最大审罢反应力注线y方向最犬樓雯反应力曲线地震下的层剪力图为:地震作用下x方向昱大翦力=1506. 0(kn)4i地萇作用ty方向最大剪力=1430. 5(kn)03s076011401520(kn)x方向最丈啖层剪力曲线038076011401520(kn)y方向最衣咦层剪力曲线图42地震层剪力图地震下的

15、倾覆弯矩图为：地震作用下地裟作用下x方它最大弯走=15433.0(kn-c)y方立芟大弯矩=14527. 4(kn-c)地震下的层位移图:地震作用下x方向最大位移二15. 4仙皿)地萇作用*y方向最大位移=16.4gm)图36地震层位移图地裟作用下地震作用下的层位移角图为：地震作用下x方立最天层®住移角=1/704y方层旬位移角=1/6040 l/320fl/16001/8001/400(rad)y方宅最大罢间位移角曲妥风作用下的作用力图为:风载作用下x方向燉大反应力=70.1 (kn)4i风载作用下y方向最大反应力二169. 3(kn)050100150200(kn)x方向最去疫层

16、文应力住浚200(kn图38风作用力图风作用下的层剪力图为：风载作用下x方向最大剪力=222. 7 (kn)风载作用下y方向最大实力二537. 8(kn)140280420560280420560(kn/风作用下的倾覆弯矩图为:风载作用下风载作用下x方向令大弯矩二2220. l(kn-n)y方向最大考矩=5361.3(kn-a)44- ,.:x.0135027004050540001350270040505400ocn-s)(knpx方向最犬喪层弯矩曲线y方向最大楼层弯矩曲线风载作用下图40风载倾覆弯矩图风作用下的层位移图为：风载作用下x方向最大位移=2. 2(na)y方向最大位移二6. 0(

17、na)02468y方肖最大樓罢位移曲线图41风载层位移图风作用下的层位移角图:风载作用下风载作用下x方向最大层閒位移危二1/5156x专立最犬层瓦位移危住爰y方向最大层闾位移角=1/1903(rad)y方向最天层间位移角曲浅钢妊结构gc = 25.00gs = 78.00arf 二 0.00mbase= 0按模拟施工加荷计算方式 计算x,y两个方向的风荷载 计算x,y两个方向的地震力 不计算框架结构mannex二0mchange=0dmax二2. 00内部节点否图50风载层位移角图七、建筑结构的总信息(总信息、风荷载信息、地震信息、活荷载信息、设计信息.配筋信息等)总信息结构材料信息：混凝土容

18、重(kn/m3): 钢材容重(kn/m3): 水平力的夹角(rad): 地下室层数： 竖向荷载计算信息： 风荷载计算信息： 地震力计算信息： 特殊荷载计算信息： 结构类别： 裙房层数： 转换层所在层号： 墙元细分最大控制长度(in) 墙元侧向节点信息： 是否对全楼强制采用刚性楼板假定采用的楼层刚度算法结构所在地区层间剪力比层间位移算法 全国风荷载信息 修正后的基本风压(kn/m2):w0 =0. 50地面粗糙程度：b类结构基木周期(秒)：t1 二 0. 35体形变化分段数：mpart二1各段最高层号：nsti =4各段体形系数：usi =1.30地震信息振型组合方法(cqc耦联;srss非耦联

19、)cqc计算振型数：nm0de=9地震烈度：naf =7. 50场地类别：kd =2设计地震分组：一组特征周期tg 二 0. 35多遇地震影响系数最大值rmaxl =0. 12罕遇地震影响系数最大值rmax2 =0. 72框架的抗震等级：nf =2剪力墙的抗震等级：nw 二3活荷质量折减系数：rmc 二 0. 50周期折减系数：tc =1.00结构的阻尼比(%):damp =5. 00是否考虑偶然偏心：否是否考虑双向地震扭转效应：否斜交抗侧力构件方向的附加地震数二 0活荷载信息考虑活荷不利布置的层数从第1到4层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算柱，墙，基础活荷载折减系数计算

20、截而以上的层数-折减系数11.00230. 85450. 70680. 659200. 60> 200. 55调整信息bk =1.00屮梁刚度增人系数:梁端弯矩调幅系数：bt =085梁设计弯矩增大系数：bm 二100连梁刚度折减系数：blz 二070梁扭矩折减系数：tb =040全楼地震力放大系数：rsf =1000. 2qo调整起始层号：kq1 =00. 2qo调整终止层号：kq2 二0顶塔楼内力放大起算层号：ntl 二0顶塔楼内力放大：rtl =1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数cpc0ef91 =1. 15是否按抗震规范5. 2. 5调整楼层地震力iaut0525 =1是否

21、调整与框支柱相连的梁内力iregu_kzzb 二0剪力墙加强区起算层号levjiqjq 二1强制指定的薄弱层个数nweak =0配筋信息梁主筋强度(n/mm2):ib 二360柱主筋强度(n/mm2):ic 二360墙主筋强度(n/nini2):iw =210梁箍筋强度(n/mm2):jb =210柱箍筋强度(n/mn)2):jc =210墙分布筋强度(n/mm2):jwh 二210梁箍筋最人间距(mm):sb 二100. 00柱篩筋最大间距(mm):sc =100. 00墙水平分布筋最大间距(nrni)：swh =200. 00墙竖向筋分布最小配筋率(%)：rwv =0. 30单独指定墙竖向

22、分布筋配筋率的层数：nsw 二0单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%):rwv1 二0. 60设计信息结构重要性系数：rw0 =1.00柱计算长度计算原则：有侧移梁柱重叠部分简化：不作为刚域是否考虑p-delt效应：否柱配筋计算原则：按单偏压计算钢构件截面净毛面积比：rn =0. 85梁保护层厚度(mm):bcb = 25. 00柱保护层厚度(mm):aca 二 30. 00是否按絵规范(7. 3.11-3)计算妊柱计算长度系数：否荷载组合信息恒载分项系数：cdead二1.20活载分项系数：clive=1.40风荷载分项系数：cwind=1.40水平地震力分项系数：cea_h二1.30竖向地震力分

23、项系数：cea_v二0. 50特殊荷载分项系数：cspy 二0. 00活荷载的组合系数：cd_l =0. 70风荷载的组合系数：cd_w =0. 60活荷载的重力荷载代表值系数：cea_l =0. 50剪力墙底部加强区信息剪力墙底部加强区层数iwf二2剪力墙底部加强区高度(m)z_strengthen= 7. 50ztx ztx>t >tzts 珀、*各层的质量、质心坐标信息*夕a、夕a、1% |x |% |x |x|x |x |% |x |x |x |% |x |% |x tx tx |% tx |% tx |% tx x|x x|x xax x|x x|x x|x x|x x|

24、x x|x x|x xjx *、*、*、*、*、*、*、*、*、*、*、*、*、*、*、*、*、*、*、*、层号塔号质心x质心y质心z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)4122. 10216. 56915. 000806.015.73122. 70216.61011. 100876. 166.32 122.50216. 5377. 500897.266.31 122. 46916. 6833. 900901. 771. 1活载产生的总质量（t）:219. 490恒载产生的总质量（t）:3481.026结构的总质量(t):3700.516恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包

25、括恒载产生的质量和活载产生的质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果（it二1000kg）*各层构件数量、构件材料和层高*#t #t #tx j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% j% >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx

26、 >tx >tx >tx >tx >tx >tx >r i> i>层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(m)（混凝土）（混凝土）（混凝土）(m)1178(30)18(30)0(25)3.9003.9002178(30)18(30)0(25)3. 6007. 5003178(30)18(30)0(25)3. 60011. 1004178(30)18(30)0(25)3.90015.000k9 k9 k9 k9 k9 k9 k9 k9 k9 k9 k9 k9 k9 k9 k9 k9 k9zx ztsztztzt zttx xtx tx tx xtx

27、 tx xtx tx tx xtx xtx tx xtx ts ts tx tx tx xtx tx tx xts xtx tx xtx tx tx xtxxt*风荷载信息*>1 lx >lz >lz >lz >lz >lz >lz >lz >lz >lz >lz >lz >lz >lz >1 t% t% t% t% t% t% t% t% t% t% t% t% t% t% t% t% t% t> t> t> t> t> t> t> t> t> t&

28、gt; t> t> t% t%层号塔号 倾覆弯矩y风荷载x剪力x倾覆弯矩x风荷载y剪力y4170. 0970. 1273.4169. 26169.3660. 13155.08125.2724.0133.01302.31748.32 149. 17174.31351.611&74421.03263. 91 148. 36222.72220. 1116. 77537.85361.3各楼层等效尺寸（单位:叫卅*2）层号塔号面积形心x形心y 等效宽b 等效高h最大宽bmax最小宽bmin11570. 1822.4116. 0937. 8415.8537. 8415. 8321570

29、. 1822.4116. 0937.8415.8537. 8415. 8331570. 1822.4116. 0937.8415.8537. 8415. 8341624. 9722.0416. 5239. 0016. 0339. 0016. 03各楼层的单位面积质量分布（单位:kg/m*2）层号塔号单位面积质量 gimax(gi/gi-l, gi/gi+l)1 11706.132 11689.893 11652.874 11314.83计算信息projcct filename : chcnzhuoshcng2014计算日期 开始时间:2007. 6. 3:15:32: 7可用内存:976.00

30、mb第一步：计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间：15:32: 7第二步：组装刚度矩阵并分解开始时间：15:32: 7calculate block information 刚度块总数：1 自由度总数：585大约需要2. 3mb硬盘空间刚度组装：从 1行到 585行15:32: 8终止列=12第三步：地震作用分析 开始时间 方法1 （侧刚模型） 起始列二1第四步：计算位移开始时间：15:32: 8形成地震荷载向量质量比1.011.021.261.00形成风荷载向量 形成垂肓荷载向量 calculate displacementldlt回代：从 1 列到25列 写出位移文件15:32: 820

31、07. 6. 315:32: 90: 0: 2第五步：计算杆件内力 开始时间活载随机加载计算 计算杆件内力 结束日期 时间 总用时各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息floor notower noxstif, ystifalfxmass, ymassgmasseex, eeyratx, ratyratxl, ratyl层号塔号刚心的x, y坐标值层刚性主轴的方向质心的x, y坐标值总质量x, y方向的偏心率x, y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值x, y方向木层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值屮z较小者rjx, rjy, rj

32、z:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度floor no.1towerno.1xstif=22. 0358 (m)ystif=16. 8740 (m)alf 二45.0000(degree)xmass二22. 4690 (m)ymass二16. 6834 (m)gmass=1043. 9333(t)eex 二0. 0292eey二 0.0128ratx =1.0000raty= 1.0000ratxl=1.9918ratyl=2.1070薄弱层地震剪力放大系数二1.00rjx = 3.8193e+05(kn/m) rjy = 3.5506e+05(kn/m) rjz =0. 0000e+00

33、(kn/m)floor no.2towerno.1xstif=22. 0358 (m)ystif=16. 8740 (m)alf =45.0000(degree)xmass二22. 5022(m)ymass=16. 5370(m)gmass=1029. 8616(t)eex =0. 0314eey=0.0227ratx =0. 6823raty=0.6515ratxl=1.4572ratyl=1.4805薄弱层地震剪力放大系数二floor no.3 tower no.xstif=22.0358 (m)45.0000(degree)xmass二100& 7536 (t)eex 二ratx

34、 =ratxl=22. 7021 (m)0. 04490. 94491.45061ystif=yniass 二eey raty ratyl=16. 8740 (m)16.6102 (m)alfginas s二0.01780. 93101.4530薄弱层地震剪力放大系数二1.00rjx 二 2.6061e+05(kn/m) rjy 二 2.3131e+05(kn/m) rjz 二0. 0000e+00(kn/m)1.00rjx二 2. 4626e+05(kn/m)0. 0000e+00(kn/m)rjy二2. 1536e+05(kn/m)rjz二floor no.4tower no.xstif二

35、22.0358(m)1ystif=16. 8740 (m)alf 二45. 0000 (degree)xmass=22. 1017 (m)ymass=16. 5691 (m)gmass=837. 4572 (t)eex =0. 0044eey =0. 0205ratx 二0. 8617raty 二0. 8603ratxl二1.2500ratyl=1.2500薄弱层地震剪力放人系数二1.00rjx=2.1220e+05(kn/m)rjy=1.8527e+05(kn/m)rjz=0. 0000e+00(kn/m)抗倾覆验算结果抗倾覆弯矩mr倾覆弯矩mov比值mr/mov零应力区(%)x风荷载721

36、600.62227. 0324. 020. 00y风荷载298816.75377. 855. 560. 00x地震721600.615060. 347.910. 00y地震298816. 714304. 820. 890. 00结构整体稳定验算结果层号x向刚度y向刚度层高上部重量x刚重比y刚重比10.382e+060. 355e+063. 9037005.40. 2537. 4220.261e+060. 231e+063. 602727734. 3930. 5330.246e+060. 215e+063. 6017642.50. 2543.9540.212e+060. 185e+063. 90

37、8217.100. 7187.93该结构刚重比di*hi/gi大丁 10,能够通过高规(5. 4. 4)的整体稳定验算 该结构刚重比di*hi/gi大于20,可以不考虑重力二阶效应* 楼层抗剪承载力、及承载力比值*#t #t #t #t #t tx #tx j% j% j% j% j%>tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >

38、;tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >tx >r i> i>*ratio bu:表示木层与上一层的承载力之比层号 塔号 x向承载力 y向承载力 ratio_bu:x, y八.整体结构位移比、位移角.周期比、层间刚度比.层间受剪承载410.2893e+040. 3450e+041.001.00310.4106e+040.4092e+041.421. 19210.4794e+040. 5064e+041. 171.24110.5237e+040.57

39、20e+041.091. 13力比、刚重比、剪重比分析k位移比规范条文：新高规（2010）的3.4.5条规定，楼层竖向构件的最大水平 位移和层间位移，a、b级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍; 且a级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1. 5倍，b级高度高层建筑、 混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的14倍。位移比的限值：是根据刚性楼板假定的条件下确定的，其平均位移的 计算方法，也基于“刚性楼板假定”。控制位移比的计算模型：按照规范 要求的定义，位移比表示为“最大位移/平均位移”，而平均位移表示为“（最大位移+最小位移）/2”，其屮的关键是“最小位移”，当楼层中产

40、 生0位移节点，则最小位移一定为0,从而造成平均位移为最大位移的一半, 位移比为2。则失去了位移比这个结构特征参数的参考意义，所以计算位移 比时，如果楼层中产生“弹性节点”，应选择“强制刚性楼板假定”。规范要求：高规3.4.5条，应在质量偶然偏心影响的规定水平地震力 作用下，考察结构楼层位移比的情况。层间位移角：程序采用“最大柱（墙）间位移角”作为楼层的层间位 移角，此时可以“不考虑偶然偏心”的计算条件。复杂结构，如坡屋顶层、体育馆、看台、工业建筑等，这些结构或者 柱、墙不在同一标高，或者本层根本没有楼板，此时如果采用“强制刚性 楼板假定”，结构分析严重失真，位移比也没有意义。所以这类结构可以

41、 通过位移的“详细输出”或观察结构的变形示意图，来考察结构的扭转效 应。对于错层结构或带有夹层的结构，这类结构总是伴有大量的越层柱， 当选择“强制刚性楼板假定”后，越层柱将受到楼层的约束，如果越层柱 很多，计算失真。总之，结构位移特征的计算模型之合理性，应根据结构的实际岀发，对复杂结构应采用多种手段。 木题计算数据如下：层号塔号floortowerjmaxjmaxdmax- (z) h所有位移的单位为毫米最大位移对应的节点号 最大层间位移对应的节点号 节点的最大竖向位移 层高max- (x),max-(y):ave-(x),ave-(y):max-dx ,max-dy:ave_dx ,ave-dy:ratio-(x), ratio-(y):ratiodx, ratio-dy :max-dx/h, max-dy/h :dxr/dx, dyr/dy:ra